目錄TOC\o"1-4”\h\z\u_Toc263187773”第三章施工升降機設計第四章施工升降機接料平臺計算_Toc263187773”第六章安全保障措施HYPERLINK\l”_Toc263187773”第七章防雷接地HYPERLINK\l”_Toc263187773"第八章附件工程概況本工程寧康·壹品苑住宅小區由武漢神龍置業有限公司開發新建。本工程位于武漢經濟技術開發區寧康路。本項目包括：地上三棟32+1層，其中兩棟底層有商業網點，一棟住宅樓及1處附建式地下兩層汽車庫(平時)，戰時為人體隱蔽所的超高層建筑.本工程為框架、剪力墻結構，設計使用年限為50年。建筑物總高度99。30m，總建筑面積54704。79㎡，地下室建筑面積9480。53㎡，其中人防地下室面積:8228。26㎝。建筑抗震設防類別為丙類,抗震設防烈度為6度。本工程的±0。000為絕對標高32。60米。為解決施工材料垂直運輸問題，擬在68＃樓1-9~1-15/1~G軸外地下室頂板上布置1臺施工升降機（編號為:1＃施工升降機)；在69＃樓3-5～3—11/3-A軸地下室頂板上布置1臺施工升降機(編號為2＃施工升降機）;在70＃樓2-7～2—13/2-E軸地下室外部布置1臺施工升降機(編號為3＃施工升降機)。升降機選用SCD200/200TLKJ型號，升降機平面定位詳見升降機單體平面布置圖及施工升降機總體布置圖。第二章編制依據1、本工程全套建筑施工圖、結構施工圖2、本工程施工組織總設計3、建筑地基基礎設計規范GB0007—20024、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202—20025、HYPERLINK”/Article/CJFDTotal—FLBR201101031。htm”\t"_blank”《混凝土結構設計規范》(GB50010—2010）6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20017、建筑機械使用安全技術規程JGJ33—20018、SC200/200TLKJ型施工升降機使用說明書9、《建筑施工手冊》（第四版）第三章施工升降機設計1、方案概述主體結構及裝修階段施工時，垂直運輸機械采用湖北江漢建筑工程機械有限公司生產的SCD200/200TLKJ型號施工升降機配合施工，計劃安裝時間為結構10～12層。根據施工現場的場地情況及建筑物的平面位置，施工升降機安裝在地下室頂板上(升降機在地下室頂板上直接打膨脹螺栓固定。)1＃、2＃升降機設置在地下室頂板上，3#升降機設置在地下室外.具體位置詳見施工升降機平面布置圖.施工升降機均設置在后澆帶附近位置。2、施工接料由陽臺進入室內,升降機安裝高度約110m。3、施工升降機基礎計算1.基礎設計荷載取值SCD200/200型施工升降機主要技術參數匯總表:型號SCD200/200額定載重量（㎏)2×2000額定載人數（員）2×24額定安裝載重量(㎏）2×600吊桿額定載重量（㎏）200吊籠底部尺寸（m）3。2×1。5最大架設高度(m）140起升速度(380V50HZ）（m/min)0—40電機功率（KW）2×2×8。5標準節截面尺寸(㎜)800×800安全器標定動作速度（m/min）54護欄重量(㎏）1480吊籠重量（㎏）2×1750標準節長度(mm)1508標準節重量（㎏）170對重體重量（t)2×1500施工升降機自重:安全系數K=2。1，安裝高度110m（合計73節）時的總重量:額定載重量＋護欄重量＋吊籠重量＋對重重量＋標準節重量=4000＋1480＋2×1750＋2×1500＋170×73=24390㎏×2.1=51219㎏=501。946KN本工程地下室頂板設計規定等效靜荷載標準值最大70KN/㎡.地下室頂板混凝土為C35，混凝土養護時間28d，C35混凝土的標準抗壓強度設計值16。7N/㎜2(即：16700KN/㎡).升降機滿負荷工作時,基礎的荷載取值（取2。1的保護系數)為501。946KN，升降機雙籠離地滿負荷工作時為最不利工況，此時升降機的標準節為主要荷載傳遞構件，標準節的受力狀況,即：501。946KN÷（0。8×0。8)㎡=784.29KN/㎡，大于地下室頂板靜荷載標準值70KN/㎡,小于混凝土抗壓強度標準值16700KN/㎡。4、1＃、2#升降機基礎加固由于升降機的總荷載值大于設計規定地下室頂板等效靜荷載標準值,為了減小混凝土結構的變形,采用鋼管支撐加固的方法，由支撐加固鋼管支撐承擔升降機的全部荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至基礎梁及底板。支撐范圍4000×6000㎜，延吊籠長度方向4000㎜,吊籠寬度方向6000㎜。根據荷載計算,立桿縱橫雙向間距為500㎜，水平桿間距為1200㎜,掃地桿距地200㎜.立桿下墊200×200×20墊板.荷載計算:單位平方面積承受的荷載:Pn=P/A=501。946/（4×6)=20。914KN/m2②底部加固腳手架構造要求③腳手架立桿穩定性驗算按地下室頂板沒有承載力計算:每根立桿承受的上部荷載N1＝20.914×0。5×0.5＝5.229KN腳手架自重產生的荷載:N2=0.038KN/m×3.9m×216根＝32。01KN（腳手架搭設高度按從地下室底板頂面至地下室頂板板底計算)扣件產生的荷載：N3=0。0132KN/個×648個＝8.55KNN=N1＋N2＋N2=45。79KN立桿的穩定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值:N=45.79kN——由長細比l0/i查表得到；i=1。58（cm)A=4。89(cm2）W=5。08(cm3）［f］=205。00N/mm2；——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2）;參照《扣件式規范》，由公式(1）計算l0=（h+2a）(1）h為立桿步距，取為1。2ma-—立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度;a=0.2m；按公式（1)的計算：l0=（h+2a）=1.2+2×0。2=1.6=l0/i=1.6/1。58=1.013=45。79kN×1000/(1。6×4.89×100）=58。53N/mm2立桿的穩定性計算〈［f］，滿足要求!5、3＃升降機基礎處理措施升降機基礎應滿足廠家提供的基礎圖中各項要求,同時還必須符合有關安全法規.如下:（1）升降機基礎為4000×6000×400㎜，配置雙層雙向鋼筋網片，鋼筋直徑Ф10㎜，鋼筋間距200㎜,混凝土強度不低于C25。（2)升降機地腳螺栓采用預留孔洞，進行二次安裝澆灌混凝土。地腳螺栓預留孔洞尺寸為200㎜×200㎜×350㎜(地腳螺栓具體位置見下圖），二次澆灌混凝土強度大于C30。（3）地腳螺栓的固定，在確定螺栓的豎向、水平面的位置關系正確無誤后,進行固定。固定時地腳螺栓嚴禁采用電焊焊接，即采用ф14的鋼筋與基礎鋼筋焊接成格構狀,以控制地腳螺栓的位置不發生偏移。(4）基礎面平整度為1/1000，地腳螺栓中心距最大允許偏差±1㎜。（5）基礎應為原狀土，如有松散雜填土，將松散土挖出，用C15混凝土換填，保證基礎強度。（6）基礎平面必須做好排水措施.（7）基礎用20×6的鍍鋅扁鐵與兩個接地體進行連接.第四章施工升降機接料平臺計算升降機平臺腳手架為扣件式鋼管落地式雙排腳手架,兩側面按要求設置剪刀撐、擋腳板、欄桿、密目網。平臺與結構挑板間距250mm,保證施工時由腳手架平臺承受荷載,保證結構平臺板的安全.腳手架平臺的搭設高度約為100米,腳手板鋪設的層數為33層。若鋼管架位于后澆帶內時，采用16B工字鋼固定在后澆帶兩邊的樓板上，然后鋼管架在工字鋼上進行搭設.一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為100m,20米以下采用雙管立桿，20米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為0。9m，縱距La為1m，大小橫桿的步距為1。5m;內排架距離墻長度為0。50m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2根；腳手架沿墻縱向長度為5。00m；采用的鋼管類型為Φ48×3.5;橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為1。00；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距3m，水平間距2m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：3。000kN/m2;腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2層；3。風荷載參數本工程地處湖北武漢市，基本風壓0。32kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0。92，計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系數μs為0.29；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）：0.1291；腳手板自重標準值(kN/m2)：0.350；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0。170；安全設施與安全網(kN/m2)：0。010;腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m）:0.038;腳手板鋪設總層數:33;單立桿腳手板鋪設層數:0；5。承重混凝土板參數板厚度h（mm）：250；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等級：［XB=C35];混凝土強度實測值fck(MPa)：35;二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m；腳手板的荷載標準值：P2=0。35×1/3=0.117kN/m；活荷載標準值：Q=3×1/3=1kN/m;荷載的計算值:q=1.2×0。038+1。2×0。117+1.4×1=1。586kN/m；小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下：Mqmax=ql2/8最大彎矩Mqmax=1。586×0.92/8=0。161kN·m；最大應力計算值σ=Mqmax/W=31。612N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力σ=31。612N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值［f］=205N/mm2,滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0.117+1=1.155kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大撓度ν=5。0×1。155×9004/(384×2.06×105×121900)=0。393mm；小橫桿的最大撓度0。393mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm,滿足要求!三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.038×0。9=0。035kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.35×0。9×1/3=0。105kN；活荷載標準值：Q=3×0。9×1/3=0.9kN；荷載的設計值：P=（1.2×0。035+1.2×0.105+1。4×0。9）/2=0.714kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。Mmax=0。08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。08×0.038×1×1=0。003kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=0。267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.267×0。714×1=0.191kN·m;M=M1max+M2max=0。003+0。191=0.194kN·m最大應力計算值σ=0。194×106/5080=38。118N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值σ=38。118N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值［f]=205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位：mm；均布荷載最大撓度計算公式如下：νmax=0。677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：νmax=0.677×0。038×10004/（100×2.06×105×121900)=0。01mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:νpmax=1。883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0。035+0。105+0.9）/2=0.52kNν=1.883×0。52×10003/（100×2。06×105×121900)=0。39mm；最大撓度和:ν=νmax+νpmax=0。01+0。39=0。4mm;大橫桿的最大撓度0.4mm小于大橫桿的最大容許撓度1000/150=6。7與10mm，滿足要求!四、扣件抗滑力的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數1。00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16。00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5。2。5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取16。00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值：P1=0.038×0。9×2/2=0。035kN;大橫桿的自重標準值：P2=0。038×1=0。038kN;腳手板的自重標準值：P3=0。35×0.9×1/2=0。158kN；活荷載標準值：Q=3×0。9×1/2=1。35kN;荷載的設計值:R=1。2×(0。035+0。038+0.158）+1.4×1。35=2。167kN；R〈16。00kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。（1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1291kN/mNGD1=［0。1291+（0。90×2/2）×0。038/1。50］×（100。00-20。00)=12。171kN；NGS1=［0。1291+0。038+（0。90×2/2)×0。038/1.50］×20.00=3.811kN；（2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0。35kN/m2NGD2=0。35×0×1×（0。9+0.5)/2=0kN；NGS2=0。35×(33—0）×1×（0.9+0。5)/2=8。085kN；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17kN/mNGD3=0。17×0×1/2=0kN；NGS3=0。17×(33—0）×1/2=2。805kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0.01kN/m2NGD4=0。01×1×（100—20）=0.8kN；NGS4=0。01×1×20=0.2kN；經計算得到，靜荷載標準值NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=12。971kN；NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=14。901kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×0。9×1×2/2=2.7kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Nd=1。2NGD+0。85×1.4NQ=1。2×12.971+0。85×1.4×2.7=18。778kN；Ns=1。2NGS+0。85×1。4NQ=1。2×14。901+0。85×1。4×2。7=21。094kN;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'd=1。2NGD+1.4NQ=1.2×12。971+1.4×2。7=19。345kN；N's=1.2NGS+1。4NQ=1。2×14。901+1。4×2。7=21.661kN；六、立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性.穩定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0——基本風壓（kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》（GB50009—2001)的規定采用：ω0=0.32kN/m2；μz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》（GB50009—2001）的規定采用:μz=0.84，0。74;μs-—風荷載體型系數：取值為0。29；經計算得到,立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為：Wk1=0.7×0.32×0。84×0。29=0.055kN/m2；Wk2=0.7×0。32×0。74×0。29=0。048kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW分別為：Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0。85×1.4×0.055×1×1.52/10=0。015kN·m；Mw2=0。85×1。4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0。048×1×1。52/10=0.013kN·m;1。主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式σ=N/（φA）+MW/W≤[f］立桿的軸心壓力設計值：N=Nd=18.778kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式σ=N/（φA）≤［f]立桿的軸心壓力設計值:N=N’d=19。345kN;計算立桿的截面回轉半徑：i=1。58cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130—2001)表5。3.3得：k=1。155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130—2001）表5.3.3得：μ=1。5;計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=2.599m;長細比：L0/i=164；軸心受壓立桿的穩定系數φ，由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0。262立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）:W=5。08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:［f］=205N/mm2；考慮風荷載時σ=18778.44/(0。262×489）+14610。154/5080=149。447N/mm2；立桿穩定性計算σ=149.447N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值［f］=205N/mm2，滿足要求!不考慮風荷載時σ=19345。44/(0。262×489）=150。997N/mm2；立桿穩定性計算σ=150.997N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值［f］=205N/mm2,滿足要求!2。架體底部立桿穩定性計算.考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式σ=N/（φA)+MW/W≤［f］立桿的軸心壓力設計值：N=［1。2×（NGD+NGS）+0。85×1.4×NQ］/2=18.330kN;不考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式σ=N/（φA）≤［f]立桿的軸心壓力設計值：N=[1。2×（NGD+NGS）+1.4×NQ]/2=18。613kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1。58cm;計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130—2001）表5。3.3得：k=1。155;計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）表5。3。3得：μ=1。5;計算長度，由公式l0=kuh確定：l0=2.599m；長細比:L0/i=164；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.262立桿凈截面面積：A=4。89cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）：W=5.08cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:［f]=205N/mm2;考慮風荷載時σ=18329。7/（0。262×489）+12870.85/5080=145.603N/mm2；立桿穩定性計算σ=145.603N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f］=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=18613。2/(0。262×489）=145。282N/mm2；立桿穩定性計算σ=145.282N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0。92，μs＝0.29，ω0＝0.32，Wk=0。7μz·μs·ω0=0。7×0。92×0.29×0。32=0.06kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=6m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130—2001)5。4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)，N0=5。000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算：Nlw=1。4×Wk×Aw=0。502kN;連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5。502kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f］其中φ—-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=500/15。8的結果查表得到φ=0。912,l為內排架距離墻的長度；A=4.89cm2；［f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0。912×4。89×10-4×205×103=91.423kN；Nl=5。502〈Nf=91.423,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=5。502小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、腳手架配件數量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要,因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算：L=1。1·H·（n·(1+Hs/H)+la/h·n-2·la/h）+［（H/h)—1]取整·[c/la］取整·(m+2)·lbN1=1。1·（H/2h+1)·n+1。1·（（H/h)—1）·mN2=2。2·（H/h+1）·n·2·（1+Hs/H）+（c/la+1）·（m+2）·K·2.2N3=L/liN4=0.3·L/liS=1。1·(n-2)·la·lbL——長桿總長度（m）；N1—-小橫桿數（根）；N2——直角扣件數(個）;N3-—對接扣件數(個）;N4-—旋轉扣件數（個）;S—-腳手板面積(m2）；n--立桿總數（根)n=12;H—-搭設高度（m）H=100；h-—步距（m)h=1。5;la—-立桿縱距(m）la=1；li-—長桿平均長度；m—-大/小橫桿搭設根數;K-—腳手板鋪設層數;c—-腳手架搭設總長度；lb——立桿橫距（m）lb=0.9；Hs-—雙立桿計算高度;長桿總長度(m）L=1。1×100。00×(12×（1+20。00/100.00）+1.00×12/1。50—2×1.00/1。50）+（100.00/1.50-1）×（5.00/1.00）×（2+2)×0。90=3487。33；小橫桿數(根)N1=1。1×（100。00/1.50×1/2+1)×12+1。1×(100。00/1。50-1）×2=598;直角扣件數(個）N2=2。2×(100。00/1。50+1）×12×2×（1+20.00/100.00）+（5.00/1.00+1）×（2+2）×33×2.2=6030；對接扣件數(個)N3=3487。33/6.00=582；旋轉扣件數(個)N4=0。3×3487.33/6。00=175;腳手板面積（m2）S=1。1×（12—2）×1。00×0.90=9.90。根據以上公式計算得長桿總長3487.333m；小橫桿598根;直角扣件6030個;對接扣件582個；旋轉扣件175個；腳手板9。9m2。九、卸料平臺腳手架底部混凝土板強度驗算卸料平臺的荷載總值:大橫桿：3487.33×38.4=133.9KN小橫桿：598×1。1×38。4=25。26KN直角扣件:6030×13。2=79.6KN旋轉扣件：175×14。6=2。56KN對接扣件：582×18。4=10.71KN腳手板:9。9×0。35=3.47KN卸料平臺的總荷載：255。5KN卸料平臺的面積:1.1×6=6.6㎡卸料平臺的荷載值:255.5÷6。6=38。7KN/㎡，小于地下室頂板靜荷載標準值70KN/㎡，滿足要求。第五章施工升降機的安裝1、安裝前的有關要求a、升降機的安裝質量直接影響其工作性能，為使設備安全可靠的工作并保證其使用壽命,必須嚴格按要求進行安裝。b、參加安裝的單位和個人必須具備相應的資質并符合有關要求。c、參加安裝人員必須經過專業培訓，熟悉要安裝升降機的主要性能和特點,具備熟練的機械操作技能和排除一般故障的能力.d、安裝人員需身體健康、無高血壓、心臟病等疾病,應具有一定的文化程度.e、安裝人員必須按要求配戴安全保護裝置(如安全帽、安全帶等），嚴禁酒后安裝及操作.f、安裝人員在安裝過程中應聽從統一指揮，分工明確,各負其責，不得擅自離開或互相調換崗位。g、安裝作業時，每個吊籠頂部平臺作業人數不得超過2人，升降機的載重量不得超過500Kg。2、現場的準備a、安裝之前，首先應熟悉升降機使用說明書中的有關內容.選定的安裝位置應滿足升降機安全運行通道的要求和附著的要求。b、確定附墻的距離，升降機距離建筑物越近越好,以利于整機的穩定（標準附著的安裝距離為2800～3200mm）。但應注意升降機的運動部件與建筑物和固定施工設備（如腳手架等）之間的最小安全距離不得小于100mm。c、現場應為升降機提供專用電源，供電容量不小于150KVA，電壓誤差為±5％。3、安裝前設備的準備工作a、施工升降機運抵現場等待安裝時,應首先檢查設備在運輸過程中有無損傷現象,各配套件及隨機部件是否齊全。b、安裝前應將附著裝置、電纜護架等清點好,準備安裝時使用.特別是附著裝置用的各種聯接件和標準件.c、如現場配有其它起重設備（如塔機、汽車起重機等）協助安裝，可以在地面將4～6個標準節用M24×240的高強度螺栓組裝好，并注意在立管的接口處涂滑脂防止生銹,同時將管接口處及齒條兩端的泥土等雜物清理干凈。澆注混凝土時,埋基礎預埋件和地腳螺栓，此時一般用升降機的護欄底盤進行定位，即將基礎預埋件和地腳螺栓緊固到底盤上.d、必要的輔助設備：5t以上汽車起重機或塔機一臺、經緯儀一臺.4、整機的安裝確認基礎符合要求及設備完好無損后，可進行升降機的正常安裝。注意：如遇有雨、雪、大霧及風力超過13m/s的天氣時不得進行安裝作業。4。1基礎部分的安裝4.1.1用輔助起重設備將升降機護欄底盤吊放在砼基礎上（圖11),預埋螺栓穿入底盤相應的螺栓孔內。用水平儀及鋼卷尺測量底盤在基礎上的水平度和位置，確定后將預埋螺栓擰上螺母，將底盤與預埋件的連接高強螺栓擰緊,在導軌架垂直度調整好之前不要完全擰緊。4.1。2在底盤上安裝三節標準節，最下邊為第一節（不安裝齒條）。安裝時可先將三節標準節連接成一體，然后一起吊放在底盤上標準節定位處,用M24X150的高強度螺栓緊固.注意：標準節聯接用高強度螺栓預緊力矩為350N。m；所有標準節對接時必須將四件主弦桿及齒條對接處的雜物清除干凈，然后涂上潤滑脂以防生銹.用經緯儀測量標準節的垂直度不大于1/1000，符合要求后將地腳螺栓緊固。4。1。3安裝吊籠。將吊籠的緩沖彈簧座用螺栓固定在底盤槽鋼上,然后裝上緩沖彈簧.（圖12)4。2安裝吊籠用輔助起重設備將吊籠吊起,吊籠底部到達導軌架頂部時，將導向滾輪對準導軌架主弦桿緩慢落下.注意：安裝時吊籠雙門一側朝向建筑物，司機室出廠時與吊籠已安裝完畢。將吊籠緩緩放置于緩沖彈簧上,并適當用木塊墊穩。然后吊裝另外一個吊籠.吊籠安裝完畢后，將吊籠頂部的防護欄桿安裝好。4。3安裝驅動裝置4。3.1將驅動裝置上的電機制動器拉手撬松，并用墊塊墊實，然后用輔助起重設備將驅動裝置吊起,將驅動裝置的導向滾輪對準導軌架緩慢落下，驅動板架下邊的連接耳板與相對應的吊籠耳叉對接好，然后將裝有緩沖套的聯接套裝于吊籠耳叉內,最后安裝銷軸并穿開口銷，開口銷充分張開.4。3。2驅動裝置安裝完畢后將電機制動器復位。4.3.3調整齒輪齒條的間隙:松開傳動板及安全板上的靠背輪螺母，用專用扳手轉動偏心套調整齒輪與齒條的嚙合間隙，靠背輪與齒輪背面的間隙。調整后齒輪與齒條的側向間隙為0。2～0。3mm,靠背輪與齒條背面的間隙為0。5mm，調整后將螺母擰緊。調整各導向滾輪與導軌架立柱管的間隙：松開滾輪的固定螺栓，用專用扳手轉動偏心軸,調整后滾輪與導軌架立柱管的間隙為0.5mm（圖17），調整完畢務必將螺栓緊固好。4。4安裝手動起重機首先將推力球軸承加注潤滑油后安裝在手動起重機底部，用輔助起重設備將手動起重機吊起放入吊籠頂部的安裝孔內.在吊籠內將調心球軸承安裝在吊桿下部的安裝孔內，加壓墊并用螺栓固定。手動起重機不使用時，應將吊鉤鉤住吊籠頂部的欄桿使其固定。4。5安裝護欄4.5。1安裝護欄前護網將前護網放到升降機前邊的基礎上，用螺栓將前護網的下部與護欄底盤聯接牢。然后將可調長聯接桿的一端與導軌架用U型螺栓固定,另一端的連接耳板與前護網的上部角鋼用螺栓固定。4。5。2安裝護欄門框將護欄門框吊放到前護網的側面(出廠時護欄門已安裝到護欄門框內），注意左右門框的方向不要搞錯。用螺栓將門框與前護網連接固定。同樣方法安裝另外一個門框。4。5.3安裝側護網及后護網依次安裝側護網和后護網，有手動起重機吊籠側的兩件側護網應與護欄底盤連接固定，另一側用聯接桿相連。護網之間用螺栓連接牢固,后護網上方用聯接桿與導軌架連接固定。4.5.4安裝護欄門對重先分別安裝門對重導軌，外邊門對重導軌上邊與門框導軌角鋼連接，下邊與側護網連接。靠近前護網側對重導軌上邊與門框導軌角鋼連接，下邊用螺栓與護欄底盤槽鋼連接。然后安裝對重體，鋼絲繩的長度應調整到保證護欄門開啟高度不小于1。8m。4.5。5安裝下電箱將下電箱安裝在護欄前護網上并用螺栓固定。4。6安裝電纜卷筒將電纜卷筒安裝在吊籠電纜臂的下方,然后用M8×80的膨脹螺栓與基礎固定.4.7電氣系統的安裝及檢查4.7。1安裝電纜a、供電電源距升降機電源應在20m以內。升降機所用電纜規格為:YCR3×16＋2×10.即應保證升降機滿載運行時電壓波動不得大于5％。b、將電纜一端通過電纜卷筒從底部引出接入電源箱,另一端通過電纜臂引到吊籠內接入電控箱，多余的電纜以自由狀態盤入電纜卷筒內。c、將供電電纜從升降機下電箱內的空氣斷路器接入現場供電箱。4.7.2升降機結構、電機及電氣設備的金屬外殼均應接地，接地電阻不得超過4Ω；用兆歐表測量電動機及電氣元件對地絕緣電阻不得小于1兆歐.4。7。3吊籠內的電氣系統及安全保護裝置出廠時已安裝完畢,但仍需做必要的檢查。檢查各安全控制開關，分別觸動各個門上的限位開關、斷繩開關、上下限位開關、極限開關,每次觸動后吊籠將不能運行。4。7.4校核電動機接線、吊籠上下運行方向應與司機室內操縱臺面板上所示一致，各按鈕動作必須準確無誤。檢查完畢后，升降機可進入自行安裝工況。4。8安裝下限位碰塊用勾型螺栓將下限位碰塊和下極限限位碰塊安裝在導軌架下部的適當位置,首先調整下極限碰塊，保證極限開關動作后籠底不接觸緩沖彈簧。注:極限限位為手動復位型,動作后必須手動復位。調整下限位碰塊，要求下限位開關動作后下極限限位與碰塊之間仍有一定的距離，具體位置以吊籠內底面與門坎上平面持平為準。注：升降機安裝完畢后，運行前必須檢查各限位開關及極限限位開關的安裝正確性.4.9施工升降機標準節的安裝當升降機基本部分安裝結束并試車符合要求后，即可進行正常加節接高。如果現場條件允許，可在地面將4～6節標準節用M24×240的高強度螺栓按規定力矩聯接，借用輔助起重設備將接好的標準節起吊安裝就位，可大大提高工作效率;如不能借用輔助設備，安裝人員可操作升降機本身的手動起重機進行接高作業。利用手動起重機安裝導軌架標準節時，操作人員應站在吊籠頂部，利用籠頂操作盒操作升降機，不可在吊籠內進行操作以免發生事故，可按下面程序進行：a、將吊籠開至下限位所允許到達的最低位置;b、將手動起重機的吊鉤放至地面,用標準節吊具勾牢一節標準節（注意：標準節帶錐套的一端向下);c、搖動搖把，將標準節吊至吊籠頂部放穩（圖23);d、操作人員帶好聯接標準節所需的螺拴、扳手等工具，然后在籠頂操作升降機使吊籠上升(注意在上升過程中,應確保吊籠運行時吊桿不與導軌架和周圍建筑物干涉)；e、向上開動吊籠，當驅動架上方距待要接高的標準節止口距離約250mm時立即停止吊籠的運行；f、搖動搖把吊起標準節并且高出導軌架已接標準節，轉動吊桿，對正標準節接口和齒條上的銷孔，慢慢放下標準節,穿好標準節聯接螺栓并緊固（預緊力矩為350N.m），從標準節上摘下吊具,然后將吊具固定在欄桿上并拉緊鋼絲繩.向下開動吊籠，進行下一個標準節的安裝作業。g、重復以上步驟,即可使升降機達到要求的安裝高度。4。10附著裝置的安裝本工程升降機附墻桿件采用Ⅱ型。升降機附著裝置的安裝間隔距離為6m安裝一道附著裝置。最上邊一道附著裝置以上的導軌架懸出高度不得超過9m.具體安裝步驟如下：4。10.1首先將聯接桿用U