一、 編制依據1、 天易科技城自主創業園F-1地塊高層公寓樓設計藍圖；2、 天易科技城自主創業園F-1地塊高層公寓樓施工組織設計；3、 國家現行有關規、規程、標準：《工程建設標準強制性條文》(房屋建筑部分)《建筑地基處理技術規》(JGJ79-2012)《建筑施工高處作業安全技術規》(JGJ80-1991)《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-2011)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規》 (JGJ130-2011)《建筑結構荷載規》(GB50009-2012《混凝土結構設計規》(GB5OO1O-2O10《鋼結構設計規》(GB50017-2003《鋼管腳手架扣件》(GB15831-2006等。二、 工程概況本項目1#棟為1D+16層公寓樓，建筑高度49.2m,2#棟為1D+16層公寓樓，建筑高度49.2m;均為框剪結構，現場鋼筋砼樓板。根據施工組織設計要求， 6層樓面以下采用落地式雙排鋼管腳手架，6層樓面以上采用懸挑腳手架，懸挑腳手架的懸挑梁采用16號工字鋼，每6層設一道懸挑梁，懸挑高度為18米。三、 懸挑腳手架搭設方法1、 搭、拆工藝流程：定位放線t埋設①18鋼筋套箍t固定16號工字鋼懸挑梁t立桿t大橫桿t小橫桿-拉結點固定、搭設剪刀撐-小橫桿上鋪腳手板-護欄-擋腳板-安全網、密目網布設。拆除工藝流程與搭設工藝流程相反。2、 搭設方法：

6層樓面以下外腳手架的搭設方法及力學性能同落地式雙排扣件式鋼管腳手架。6層樓面以上外腳手架采用單跨梁工字鋼懸挑腳手架。外腳手架立桿縱向間距（即工字鋼間距）為1.5m,外立桿間距1m，立桿距墻面0.3m,大橫桿步距1.8m，外架外側大橫桿中間設一道防護欄桿，小橫桿端部距墻面 0.1m，腳手架底部通長鋪設腳手板，作業層滿鋪腳手板，立桿底部設縱橫向掃地桿。剪刀撐間距8根立桿及轉角處搭設，剪刀撐跨5個立桿，斜桿與地面成450--600角（根據墻面具體長、寬比確定）。連墻件按兩步三跨設置。3、搭設施工：（1）施工準備：對鋼管、工字鋼、扣件、腳手板、密目網、安全網等進行驗收 ，不合格產品嚴禁使用。檢驗合格的構配件應按品種、規格分類堆放整齊，堆放場地不得有積水清除搭設場地雜物，平整搭設場地。（2）16號工字鋼安放固定:按照懸挑梁的間距要求，在樓板上預埋①18的鋼筋套箍，待鋼筋套箍驗收合格后，即可在套箍上固定工字鋼。懸挑梁水平支撐梁構造見下圖。槽鋼內撐直徑為25mr的鋼筋tz^ZZZZZZA「水平支撐梁7木塞子tz^ZZZZZZA「水平支撐梁7木塞子200C（3）搭設:木塞子根據工字鋼的間距排距要求進行定位放線。搭設縱橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離工字鋼上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.立桿搭設：立桿接長各層、各步接頭必須采用對接扣件連接。a、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步，同步隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向上錯開的距離不宜小于500mm各接頭中心至節點的距離不宜大于步距的1/3。b當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后,應立即設置連墻件，以確保搭設過程中的安全，過程中嚴禁擅自拆除。c、立桿高度為18m縱向水平桿搭設：a、 縱向水平桿設置在立桿側，其長度不宜小于3跨。b、 縱向水平桿接長：采用對接扣件連接時，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mn，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3;當采用搭接方式連接時，搭接長度不應小于1m,應等間距設置3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿的距離不應小于 100mmc、 在腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與外角部立桿固定。橫向水平桿搭設：a、 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距離不應大于150mmb、 橫向水平桿兩端采用直角扣件固定在縱向水平桿上方。c、可在兩主節點間加設橫向水平桿，橫向水平桿間距不得大于 750mm,以

方便搭設作業面腳手板。a、采用剛性連墻件方便搭設作業面腳手板。a、采用剛性連墻件，兩步三跨布置，遇到柱子每層兩道，如柱距較大，則借助原斜撐腳手架預埋的①20鋼筋箍設鋼管扣件拉結。b、 連墻件應靠近主節點，偏離主節點的距離不應大于300mmc、 連墻件應呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，嚴禁采用上斜連接d、每層在大橫桿上設兩道拉結桿與框架柱拉接牢固e.連墻件未經批準嚴禁擅自拆除。e.連墻件未經批準嚴禁擅自拆除。剪刀撐搭設：外側立面兩端各設置一道剪刀撐，并由底部到頂連續設置，中間連續設置剪刀撐，剪刀撐之間的凈距不大于15m每道剪刀撐跨越五個立桿間距，斜桿與地面傾角為45?60度。a、 剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接應符合縱向水平桿的搭接要求。b、 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心至主節點的距離不宜大于150mmc、 剪刀撐應隨立桿、縱向、橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支撐在墊塊或墊板上。作業層、欄桿和擋腳板的搭設：a、欄桿、擋腳板均應搭設在外立桿的側。b、上欄桿上皮高度為1.2m,擋腳板高度不應小于180mm剪力撐布置如下圖示：A1VSDiTTbj,1100腳手板的鋪設：a、 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120mnr150mmb、 腳手板采用搭接鋪設，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度大于200mm其伸出水平桿的長度不應小于100mmc、 拐角、平臺口處的腳手板應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。d、 腳手板端部必須與橫向水平桿綁牢。安全防護設置：a、安全平網：首層架體底部采用竹膠板加密目網封閉嚴實，中間每隔 10m或三至四層設置一道安全平網，且施工層腳手板下也要加一道安全網，網應鋪滿，其封閉和連接均應嚴密。b、密目網：腳手架外立桿側應立掛密目網，網與架體及網與網之間用 5mm尼龍繩固定封閉嚴密。四、腳手架拆除1、 拆除準備：a、 全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求。b、 應由工程技術負責人進行拆除安全技術交底。C清除腳手架上的雜物及地面障礙物。2、 拆除作業：a、 劃出工作區標志，嚴禁非施工人員進入現場。b、 拆除順序：自上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業，后綁者先拆，一般應先拆拉結桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿、工字鋼等。c、 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件進行加固。d、 統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時，應先告知對方，以防墜落。e、 當腳手架拆除至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。f、 材料、工具應用滑輪和繩索運送或集中用塔吊運送，嚴禁往地面拋扔。g、 拆卸后的各種構件應分類碼放整齊。五、 材料質量要求：1、 工字鋼與現澆板連接鋼筋的材質應符合現行《普通碳素結構鋼技術條件》中規定的Q235鋼制作。2、鋼管扣件式腳手架的鋼管為無縫鋼管，直徑均為? 48，它們的力學性能均應符合《冷彎薄壁型鋼結構技術規》。3、 扣件均為鍛鑄鐵鑄成的扣件的重量及容許荷載均應符合規要求?？奂男问接腥N：旋轉扣件、十字扣件、對接扣件。4、 竹串片腳手板應采用優質竹料，厚度為5cm寬度為25cm,長度3m5、 所有材料均需進行現場見證取樣，并報驗。經批準同意后方可使用。六、 腳手架搭設質量要求1、立桿垂直偏差：縱向偏差不大于H/200,且不大于100mm橫向偏差不大于H/400，且不大于50mm2、單根大橫桿水平偏差不大于20mm小橫桿水平偏差不大于10mm3、腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20mm立桿縱距偏差不大于50mm4、扣件連接時螺栓的松緊程度必須適度，緊固力矩宜為40—65N.m螺栓根部要放正。七、 安全管理1、 腳手架搭設人員必須經過有關部門專業培訓，合格者方可持證上崗。2、 搭設人員必須戴好安全帽，系好安全帶，穿好防滑鞋。3、 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按有關規定進行檢驗，合格后方可使用。224、作業層上的施工荷載（結構3KN/m;裝飾2KN/m）要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起吊設備。5、 六級及六級以上大風和雪、雨，雪天禁止腳手架搭設和拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應及時清除積雪。6、 腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向掃地桿，縱、橫向水平桿。連墻件。7、 搭設腳手架時，地面應設圍擋及警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入。8工地臨時用電線路架設及腳手架接地、避雷措施應按（施工現場臨時用電安全技術規）的有關規定執行。9、 腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10、 架面上嚴禁碼放材料，嚴禁上架人員在架面上奔跑或退行。11、 工人在架上作業時，應注意自我保護和他人安全，避免發生碰撞，閃失和落物，嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿等不安全處休息。12、 人員上下應走樓梯，嚴禁攀援腳手架上下。13、每班工作人員上架前應先檢查有無影響安全作業的隱患存在， 排除解決后方可開始作業。14、項目部專職安全管理人員實際情況應對腳手架定期進行檢查。 發現隱患及時排除。15、 防雷避電措施：采用避雷針與大橫桿連通，接地線與整幢建筑物樓層避雷系統連成一體的措施。避雷針每棟設置4處，采用①12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40X4鍍鋅扁鋼，接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡土林。八、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書計算參數：鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為?48X3.0,連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2,同時考慮2層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2,按照鋪設2層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿?；撅L壓0.35kN/m2，高度變化系數1.2300，體型系數0.1500。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物錨固段長度2.00米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用1=n(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=n(D4-d4)/32D<一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和

變形。1、均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350x1.500/2=0.262kN/m活荷載標準值Q=3.000x1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.350x1.500/2=0.262kN/m活荷載標準值Q=3.000x1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值q=1.2x0.038+1.2x0.262+1.4x2.250=3.511kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式：M=3.51ix1.0002/8=0.439kN.m(T=0.439x106/4491.0=97.725N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm?,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0x2.551x1000.04/(384x2.06x105x107780.0)=1.496mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mmg足要求！二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038x1.000=0.038kN腳手板的荷載標準值P2=0.350x1.000x1.500/2=0.262kN活荷載標準值Q=3.000x1.000x1.500/2=2.250kN荷載的計算值P=(1.2x0.038+1.2x0.262+1.42.250)/2=1.756kNpP P1g1丄1r1 111.1「111HJ.I/Llf1111大橫桿計算簡圖抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0.08x(1.2x0.038)x1.5002+0.175x1.756x1.500=0.469kN.m(T=0.469x106/4491.0=104.459N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V=0.677x0.038x1500.004/(100x2.060x105x107780.000)=0.06mm集中荷載標準值P=0.038+0.262+2.250=2.551kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度M=1.146x2550.900x1500.003心00x2.060x105x107780.000)=4.44mm最大撓度和V=V+M=4.503mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規5.2.5):RwRc其中Rc――扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；腳手板的荷載標準值P2=0.350X1.000x1.500/2=0.262kN活荷載標準值Q=3.000X1.000x1.500/2=2.250kN荷載的計算值R=1.2X0.058+1.2X0.262+1.4X2.250=3.534kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容：每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1196NG1=0.120X18.000=2.153kN腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0.350X2X1.500X(1.000+0.300)/2=0.682kN欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16NG3=0.160X1.500X2/2=0.240kN⑷吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0.010NG4=0.010X1.500X18.000=0.270kN經計算得到，靜荷載標準值Ng=NG1+N32+N33+N34=3.345kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值經計算得到，活荷載標準值Nq=3.000x2X1.500x1.000/2=4.500kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W?！撅L壓(kN/m2),W=0.350Uz――風荷載高度變化系數，UZ=1.230Us――風荷載體型系數：US=0.150經計算得到，風荷載標準值W=0.350x1.230x0.150=0.065kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9x1.4Nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 N=1.2x3.345+0.9x1.4x4.500=9.684kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2Ng+1.4Nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2x3.345+1.4x4.500=10.314kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw計算公式Mw=0.9x1.4Wklah2/10其中Wk――風荷載標準值(kN/m2);la 立桿的縱距(m)；h 立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：Mw=0.9x1.4x0.065x1.500x1.500x1.500/10=0.027kN.m五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.314kN;i――計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm;k――計算長度附加系數，取1.155;u――計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;l0――計算長度（m）,由公式I0二kuh確定，10=1.155X1.500X1.500=2.599m;A 立桿凈截面面積，A=4.239cmf;W――立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;入——由長細比，為2599/16=163;?――軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比I0/i的結果查表得到0.268;（T 鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）;[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2;經計算得：（T=10314/（0.27X424）=90.713N/mni;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 （T<[f],滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.684kN;i――計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm;k――計算長度附加系數，取1.155;u――計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;I0——計算長度(m),由公式I0二kuh確定，10=1.155X1.500X1.500=2.599m;A——立桿凈截面面積，A=4.239cX;W――立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;入——由長細比，為2599/16=163;?――軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比Io/i的結果查表得到0.268;Mw――計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩， M=0.027kN.m;(T 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);[f] 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2;經計算得到(T=9684/(0.27X424)+27000/449仁91.287N/mX;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 (T<[f], 滿足要求！六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Ni:=N|W+No其中Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算:Niw=1.4XWkXAwwk—風荷載標準值，w=0.065kN/m2;Aw-每個連墻件的覆蓋面積腳手架外側的迎風面積：A2w=3.00X4.50=13.500m;No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN);NO3.000經計算得到Niw=1.220kN，連墻件軸向力計算值Ni=4.220kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nfi=0.85Ac[f]根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2=0.85?A[f]連墻件軸向力設計值Nf=0.85?A[f]其中?――軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=30.00/1.60的結果查表得到?=0.95;凈截面面積Ac=4.24cm2;毛截面面積A=18.10cm2;[f]=205.00N/mm。經過計算得到心=73.865kNN1>N，連墻件的設計計算滿足強度設計要求！經過計算得到Nf2=300.110kNN2>N，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求！連墻件采用扣件與預埋件連接。經過計算得到：N=4.220kN小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求裸III*燦妙朋r||/M^D七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。仁丫 Q cIIH11KIIIIIIIIIII111^普 k*1*懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式乙二逆噸（“m泌（1+俎”旦?疋㈠+訶+護）3E1' ： 3E1 123E1 8k ’十以十附（胸十J十轡令2十盹）（聊十』其中k=m/l,k|=m,/l,k2=m2/l。本工程算例中，m二1250mml=2000mm，m=300mm,m=1200mm;水平支撐梁的截面慣性矩I二1130.00cm4,截面模量（抵抗矩）W=141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N二10.31kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2X26.10X0.0001X7.85x10=0.25kN/mk=1.25/2.00=0.625k1=0.30/2.00=0.15k2=1.20/2.00=0.6代入公式，經過計算得到支座反力FA=20.023kN支座反力RB=-8.117kN最大彎矩MA=16.727kN.m抗彎計算強度f=16.727x106/(1.05x141000.0)=112.979N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mnl滿足要求！受腳手架作用集中計算荷載N=3.35+4.50=7.85kN水平鋼梁自重計算荷載q=26.10x0.0001x7.85x10=0.21kN/m最大撓度Vmax=7.722mm按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規》 (JGJ130-2011)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度小于2700.0/250,滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中?b——均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規》(GB50017-2011)附錄得到：?b=2.00由于?b大于0.6，按照《鋼結構設計規》(GB50017-2011)附錄B其值?b=1.07-0.282/?b=0.929經過計算得到強度(T=16.73x106/(0.929x141000.00)=127.69N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 (T<[f], 滿足要求！九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8.117kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規》9.7.6[f]=65N/mm2；壓點處采用1個U形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D二[8117x4/(3.1416x65.00x2)]1/2=9mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N――錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N二8.12kN;d 樓板螺栓的直徑，d=20mm;b 樓板的螺栓錨板邊長，b=5d=100mmfcc――混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為M二8.12X2.00/2=8.12kN.m根據《混凝土結構設計規》GB50010