...wd......wd......wd...混合SNCR-SCR煙氣脫硝技術混合SNCR-SCR煙氣脫硝技術并非是SCR工藝與SNCR工藝的簡單組合，它是結合了SCR技術高效、SNCR技術投資省的特點而開展起來的一種新型工藝。SCR-SNCR聯合技術可以到達90％的NOx的去除率，并且NH3的泄漏率僅為0.0003%。混合SNCR-SCR工藝最主要的改進就是省去了SCR設置在煙道里的復雜AIG〔氨噴射〕系統，它具有以下優點：〔1〕在節省催化劑的情況下，脫硝效率高，能到達SCR法的脫硝效率；〔2〕反響塔體積小，空間適應性強；〔3〕與傳統SCR工藝相比，系統壓降將大大減小，從而減少了引風機改造的工作量，降低了運行費用；〔4〕降低腐蝕危害。目錄TOC\o"1-3"\h\u一、煙氣脫硝技術介紹3二、本工程SNCR+SCR方案設計92.1鍋爐SNCR+SCR總體方案設計92.2氨水溶液制備儲存模塊92.3在線稀釋模塊92.4計量與分配模塊102.5噴射模塊102.6霧化氣體的選用102.7稀釋水的選用112.8冷卻風112.8設備材料清冊12三、專題說明18一、煙氣脫硝技術介紹目前主流的煙氣脫硝技術有選擇性非催化復原技術〔SNCR〕、選擇性催化復原技術〔SCR〕和SNCR/SCR聯合脫硝技術。SNCR技術研究發現，在800～1250℃這一溫度范圍內、無催化劑作用下，氨水等復原劑可選擇性地復原煙氣中的NOxSNCR煙氣脫硝的主要反響為：NH3為復原劑4NH3+4NO+O2→4N2+6H2OSNCR通常采用的復原劑有氨水、氨水和液氨，不同復原劑的比較如表3.1所列。表3.1不同復原劑特點溶解要消耗一定熱量從SNCR系統逃逸的氨可能來自兩種情況，一是噴入的復原劑過量或復原劑分布不均勻，一是由于噴入點煙氣溫度低影響了氨與NOx的反響。復原劑噴入系統必須能將復原劑噴入到爐內最有效的部位，如果噴入控制點太少或噴到爐內某個斷面上的氨不均勻，那么會出現分布較高的氨逃逸量。在較大尺寸的鍋爐中，因為需要覆蓋相當大的爐內截面，復原劑的均勻分布那么更困難。為保證脫硝反響能充分地進展，以最少噴入NH3的量到達最好的復原效果，必須設法使噴入的NH3與煙氣良好地混合。假設噴入的NH3不充分反響，那么逃逸的NH3不僅會使煙氣中的飛灰容易沉積在鍋爐尾部的受熱面上，而且煙氣中NH3遇到SO3會產生NH4HSO4易造成空氣預熱器堵塞，并有腐蝕的不安全。因此，SNCR工藝的氨逃逸要求控制在8mg/Nm3以下。圖3.1為典型SNCR脫硝工藝流程圖。圖3.1SNCR工藝系統流程圖SNCR煙氣脫硝過程是由下面四個基本過程組成：復原劑的接收和溶液制備；復原劑的計量輸出；在鍋爐適當位置注入復原劑；復原劑與煙氣混合進展脫硝反響。SCR技術選擇性催化劑復原〔SCR〕技術是在煙氣中參加復原劑〔最常用的是氨和氨水〕，在催化劑和適宜的溫度等條件下，復原劑與煙氣中的氮氧化物〔NOx〕反響，而不與煙氣中的氧進展氧化反響，生成無害的氮氣和水。主要反響如下：4NO+4NH3+O2→4N2+6H2ONO+NO2+2NH3→2N2+3H2O6NO2+8NH3→7N2+12H2O在沒有催化劑的情況下，上述化學反響只是在很窄的溫度范圍內〔800～1250℃〕進展。SCR技術采用催化劑，催化作用使反響活化能降低，反響可在更低的溫度條件〔320～400℃對SCR系統的制約因素隨運行環境和工藝過程而變化。制約因素包括系統壓降、煙道尺寸、空間、煙氣微粒含量、逃逸氨濃度限制、SO2氧化率、溫度和NOx濃度，都影響催化劑壽命和系統的設計。除溫度外，NOx、NH3濃度、過量氧和停留時間也對反響過程有一定影響。SCR系統一般由氨或氨水的儲存系統、〔氨水轉化為氨系統〕、氨與空氣混合系統、氨氣噴入系統、反響器系統、檢測控制系統等組成。SCR脫硝反響器在鍋爐尾部一般有三種不同的布置方式，高塵布置、低塵布置和尾部布置，圖3.2為目前廣泛采用的高塵布置SCR煙氣脫硝系統工藝流程圖。圖3.2SCR工藝系統流程(高塵布置)對于一般燃煤或燃油鍋爐，SCR反響器多項選擇擇安裝于鍋爐省煤器與空氣預熱器之間，因為此區間的煙氣溫度剛好適合SCR脫硝復原反響，氨被噴射于省煤器與SCR反響器間煙道內的適當位置，使其與煙氣充分混合后在反響器內與氮氧化物反響，SCR系統商業運行的脫硝效率約為80%～90%。SNCR/SCR混合煙氣脫硝技術SNCR/SCR混合技術是SNCR工藝的復原劑噴入爐膛技術同SCR工藝利用末反響氨進展催化反響結合起來，或利用SNCR和SCR復原劑需求量不同，分別分配復原劑噴入SNCR系統和SCR系統的工藝有機結合起來，到達所需的脫硝效果，它是把SNCR工藝的低費用特點同SCR工藝的高脫硝率進展有效結合的一種揚長避短的混合工藝。SNCR/SCR混合工藝的脫硝效率可到達60～80%，氨的逃逸小于4mg/Nm3。圖3.3為典型的SNCR/SCR混合煙氣脫硝工藝流程。圖3.3SNCR/SCR聯合工藝脫硝流程圖主要煙氣脫硝技術的比較幾種主要煙氣脫硝技術綜合比較情況如表3.2所列。表3.2SCR、SNCR、SNCR/SCR技術綜合比較工程SCR技術SNCR技術SNCR/SCR技術反響劑NH3氨水或氨水NH3反響溫度320～400℃800～1250℃前段：800～1000℃，后段：320～400℃催化劑V2O5-WO3/TiO2不使用催化劑后段加少量催化劑脫硝效率80～90%30～60%50～80%反響劑噴射位置SCR反響器入口煙道爐膛內噴射鍋爐負荷不同噴射位置也不同SO2/SO3氧化SO2氧化成SO3的氧化率<1%不會導致SO2氧化，SO3濃度不增加SO2氧化較SCR低NH3逃逸<2.5mg/m3<8mg/m3<4mg/m3對空氣預熱器影響NH3與SO3易形成硫酸氫銨，需控制NH3泄漏量和SO2氧化率，并對空預器低溫段進展防腐防堵改造。SO3濃度低，造成堵塞或腐蝕的機率低硫酸氫銨的產生較SCR低，造成堵塞或腐蝕的機率比SCR低系統壓力損失新增煙道部件及催化劑層造成壓力損失沒有壓力損失催化劑用量較SCR小，產生的壓力損失較低燃料及其變化的影響燃料顯著地影響運行費用，對灰份增加和灰份成分變化敏感，灰份磨耗催化劑，堿金屬氧化物劣化催化劑，AS、S等使催化劑失活。基本無影響影響與SCR一樣。由于催化劑較少，更換催化劑的總成本較SCR低鍋爐負荷變化的影響SCR反響器布置需優化，當鍋爐負荷在一定范圍變化時，進入反響器的煙氣溫度處于催化劑活性溫度區間。多層布置時，跟隨負荷變化容易跟隨負荷變化中等工程造價高低較高本工程脫硝方案的選擇本工程為1臺75t/h鍋爐脫硝工程，原始NOx排放濃度約為350mg/Nm3。為滿足最新實施的NOx排放要求，同時考慮到脫硝的經濟性，推薦采用SNCR/SCR混合法脫硝工藝，脫硝后NOx排放濃度低于100mg/Nm3，實現達標排放。SNCR/SCR混合法脫硝工藝優點如下：脫硝效率可達60%～80%以上，確保NOx達標排放。脫硝系統運行靈活，調整余地大。投資省。占地小。對鍋爐的運行影響較小。運行維護方便。二、本工程SNCR+SCR方案設計2.1鍋爐SNCR+SCR總體方案設計燃煤鍋爐生成的NOx主要由NO、NO2及微量N2O組成，其中NO含量超過90%，NO2約占5~10%，N2O只占1%左右。工程1臺蒸發量為10t/h蒸汽鍋爐出口處NOx濃度均為450mg/Nm3,擬采用SNCR+SCR脫硝工藝能到達鍋爐氮氧化物排放小于100mg/Nm3的排放要求。我方設計的脫硝系統由7個模塊組成：氨水溶液制備儲存模塊、在線稀釋模塊、計量分配模塊、噴射模塊、SCR反響模塊、控制模塊。本工程采用30%濃度的氨水溶液，儲存在氨水溶液儲罐中，通過在線稀釋成5%濃度左右濃度噴入煙道中。2.2氨水溶液制備儲存模塊1)氨水溶液儲罐氨水溶液經由2臺氨水溶液給料泵〔1用1備〕進入氨水溶液儲罐。設置1個氨水溶液儲罐，罐的容積滿足3天的用量〔30%濃度氨水溶液〕要求，儲罐的容積為10m3。采用304不銹鋼制造，儲罐為立式平底構造，裝有液位計、溫度計、濃度計等測量設備，裝有人孔、梯子及通風孔等。儲罐露天放置時，四周加有隔離防護欄，并采用保溫和蒸汽伴熱使儲罐內溫度不低于30%濃度氨水溶液結晶溫度18℃，并將考慮現場其他情況變量包括地震帶，風載荷、雪載荷和溫度變化等。2)溶液給料泵氨水溶液給料泵采用2臺多級離心泵〔1用1備〕，系統設有電磁流量計和壓力變送器等設備。2.3在線稀釋模塊當鍋爐負荷或爐膛出口的NOx濃度變化時，送入爐膛的氨水溶液的量也應隨之變化，這將導致送入噴射器的流量發生變化。假設噴射器的流量變化太大，將會影響到霧化噴射效果，從而影響脫硝率和氨剩余。因此，設計了在線稀釋模塊，用來保證在運行工況變化時噴嘴中流體流量基本不變。30%濃度氨水溶液和稀釋水通過靜態混合器稀釋成一定比例噴入爐膛。1〕氨水溶液輸送泵氨水溶液輸送泵采用2臺多級離心泵〔1用1備〕，供1臺爐脫硝使用。2〕稀釋水輸送泵稀釋水輸送泵采用2臺多級離心泵〔1用1備〕，供1臺爐脫硝使用。2.4計量與分配模塊每臺爐置一個計量分配模塊，包括氨水溶液計量分配模塊和壓縮空氣計量分配模塊。由在線稀釋模塊輸送過來的低濃度的氨水溶液進入爐前的氨水溶液計量分配模塊。計量分配模塊中安裝有電磁流量計、壓力變送器和電動閥等，通過流量計的讀數來控制調節閥的開度，從而控制每臺鍋爐需要的氨水溶液的流量。經過計量后的氨水溶液在由模塊中的分配母管分為6路，分別通向6支噴槍。在每個支路氨水溶液管上安裝有調節閥、壓力表等裝置，用于調整每支噴槍所需的氨水溶液的流量。噴入爐膛的氨水溶液時經過霧化后噴入的。在每臺鍋爐的計量分配模塊中還設有電動閥，用來調節控制需要的量。來自廠區的壓縮空氣經過除水除油、調壓處理后被分為6條支路通向爐前噴槍。在每條壓縮空氣支路管中也設有調節閥、壓力表等裝置，用于調整每只噴槍霧化所需的壓縮空氣用量。2.5噴射模塊由各個計量分配模塊輸送過來的氨水溶液進入爐前的噴槍，經過噴槍的霧化后送入爐膛或煙道。霧化用的噴槍采用二流體噴槍，二流體噴槍主要由槍體和噴嘴組成，槍體分為內管和外管兩個局部，溶液走內管，壓縮空氣走外管，壓縮空氣在外管中呈螺旋裝前進，在噴嘴出口處呈渦流裝高速噴出與溶液充分混合，通過調節壓縮空氣用量與氨水溶液用量的比例使之到達完全霧化的效果。2.6霧化氣體的選用霧化介質的作用是加強氨水溶液與爐內煙氣混合，充分混合有利于保證脫硝效果、提高氨水溶液利用率減少尾部氨剩余。霧化介質主要是提高復原劑噴射速度、增加噴射動量，而不要求把氨水溶液全部霧化成很小的液滴，而是一定比例的不同尺寸液滴。小液滴在噴入口爐壁附近的低溫區就揮發反響，而大液滴那么可以深入爐膛才析出反響。霧化介質的主要作用是提高液滴的噴射動量。噴射動量取決于噴射速度和噴射物的質量，顯然靠增加霧化介質的用量來提高噴射動量是不經濟的。為了提高噴射動量，那么主要集中在提高噴射速度上。本工程的霧化介質可采用壓縮空氣，到噴射器前的壓力應在0.5～0.7MPa。壓縮空氣的參數要求詳見下表：壓縮空氣數據表使用的材料及化學藥劑名稱壓縮空氣目的壓縮空氣用于儀表空氣或工藝空氣。規格壓力0.6~0.8MPa(G)壓縮空氣用量〔單臺爐，0.6MPa〕2.1m3/h壓力下露點溫度〔工藝用〕3℃壓力下露點溫度〔儀表用〕-40℃最大殘油量<0.01mg/Nm3最大含塵量〔工藝用〕<0.1mg/Nm3最大含塵量〔儀表用〕<0.01mg/Nm3備注2.7稀釋水的選用噴入爐膛的氨水是溶液狀的，溶解氨水的溶劑選擇最廉價易得且溶解能力較強的水。作為氨水溶解劑的水應是具有軟化水質量的純水，滿足以下規格：生活用水數據表使用的材料及化學藥劑名稱生活用水〔自來水〕目的用于溶解無催化劑脫硝設備中的氨水顆粒和稀釋氨水溶液規格水的種類:自來水備注1.為了上述目的，用河水或工藝用水代替自來水的場合，因硬度物質，可能會引起配管、設備結垢。2.8冷卻風噴槍一旦裝上，只要不停爐，需持續向噴槍外套管內通如冷卻風，以保護噴槍。2.8設備材料清冊一氨水溶液儲存模塊氨水溶液儲存罐容積2m3，不銹鋼個1過濾器個-止回閥個-壓力表個-溫度表個2天康上儀川儀液位計個2天康上儀川儀手動球閥個7中核蘇閥上海第二閥門廠氣動調節閥個-管道及附件304批1二氨水溶液輸送模塊氨水噴射泵多級SS離心泵，揚程100m，流量0.5m3/h/臺臺2KSB蘇爾壽格蘭富高質泵手動球閥DN15，個9中核蘇閥上海第二閥門廠過濾器個2wika止回閥DN25個3中核蘇閥上海第二閥門廠氣動開關閥臺1E+H羅斯蒙特壓力表只3天康上儀川儀壓力傳感器個-電磁流量計1E+H羅斯蒙特就地操作箱個-管路及附件304套1三除鹽水輸送模塊稀釋水泵離心泵，揚程50m，流量1m3/h/臺臺2KSB蘇爾壽格蘭富高質泵手動球閥個20中核蘇閥上海第二閥門廠過濾器個1wika氣動開關閥個1E+H羅斯蒙特止回閥個3中核蘇閥上海第二閥門廠壓力表個3天康上儀川儀壓力傳感器個1天康上儀川儀電磁流量計個1E+H羅斯蒙特就地操作箱個-管道及附件304套1四混合模塊氨水濃度計個-手動球閥個31中核蘇閥上海第二閥門廠氣動開關閥個-壓力傳感器個1天康上儀川儀電磁流量計個-分配管組12氣動調節閥臺-轉子流量計個6天康上儀川儀壓力表個13天康上儀川儀接線箱個-附件304套1六復原劑噴射模塊噴槍及其附件臺6SPARYLECHLER噴嘴6SPARYLECHLER噴槍〔質保期1.5年〕6SPARYLECHLER伸縮機構-金屬軟管12SPARYLECHLER附件套1七壓縮空氣模塊氣動調壓閥個1中核蘇閥上海第二閥門廠手動調節閥個2中核蘇閥上海第二閥門廠手動球閥個10中核蘇閥上海第二閥門廠止回閥個1中核蘇閥上海第二閥門廠壓力表個2天康上儀川儀壓力傳感器個-渦接流量計個-管道、附件304套1壓縮空氣罐V=3m31申江八SCR反響器內部支撐、密封等構造噸5催化劑m312.8浙江盛旺無錫華光框架噸15催化劑小車臺1耙式吹灰器臺2電葫蘆2t,H=20m1江陰宏達備用加熱裝置臺-差壓變送器個1天康上儀川儀吹灰閥門和管路系統套1九電氣模塊控制箱個1國產優質檢修電源箱只2國產優質現場操作箱只2國產優質照明配電箱只2國產優質工程師站套1國產優質電纜批1遠東寶勝電纜橋架批1遠東寶勝照明具批1國產優質十儀器儀表模塊流量計只-氨泄漏檢測儀個2霍尼韋爾梅思安CEMS客戶自配十一保溫、油漆鋼構造油漆kg200保溫材料及外護板〔僅SCR〕280mm厚硅酸鋁纖維板m2807.4備品備件清單序號名稱技術規格參數單位數量品牌手動閥DN15個3中核蘇閥上海第二閥門廠過濾器個1中核蘇閥上海第二閥門廠止回閥個1中核蘇閥上海第二閥門廠安全閥個-催化劑備用加熱裝置臺-管道m30法蘭個50三、專題說明1氮氧化物脫除率修正曲線1．1煙氣中氧含量與NOx脫除率關系1.2煙氣溫度與NOx脫除率關系1.3NOx入口濃度與脫除率關系2SO2/SO3轉換率的函數曲線2.1SO2/SO3的轉換率隨煙溫的函數曲線2.2SO2/SO3的轉換率隨催化劑入口SO2濃度的函數曲線2.3SO2/SO3的轉換率隨相對流速的函數曲線2脫硝系統阻力變化隨時間變化的情況說明根據從往的運行經歷，在系統設計合理，吹灰系統運行正常的前提下，脫硝系統阻力變化隨時間變化不大，為了保證上述要求，設計過程中必須慎重考慮以下因素：高含塵情況下，催化劑應當采用垂直布置方式，氣流由上向下流動，這樣煙氣可以自動清理催化劑外表，使得催化劑外表積灰不會過厚，孔內徑變化不大，總體阻力變化不大，對于粘性較高的灰，可以適當提高煙氣流速；催化劑的孔徑選擇必須合理，防止大顆粒灰搭橋，堵塞催化劑孔，在選擇催化劑孔徑時，應當考慮灰塵含量，灰的粒徑分布等諸多因素；對于高含塵布置方案，煙氣中含塵量較高的情況下，需要考慮裝設吹灰裝置，本工程初步考慮每層催化劑設置聲波吹灰器，并預留聲波吹灰器安裝接口。煙道流速分布必須合理，應當考慮機組的平均負荷率，煙道布置應當防止積灰死角的形成，在無法防止死角的位置應當裝設必要的清灰裝置。如果上述要求都能夠滿足，SCR系統阻力隨運行時間的延長雖然略有增加，但不會發生明顯的變化。3催化劑的裝載方式催化劑模塊安裝前應保證外包裝完整，且始終保持水平狀態，在裝入反響器之前必須保持模塊處于枯燥狀態。1、催化劑模塊的翻轉催化劑安裝時，必須先撤去包裝并翻轉。當使用叉車、吊索或其他專用翻轉工具進展翻轉時，將已經拆包裝的模塊用叉車叉起，吊具固定在模塊的煙氣進口方向，將吊車的掛鉤固定在吊具上，啟動吊機完成翻轉，吊車提升速度不應超5m/min。操作必須慎重，防止模塊劇烈震動或機械碰撞，防止模塊意外“掉下〞。2、催化劑模塊的起吊使用起吊工具把催化劑模塊從地面起吊到加料門或加料平臺上。起吊工具設計目的在于減少位于反響器內部時的高度凈空，并起到連接滑輪，手拉葫蘆，吊車和模塊的作用。起吊工具的重量為115.58kg，最大起重量為2.5t。起吊催化劑時，必須保持緩慢平穩的速度，防止模塊掉下或突然移動。起吊速度不應超過12米/分鐘，下降速度不應超過出現7.5米/分鐘。如使用起重機提升，須對具體的起吊速度上限做出規定。起吊模塊時，應使用適宜的起重機，并按照相應的起吊程序進展操作。用起重機或吊車把模塊起吊到加料臺上。使用吊車或起重機，把模塊平穩地放在加料門前面的平臺上。把模塊放在平臺上。把模塊下落到加料門前面的平臺上，直接放于叉車上。用叉車將模塊推至加料門口。用手拉葫蘆吊鉤與起吊吊具連接在一起。把模塊推進反響器催化劑模塊的在反響器內的安裝3、催化劑模塊的密封安裝模塊時要求在模塊框架之間、模塊框架與SCR反響器殼體之間加設密封件或添加陶瓷纖維密封材料，防止發生泄漏，具體細節操作參照模塊和反響器的圖紙。〔1〕一些模塊在安裝到SCR反響器后，需要直接靠在密封件上，而有些模塊那么需要將密封材料填充到模塊和反響室之間，這些密封材料可以是和模塊配套供應，也可以是單獨供應，安裝時可以用螺絲刀，小液壓千斤頂等其他工具拆卸模塊。〔2〕某些反響器要求在模塊嚙合面上填充密封材料，然后再放入下一塊模塊。〔3〕有些密封系統是在模塊在反響器中的位置固定后再進展安裝，安裝的密封件像一頂帽子一樣扣在模塊縫隙的頂部，密封件可以采用安置、緊固或焊接定位。4、催化劑模塊的現場焊接催化劑模塊一般不需要焊接裝配，但是某些安裝過程可以通過焊接來到達模塊防護和密封效果。如果在催化劑模塊上或是周圍進展焊接請做好催化劑防護措施。用防火毯嚴密地蓋在催化劑外表，以防止焊接產生的副產物接觸到催化劑，焊渣，火花和煙氣都會毒化催化劑。如果實際情況允許，可以用風機將焊接煙氣吹離催化劑。5、SCR反響器中的加載和卸載〔1〕安裝催化劑模塊之前，應先將SCR反響器、入口通道及電廠裝置中的灰塵、鐵銹、油污、廢鋼料、碎布料、廢填充料及其他雜質去除干凈。〔2〕當脫硝系統安裝完成啟動脫硝裝置之前，或者脫硝裝置長時間未使用重新啟動之前，應對反響器等脫硝設備進展清潔，如：使用吸塵裝置移除殘留在催化劑內部的雜質。〔3〕脫硝系統建成后，在裝填催化劑之前，應在高溫或運行溫度下通煙氣進展試運行，以去除可能由油或者耐火材料帶來的雜質。4性能修正曲線8模型實驗說明脫硝系統的關鍵是流場的分布，世界上各個廠家對此都花費了大量的精力致力于這方面的研究，目前隨著計算機手段的提高，采用數值分析軟件來模擬流場分布狀況已成為一個重要的輔助設計手段。數值模擬可以有效減少實驗次數，對工程設計進展科學指導，我們將利用超算中心的計算平臺對脫硝系統的流場情況進展數值模擬，根據我公司自身以及技術支持方的經歷，為本工程的設計提供強大的技術支持。我公司對方案進展了初步模擬，以以下列圖為鍋爐SCR煙氣脫硝工程流場模擬結果。噴氨裝置以上2000mm截面第一層催化劑入口界面速度分布〔單位：m/s〕同時，我公司將按一定比例為本工程建設物理實驗模型，主要試驗內容如下：評估裝置在鍋爐整個負荷范圍內的運行狀況；優化省煤器出口局部的煙道和導流板設計；優化噴氨格柵、靜態混合器的設計；優化反響器入口設計，保證首層催化劑入口截面的煙氣分布滿足要求；優化空預器入口局部煙道的設計，保證進入空預器的氣流均勻；積灰實驗，防止出現影響脫硝系統運行的積灰現象。模型制作范圍如下：省煤器出口煙道〔含局部省煤器，內部支撐構造〕；氨混合段煙道〔包括靜態混合器〕；反響器〔包括殼體，入口整流器和催化劑模型〕；反響器出口煙道〔包括導向葉片，內部支撐構造等〕；空氣預熱器入口局部煙道〔包括導向葉片，內部支撐構造等〕。我公司依托清華大學、東南大學等技術支持，目前已經完成多個脫硝工程的模型實驗，實驗過程和結果都得到了用方的認可。以以下列圖為某脫硝工程實驗系統圖，可以開展包括流場分布測量，氣體追蹤測量，積灰實驗等實驗研究工作。9鍋爐啟動時，煙氣中微量的油滴、煤粉對催化劑的影響及應對措施鍋爐采用小油槍點火節油點火裝置對催化劑的影響及防止催化劑燃燒及損壞的措施鍋爐點火投油燃燒階段，會有局部未燃燼油滴和積炭聚集在不銹鋼絲網和催化劑外表，但隨著溫度的升高，油滴和積炭會逐漸減少，另外飛灰的沖刷也減少了油滴和積炭