封面與其他幾卷投標文件統一目錄TOC\o"1-1"\h\z\u一、涉及技術評分的資料 1二、技術條款響應表 2三、工藝方案 3四、建設工程方案 58五、項目公司組建方案 84六、餐廚垃圾收運、處理運營方案 90七、細化移交方案 109八、事故應急預案 113九、配合設計單位餐廚垃圾處理項目設計業績匯總表 129十、項目管理運營團隊匯總表 130十一、有關知識產權的聲明 131十二、投標人與設計單位簽訂的《設計合作意向書》 132（技術標文件內容齊全后生成，更新頁碼）一、涉及技術評分的資料招標編號：BACGBOT001項目名稱：寶安區餐廚垃圾收運處理工程（一期）BOT項目 序號技術評分項技術評分證明文件在投標文件中的頁碼《技術條款響應表》工藝方案建設工程方案公項目公司組建方案餐廚垃圾收運、處理運營方案細化移交方案事故應急預案配合設計單位餐廚垃圾處理項目設計業績匯總表項目運營管理團隊匯總表有關知識產權的聲明投標人與設計單位簽訂的《設計合作意向書》備注：相關證明文件后附。投標人名稱（公章）：投標人授權代表簽字：日期：2013（技術標文件內容齊全后填寫）二、技術條款響應表招標編號：BACGBOT001項目名稱：寶安區餐廚垃圾收運處理工程（一期）BOT項目 招標技術規范書投標技術響應招標文件/第五章技術規范書完全滿足招標文件要求注：1、投標人有不滿足或負偏離的須說明；★號條款投標人有不滿足或負偏離的將導致廢標；非★號條款投標人有不滿足或負偏離的，“技術響應評價”評分為0分。投標人名稱（公章）：投標人授權代表簽字：日期：2013三、工藝方案招標編號：BACGBOT001項目名稱：寶安區餐廚垃圾收運處理工程（一期）BOT項目 1．產出物說明本投標方案餐廚垃圾收集至廠區后進行預處理和厭氧發酵，粗油脂進行深度加工煉制生物柴油，項目最終產出物為沼氣、生物柴油和三廢，即廢水、廢氣、廢渣，其中廢渣包括餐廚垃圾預處理分離出來的雜質，產沼后的沼渣、廢棄粗油脂處理后的殘渣和廢水處理后的污泥等）。沼氣產生量約為24000Nm3/d，經脫硫后輸送至項目南側的生活垃圾焚燒廠作為燃料，垃圾焚燒廠緊鄰項目你選廠址南側，輸送管線建設投資省，且餐廚垃圾厭氧發酵產生沼氣甲烷含量在55%以上，熱值高，滿足焚燒廠需求。該種利用方式可充分發揮老虎坑環境園內各設施的集中協同優勢，避免重復投資，同時能為項目帶來部分經濟收益，適量減低補貼價格，減輕政府財政負擔。生物柴油產量約為32.77t/d，質量滿足《柴油機燃料調和用生物柴油（BD100）》（GB/T20828-2007）要求，生物柴油經正規渠道銷售。生物柴油主要指標與石油煉制的柴油基本一致，含碳量17-19，與柴油C15類似，與柴油相溶性極佳，可作為柴油替代燃料單獨使用或與柴油以一定比例混合使用，可廣泛用于各種載重汽車、火車、艦船、工程機械、發電機組等柴油內燃機，還可用作工業爐窯、鍋爐等非動力燃料，在國家能源緊缺的大背景下市場需求巨大。利用餐廚粗油脂煉制生物柴油符合國家產業政策，可享受國家免稅政策扶持。北京、上海等城市已頒布了《餐廚廢棄油脂管理暫行辦法》等地方法規，規定了廢棄油脂的收運、處理和利用的管理要求，為餐廚垃圾油脂產品的資源化利用提供了法律保障。目前餐廚垃圾處理粗油脂銷售價為4000-6000元/t。餐廚油脂煉制生物柴油市場巨大，政策條件好，資源化利用前景好。廢水產生量約為360m3/d，廢水經廠內廢水處理站處理后達到生活垃圾填埋場污染控制標準》（GB16889-2008）表2標準各廢氣產生源經負壓收集至廠區內廢氣處理系統，處理達到《惡臭污染物排放標準》（GB14554-93）中規定的惡臭污染物廠界標準中的新擴改建二級標準后排放。廢渣產生量約30t/d，廢渣經脫水后直接運到老虎坑垃圾衛生填埋場或焚燒廠進行處理。2．污染防治2.1污染源及治理措施（1）廢水產生、處理及排放情況本項目廢水包括生活污水和生產廢水。生產廢水主要污染物種類為COD、BOD、氨氮、鹽、動植物油和SS。生活污水主要來自食堂、浴室、廁所等。廁所污水經化糞池、食堂污水經隔油池處理后，與處理后的生產廢水一起，排入垃圾填埋場廢水處理設施統一處理。生產廢水主要來源于收運車罐清洗廢水、收集桶清洗廢水和車間沖洗排水以及發酵殘液等等。以上廢水均排入廢水暫存池，一部分回用于厭氧發酵調配池，剩余部分經廠內廢水處理設施處理后達到《生活垃圾填埋場污染控制標準》（GB16889-2008）表2排放標準后與生活污水一起通過污水專用管道排入垃圾填埋場廢水處理設施統一處理。（2）廢氣產生、處理及排放情況本項目廢氣主要包括處理車間餐廚垃圾卸料、壓榨、油水分離過程產生的廢氣以及生物柴油車間、廢水處理站產生的廢氣。本項目采用全封閉自動化處理裝置，通過抽風設備抽取車間及廢水處理站內廢氣送至廢氣處理系統處理，處理后達到《大氣污染物綜合排放標準》（GB16297-1996）表2中的二級標準后有組織排放。（3）噪聲污染分析本項目噪聲主要為工藝設備運行時產生的噪聲。本項目選用低噪聲設備，噪聲設備均安裝減震基礎，風機、水泵、預處理生產設備采取廠房隔聲、安裝消聲器等措施，對于有廠房、機房結構的噪聲源，按一定聲源衰減考慮聲強，370磚墻隔聲量為35-45dB（A），雙層內填吸聲材料木門隔聲量為32dB（A），且項目主要噪聲設備安裝了消聲器，排氣噪聲也進行了消聲處理。在廠區四周置隔離綠化帶。在采取以上措施，通過物理吸收、距離衰減、空氣吸聲、樹木阻擋等作用，項目噪聲對周圍環境影響不大，區域的聲環境基本維持現狀。（4）固體廢物污染分析本項目產生的固體廢物主要為分選雜質、發酵殘渣和職工生活垃圾。分選雜質無較好的綜合利用途徑，與本項目生活垃圾一起由容器收集后填埋處置。發酵殘渣脫水后送入老虎坑垃圾衛生填埋場或焚燒廠進行處理。在采取以上措施后，可實現項目固體廢物的綜合利用或安全處置，固體廢物對周圍環境影響小。（5）人員配置設置兼職的環境保護人員1名，負責日常監測及與環保部門的溝通協調。2.2環境監測為確保環境質量目標的實施，進行竣工驗收監測和日常監測。如我公司中標，監測計劃由我司負責組織實施。日常監測內容具體見表3-1。表3-1本項目日常監測一覽表類別常規監測點位置監測項目監測時間廢氣預處理廢氣排氣筒進出口廢氣量、H2S、NH3、臭氣每年進行一期2天的監測場界無組織排放點H2S、NH3、臭氣廢水廢水處理站進口、總排口pH、CODCr、BOD5、NH3-N噪聲項目廠界LAeq廢水監測采用在線監測系統，該系統以在線自動分析儀為核心，運用現代傳感技術、自動測量技術、自動控制技術、計算機應用技術等組成一個綜合的監測體系。由采樣單元、分析測試單元、數據采集傳輸單元、以及檢測中心組成。于餐廚垃圾處理場綜合樓及城管局設工作站，廢水檢測數據可同步傳輸至廠內及主管部門工作站。檢測數據檢測及傳送見圖3-1。圖3-1檢測數據獲取及傳送系統3．工藝方案3.1餐廚垃圾處理原則（1）減量化原則減少餐廚垃圾的體積和數量是餐廚垃圾處置的基本原則和目的之一，通過本項目除雜、蒸煮及壓榨等工序，可大幅度減小餐廚垃圾的體積和重量。（2）資源化原則餐廚垃圾中含有大量廢食用油脂，經分離后得到的廢油脂可用于煉制生物柴油，實現廢物的資源化。（3）無害化原則餐廚垃圾處理的目的是保護環境、保障人民身體健康、維護公共衛生安全，必須遵守各項環保及衛生法規、標準的要求。餐廚垃圾收集運輸采用密封、防漏措施，對處理過程產生的廢氣、廢水、固體廢物采取有效工程措施，防止產生二次污染。3.2餐廚垃圾成分寶安區餐廚垃圾成分參照《深圳市寶安區餐廚垃圾特性分析報告》（深圳市寶安區城市管理局、華中科技大學環境學院，2013年6月）。3.3餐廚垃圾收運、處置計量驗收程序與各餐廚垃圾產生單位按照協商餐廚垃圾存放點及每天上門收集時間，并確保餐廚垃圾存放室環境干凈整潔，餐廚垃圾桶保持完好和密封。在約定時間內，由專人將餐廚垃圾桶移至餐廚垃圾收運車停靠處，辦理餐廚垃圾移交手續。為實現餐廚垃圾從產生到處理、利用全過程監管，本公司擬采用轉移聯單制度。聯單一式四聯，與餐廚垃圾桶電子標簽所儲存信息相對應，含餐廚垃圾產生點單位名稱、餐廚垃圾產生點地址、收集時間、日收集次數、單桶餐廚垃圾重量、日累計餐廚垃圾重量、交付人、接收人、備注等，分別交餐廚垃圾產生人、收運人、處理接收人留存，備案聯報主管部門備案。其中，收運環節、處理環節的聯單只能在本公司不同部門之間內部流轉。聯單中餐廚垃圾重量信息由車載計量系統進行測定，聯單現場由轉運車車載打印系統打印，并可按日、周、月、季度、年等周期進行統計式打印。進行收運作業時按以下規范操作：1、餐廚垃圾收集運輸工作人員上崗時，穿著統一服裝、持證上崗，并遵守作業服務規范要求，做到文明操作，規范收運。2、工作人員在收運餐廚垃圾過程中，維護餐廚垃圾收集容器和收運作業區環境整潔，以減少對餐廚垃圾產生單位正常工作的影響。3、及時收運餐廚垃圾，做到日產日清。4、保持餐廚垃圾桶、運輸車輛和工具的整潔、完好和正常使用功能，無明顯污點、污痕。餐廚垃圾運送至廠區后經過地磅計量后卸料，計量數據儲存于廠區電腦服務器，同時在線傳輸至政府主管部門在線監控系統，作為主管部門支付補貼的依據。3.4餐廚垃圾預處理系統說明預處理系統主要功能是對餐廚垃圾進行分揀、擠瀝油脂、三相分離、物料輸送等。主要設備包括投料倉、組合分揀機、磁選機、破碎機、固液分離裝置、油水分離裝置及各工序間的物料輸送機等。經處理后的餐廚垃圾，總雜質去除率≥90%，分選后不可降解雜物含量＜1%，液相油脂分離收集率≥90%，廢液相中含油率＜0.2%，粗油脂含雜率＜0.5%，整個處理過程在半封閉與全封閉的狀態下完成。工藝流程如下：餐廚垃圾由收運車輛收集運輸至廠區，經計量系統稱重計量后，進入預處理車間卸料大廳，通過尾旋式密封排料將餐廚垃圾卸入投料倉。料倉內固形物由無軸螺旋輸送機輸送至粗料分揀機進行初分揀，分揀后的粒徑大于φ60mm的物料作為雜質送入老虎坑垃圾填埋場，粒徑小于φ60mm的物料落入破碎除雜機進行破碎與二次除雜，經破碎除雜的餐廚垃圾固形物料進入漿料暫存池。料倉內的濾液直接排入漿料暫存池。漿料暫存池內的漿料泵送至蒸煮釜內，經高溫蒸煮、冷卻靜置分離后，得到液相物和粗固形物。粗固形物經泵輸送至壓榨機進行脫水，得到的固形物進入調配池，調節含水率后進入厭氧發酵罐。壓榨后得到的濾液與蒸煮釜分離得到的液相物排入液相暫存池。液相暫存池的液相混合物泵送至油水分離區的液相加熱罐，加熱升溫后排入臥式離心機進行固液分離。分離的少量泥狀渣排入壓榨機，分離的油水混合物進入油水加熱罐，相繼由兩級油水分離器進行油水分離。分離得到的粗油脂進入油脂暫存罐儲存，隨后進入生物柴油車間煉制生物柴油；分離得到的廢水進入廢水暫存池，排入廢水處理站進行處理。餐廚垃圾處理工藝流程見圖3-2。圖3-2餐廚垃圾處理工藝流程圖每套預處理系統設備配置如下：3.4投料倉上部設置自動開閉料倉蓋，倉蓋由氣動行走驅動機構來實現快速開啟與關閉，具備密封收料功能，并且投料倉設置自動開關負壓抽吸裝置。餐廚垃圾收運車量投料時，倉蓋開啟，負壓抽吸裝置啟動運行；投料完成后，倉蓋自動關閉，負壓抽吸裝置停止運行。料倉內餐廚垃圾通過無軸螺旋機（具有固液分離與破袋功能）講物料輸送至組合分揀機，投料倉底部設置瀝水收集裝置收集餐廚垃圾濾液，濾液由液相輸送系統輸送至液相暫存池。投料倉的形式有單車位豎直投料倉和多車投料倉兩類。①單車位豎直投料倉只有一個卸車位，對相對高效的預處理系統供料不連續，造成高峰期收運車輛排隊等候，卸料效率低。②多車位投料倉有2個或2個以上的卸車位，解決了高峰期收運車排隊等候或倉外卸料的情況，其較大的暫時容儲能力使得預處理系統的供料連續均勻。投料倉內設置橫向、縱向共計3套無軸螺旋機將投料倉內餐廚垃圾向下道工序輸送。無軸雙螺旋機的螺旋體為較厚的帶狀葉片，通過驅動端驅動，另一端為自由端，無支撐點，不設中間軸承。無軸雙螺旋機適用于輸送粘附性較強、糊狀粘稠、含水率高、易纏繞等類型的物料，并具有初步破袋功能。水平螺旋機布置一定的傾角，方便料倉中的物料進入螺旋輸送機內，投料倉外觀見圖3-3。圖3-3投料倉3.4餐廚垃圾的成分非常復雜，常常混入大量塑料袋、玻璃瓶、餐具、瓶蓋、紙盒等雜物。為避免雜物對后續厭氧發酵產生影響，擬選用組合分揀機將塑料袋、玻璃瓶、餐具、瓶蓋、紙盒等雜物揀出。本方案采用國內獨創的圓盤式分揀機構，將餐廚垃圾分成ф60mm以下物料與ф60mm以上的粗物料，ф60mm以下物料由V型皮帶輸送機至磁選裝置后進入對輥式破碎機，ф60mm以上的粗物料作為雜物處理；圓盤式分揀機可將塑料袋及大塊有機物進行強力撕裂，確保有機物能順利進入雙軸臥式破碎裝置，并能有效分揀出玻璃瓶、餐具、筷子、易拉罐、紙杯等雜物。餐廚垃圾經圓盤式分揀機后，雜物去除率不低于80%。組合分揀機外觀見圖3-4。圖3-4組合分揀機3.4.3餐廚垃圾經分揀機分級分揀后進入磁選裝置，磁選裝置采用干式永磁磁力滾筒，主要用途是除鐵作業，餐廚垃圾中鐵質雜物被吸附在滾筒后通過自動清除與收集裝置將其回收。磁選裝置筒表磁場強度：1600～4500高斯。3.4采用餐廚垃圾專用雙軸臥式破碎技術，設置有輔助動刀、主動切刀以及定刀，可對有機物進行高效、強力破碎，將餐廚垃圾破碎成粒徑為ф15mm以下細物料。對輥式破碎機外觀見圖3-5圖3-5對輥式破碎機3.4.5經過專用雙軸臥式破碎機破碎后的餐廚垃圾進入蒸煮設備，蒸煮設備前段設置加酶裝置，擬采用機械自動添加混合酶的裝置，復合水解酶經溶解后均勻噴淋到餐廚垃圾中。加酶之后的餐廚垃圾緩緩投入處于溫度為70℃經過加酶、蒸煮后的餐廚垃圾，進行壓榨處理，得到的粗固形物含水率降低到80％左右，進入碎漿系統。壓榨后得到的濾液進入液相暫存池，與投料倉收集的濾液一并進入三相分離和油水分離系統。高溫蒸煮機與壓榨機外觀見圖3-6。圖3-6高溫蒸煮機與壓榨機3.4.6三相分離及油水分離系統的主要功用是實現液相中油、渣、水的分離，降低廢水中的固含量和CODCr，提高廢油脂的回收率。經過三相分離及油水分離系統處理之后的廢水中含油率＜0.2％，粗油脂中含雜率＜0.5％。廢水直接進入廢水處理站。廢油脂進入廢油脂暫存罐，進入生物柴油車間。3.4壓榨機和三相分離系統分離出的粗固形物，由立式碎漿機頂部進料，立式碎漿機上部設置靜刀條與動刀組，下部設有斜片式刮漿刀盤，該機對有機物碎漿效果顯著，但能耗大大低于水力碎漿機；經調配與碎漿后的含有少量雜質的有機物由排料口排出；餐廚垃圾有機物經立式碎漿機處理后形成漿料狀，有利于后續的脫水處理。碎漿機之后設置格柵機，用來去除未完全破碎的塑料等輕物質。碎漿后有機物料粒徑達到10mm，滿足污泥處理項目的進料要求。3.4由側部切線方向高速噴射的進料方式將含有少量渣的有機物漿料投入除雜機，使漿料進入除渣機后形成旋流。除渣機內設置攪拌裝置，使漿料保持穩定旋流，確保砂石重介雜質沉降。除渣機底部設置自動控制排渣口，通過PLC程序實現定期排渣。旋流除雜機外觀見圖3-7。圖3-7旋流除雜機3.4.9預處理系統設備匯總表餐廚垃圾預處理系統設備匯總見表3-2。表3-2預處理系統主要設備材料表序號名稱型號規格數量1投料倉40m3，不銹鋼，42螺旋輸送機WLS420，不銹鋼，14000×500×65043螺旋輸送機WLS320，不銹鋼，6500×400×55044螺旋輸送機WLS300，不銹鋼，7000×360×40045圓盤式分揀機YPFJ-125，碳鋼，2700×1300×270046V型皮帶輸送機PDSS-125，不銹鋼47分揀室FJS-125/夾心板，7200×3550×500048磁選機CX-125，不銹鋼，筒表磁場強度：1600～4500高斯49對輥式破碎機PS-150，碳鋼，2000×980×2300410蒸煮機SZ-300T，不銹鋼，8500×2150×3345411壓榨機SY-300T，不銹，6135×1632×1881412三相分離系統SXFL-150，不銹鋼413油水分離系統YSFL-150，不銹鋼414碎漿機SJ-250，碳鋼415除雜機XL-250，碳鋼，1500×1500×3600416脫水裝置GYFL-250，不銹鋼83.5廢棄粗油脂處理系統說明廢棄粗油脂經收運車輛收集運輸至場區，由計量系統稱重計量、取樣后，進入預處理車間廢棄粗油脂卸料大廳。采用人工卸料的方式將收集桶內的廢棄粗油脂通過投料孔卸入廢棄粗油脂暫存池。廢棄粗油脂通過泵輸送至廢棄粗油脂蒸煮釜內，添加硫酸后進行高溫蒸煮。分離出的粗油脂進入油脂暫存罐儲存，剩余的渣水混合物排入四級隔油沉淀池。沉淀池分離的廢水進入廢水處理站，沉淀得到的沉淀渣與蒸煮釜內濾網去除的浮渣一并輸送至廢棄粗油脂處理區的壓榨機，添加鋸末屑后進行壓榨處理。壓榨的濾液排入廢棄粗油脂暫存池，含鋸末的干渣料暫存于渣料儲存間，送至垃圾焚燒廠作為燃料。廢棄粗油脂處理工藝流程見圖3-8。圖3-8廢棄粗油脂處理工藝流程圖3.6生物柴油系統3.6圖3-9生物柴油車間工藝流程圖3.6本方案采用化學法制備生物柴油，將動植物油脂中的脂肪酸進行酯化或酯交換反應，使其生成脂肪酸甲酯，再經甘油分離和蒸餾等后續工序，最終得到生物柴油產品。（1）原料預處理水洗工段原料油從原料儲罐泵入預處理工段的水洗釜中，加入原料油重3%左右低濃度磷酸水在80℃~90（2）油料干燥工段經水洗除雜后的油料進入干燥塔，干燥至含水量小于0.5%。干燥塔采用蒸汽盤管間接加熱方式，溫度為100℃（3）甲醇酯化工段酯化反應只要指脂肪酸和甲醇在酸催化反應后生成脂肪酸甲酯和水。經干燥處理后的原料油通過換熱器加熱至120℃-130℃（4）堿催化甲醇醇解工段將溫度為70℃的酯化油從中間儲罐中泵入醇解釜，按油重比例的30%加入99.5%精甲醇（99.5%）和0.6%堿催化劑，在60~70（5）沉淀分離工段脫醇后物料泵入靜置罐，靜置4h后，分別分離出粗甘油和粗甲酯。粗甲酯泵入粗甲酯暫存罐，進入甲酯蒸餾階段。（6）粗甲酯蒸餾工段從粗甲酯暫存罐將粗甲酯泵入甲酯蒸餾塔，在0.995Pa高真空和溫度220℃（7）冷卻系統本車間冷卻系統采用水冷方式進行冷卻，根據各工段需要配置換熱器，配置冷卻塔和集水池各1座，循環冷卻水量為150t/h，采用圓形逆流式機械通風冷卻塔，集水池容量為100m33.6.3產品生物柴油車間產品主要為生物柴油（脂肪酸甲酯），產生量為32.77t/d，純度（ASTM，%）≥99.6%，產品技術要求執行《柴油機燃料調和用生物柴油（BD100）》（GB/T20828-2007），詳見表3-3。表3-3生物柴油產品技術要求指標序號指標數值單位1密度（20℃820-900kg/m32運動黏度（40℃1.9-6.0mm2/s3閃點（閉口）不低于130℃4冷濾點報告℃5硫含量不大于0.05%610%蒸余物殘炭不大于0.3%7硫酸鹽灰分不大于0.02%8水含量不大于0.05%9機械雜質無%10銅片腐蝕（50℃不大于1級11十六烷值不小于4912氧化安定性（110℃不小于6.0h13酸值（mgKOH）不大于0.8g14游離甘油含量不大于0.02%15總甘油含量不大于0.024%1690%回收溫度不高于360℃3.6.4生物柴油系統設備匯總表3-4水洗工段設備一覽表序號設備名稱數量規格型號動力kW主要材質1煉油鍋1LYYG250/3005.5Q235A2煉油鍋1LYYG250/3005.5Q235A3煉油鍋1LYYG250/3005.5Q235A4油腳泵1NCB-8/0.535油腳鍋1LYYJ190/3005.5Q235A6油腳鍋1LYYJ190/3005.5Q235A7回收油泵1KCB551.58油腳泵1NCB-8/0.539粗濾器1DL-1P-2S不銹鋼濾網10油泵1GSW40-160A1.511流量計1LZD-40/Y10/RRI/ESKQ235A12熱水箱1JGC140/150Q235A13鹽水箱1JGC140/150Q235A14加熱器1LGH-15Q235A15干燥塔1GZK80/180/300Q235A16干燥油泵1HP2.2-25-352.2不銹鋼17水環泵12BV6110418循環水罐1φ900×1000Q235A19旋液分離器1φ500×500Q235A20廢液儲罐1φ500×500Q235A表3-5酯化工段設備一覽表序號設備名稱數量規格型號動力kW主要材質1甲醇罐1YCG190/300Q235A2甲醇泵1GSBH40-160A1.53流量計1LZD-25/Y10/RRI/ESK不銹鋼4流量計1LZD-25/Y10/RRI/ESK不銹鋼5酯化釜1ZLG160/450316L,Q6酯化釜1ZLG160/450316L,Q235A7汽液分離器1XFFL900/120Q235A8汽液分離器1XFFL900/120Q235A9催化劑定量罐1φ300×300×2.530410催化劑定量罐1φ300×300×2.530411冷卻器1LGH80Q235A12冷卻器1LGH80Q235A13輸油泵1GSBH50-160314催化劑回收罐1φ800×750×430415催化劑回收泵120FSB-10L1.516催化劑高位罐1φ600×750×4304表3-6醇解工段設備一覽表序號設備名稱數量規格型號動力kW主要材質1催化劑溶解罐1JCC120×2253Q235A2溶劑循環泵1GSBH40-160A1.53溶劑定量罐1φ1000×1500Q235A4反應器1ZLG1606Q235A5反應器1ZLG1606Q235A6循環泵1GSBH65-16047循環泵1GSBH65-16048冷卻器1LGH40Q235A9冷卻器1LGH40Q235A10最后冷卻器1LGH40Q235A11真空暫儲罐1YCG200/300Q235A12真空暫儲罐1YCG200/300Q235A13輸送泵1HPG1.1-26-221.114流量計1LZD-40/Y10/RRI/ESK不銹鋼15加熱器1LGH25Q235A16脫溶塔1YTRT80Q235A17粗甲酯抽出泵1HP2.2-25-352.2不銹鋼18沉淀分離箱1YFLQ300/150/150Q235A19甘油泵1KCB551.520粗甲酯泵1GSBH25-1601.521真空泵12BV6110422甲醇循環罐1YCG100/150Q235A23甲醇暫存罐1YCG150/3000Q235A24溶劑泵1GSBH25-1601.5表3-7甲醇蒸餾工段設備一覽表序號設備名稱數量規格型號動力kW主要材質1蒸餾塔1Φ800不銹鋼填料2預熱器15MQ235A3再沸器130MQ235A4冷凝器180MQ235A5甲醇接收罐1φ500×500Q235A2蒸餾塔1Φ800不銹鋼填料6預熱器15MQ235A7再沸器130MQ235A8冷凝器180MQ235A9甲醇接收罐1φ500×500Q235A3甲醇儲罐1YCG190/450Q235A10甲醇輸送泵1GSBH50-1603.0表3-8甲酯蒸餾工段設備一覽表序號設備名稱數量規格型號動力kW主要材質1粗甲酯儲罐1YCG190×300Q235A2粗甲酯儲罐1YCG190×300Q235A3粗甲酯進料泵1GSW32-1601.54流量計1LZD-40/Y10/RRI/ESK不銹鋼5預熱器1I6T500-10-10Q235A6熱交換器1LGH303047導熱油加熱器1I6B500-25-103048甲酯蒸餾塔1JZZF803049黑腳蒸煮罐1JZZ100/15030410黑腳循環泵1HPG1.1-26-221.1不銹鋼11再沸器1LGZF4030412再沸循環泵1HPG1.5-27.5-222.2不銹鋼13甲酯吸收塔1YPJT8030414甲酯循環罐1YCG110/15030415甲酯循環泵1HPG3-215-283不銹鋼16冷卻器1LGH8304,Q23517冷卻器1I6B500-15-1030418流量計1LZD-40/Y10/RRI/ESK不銹鋼19甲酯儲罐1YCG190Q235A20甲酯成品泵1GSW40-1602.221低沸物冷凝器1LGH20Q235A22低沸物儲罐1YCG140Q235A23低沸物泵1GSW40-1602.224真空機組1JZJ2B600-2.2.123.525循環水罐1φ900×1000Q235A26黑腳暫儲罐1YCG140Q235A27黑腳輸送泵1KCB551.5表3-9冷卻系統設備一覽表序號設備名稱數量規格型號動力kW材質1冷卻塔1GBNL1504玻璃鋼2冷卻水池1約1003冷卻水泵1GSW125-200A303.7厭氧發酵系統3.7.1工藝說明漿料經除雜、調配后，通過螺桿輸送泵輸送入厭氧發酵系統。厭氧發酵系統是整個餐廚廢棄物處理過程的關鍵工藝段。本項目采用中溫37℃濕式厭氧發酵工藝，擬設置5座厭氧發酵罐，4用1備，每座厭氧發酵罐對應1套餐廚廢棄物厭氧發酵罐半徑為7.5m，高度為17.0m，有效容積為2500進料方式采取半連續式。厭氧發酵罐內設置的攪拌器以保證物料均勻混合、不沉積在罐體底部。厭氧發酵罐的上清液進入發酵殘液池，池平面尺寸：長×寬=3.0×8.0m，深2.5m，有效容積50m33.7.2相關參數厭氧消化溫度：37±1℃有機質降解率：約70%容積能耗比：≤5w/m3沼氣產量：約24發酵罐有機負荷≥3.5kgVS/m3.d3.7.3系統組成厭氧消化反應器：規格尺寸：Φ15m×H17m（直徑數量：5座裝機功率：44kw/座厭氧容積：2500m3/厭氧消化反應器坐落在混凝土基礎上。主要組成如下：1）罐體厭氧消化反應器罐壁體采用不銹鋼雙層板，罐體內壁全部為316L不銹鋼，采用專用生產線現場冷壓咬合、機械自動化施工，密封性好，整體性好，確保滿足厭氧系統的氣密性要求。具有占地面積小、建造周期短，運行穩定，安全可靠，耐腐性能強，使用壽命長等特點。2）罐頂罐頂為鋼制錐形裝配結構，蓋板、檁條全部采用機械自動化生產線冷彎成型，現場安裝無焊接，材質為熱鍍鋅鋼板。鋼制罐頂可以對儲氣囊起到很好的保護作用，使其具有抗紫外線、抗風雪、抗冰凍、抗臺風破壞的能力。3）全方位立體化智能增溫保溫系統采用全方位立體化智能增溫、保溫系統，罐外設置增溫盤管與保溫層（本項目保溫層總厚度為200mm，保溫材料為玻璃絲棉），系統能耗低，熱效率高、節能，使反應器內溫度分布均勻穩定，可實現不同地域一年四季產氣均勻，運行穩定。4）攪拌系統采用專利技術全方位立體式攪拌系統，實現物料環向和豎向的立體化混合效果，保證了整個罐體攪拌均勻充分。該攪拌技術，運行穩定可靠、控制方便，維護簡單，攪拌器采用德國原裝進口設備。攪拌系統功率：22kw×2套/座5）排砂系統針對中國有機廢棄物物料含砂率高的特點，采用專利技術科學的排渣排砂系統防止反應器出現沉砂淤積堵塞，保證厭氧系統長期穩定運行。厭氧消化反應器上設置正壓、負壓保護裝置，壓力保護裝置均采用316L不銹鋼制作，確保整個系統的安全性。6）反應器接口配套裝置接口采用不銹鋼，確保其安全性、穩定性和使用壽命。-不銹鋼進料接口-不銹鋼出料接口-清料及排砂接口-不銹鋼安裝檢修進人孔-不銹鋼出氣接口-不銹鋼取樣接口7）凝水器厭氧系統配備了4套凝水器，收集排出沼氣由厭氧消化反應器至沼氣凈化及利用設備輸送管道內的冷凝水，有效防止氣管堵塞。3.7.4自動控制系統描述系統對厭氧消化反應器的進料進行自動控制。根據設置的時間完成自動定時、定量、序批次進料。每天分為若干個時段，按設定的進料量，依次啟動厭氧消化反應器進料閥和進料泵分別對各厭氧反應器單獨進料。進料泵啟、停與均質調節池液位信號聯鎖，當均質調節池液位低于設定值時，停止進料泵。系統對厭氧消化反應器的攪拌進行自動控制。根據設置的時間進行自動定時攪拌。每天分為若干個時段，厭氧消化反應器攪拌電機依次啟動，各按設定時間運行完畢后停止。系統對厭氧消化反應器的溫度進行自動控制。在厭氧消化反應器的熱水管道上安裝有電動流量閥，當厭氧消化反應器的溫度高于設定溫度上限時，電動閥關閉熱水管道，厭氧消化反應器的溫度逐步下降；當厭氧消化反應器的溫度低于設定溫度下限時，電動閥打開熱水管道，厭氧消化反應器的溫度上升。3.7.5溫度檢測裝置、料位檢測裝置、流量計功能描述1）溫度檢測裝置檢測物料的溫度并轉換成標準的電信號，采用熱電阻，輸出4-20mA，測量范圍0-100℃，具有測量精度高，性能穩定，抗干擾能力強等優點。2）料位檢測裝置檢測物料的液位并轉換成標準的電信號，采用德國E+H高品質檢測傳感器，二線制（4-20mA）輸出，具有測量精度高，溫度影響小，長期穩定性好等優點3）流量計檢測物料的流速轉換成標準電信號，從而測得物料的流量，采用德國E+H非接觸式超聲波流量計，對本系統物料的特點特別適用，還具有測量信號穩定，計量準確，抗干擾能力強，無機械傳動部分不易損壞，免維護，壽命長等優點。3.8沼氣、沼渣、沼液處置措施3.8沼氣經脫硫處理后首先滿足廠內蒸汽鍋爐自用，剩余部分送至項目南側垃圾焚燒發電廠作為燃料。（1）沼氣產生量及其成分結合寶安區餐廚垃圾的特性，參考國內同類項目餐廚垃圾產氣效率保守估算，本項目達產年沼氣產量為24沼氣的成分與餐廚垃圾可降解有機物的含量、有機物組分、含水率、發酵溫度、pH值等因素密切相關，參考國內部分城市餐廚垃圾厭氧發酵產生沼氣的成分監測統計資料，寶安區餐廚垃圾無害化處理項目厭氧發酵產生沼氣（干）的組成成分見表3-10。表3-10本項目沼氣（干）成分預測表（%）組分CH4CO2N2O2H2S其它體積百分數603520.1～1.00.01～0.11.9～2.89（2）沼氣脫硫本項目擬選擇Fe2O3吸附法進行沼氣脫硫。工藝流程為：新鮮的脫硫劑通過鏈式起重裝置從地面提升到工作臺，然后通過傳送通道從反應器頂端送到反應器中。在長期運行過程中，容器中消耗過的脫硫劑通過斜槽，從反應器底端排放轉移。在底部排放廢棄脫硫劑的同時，相同體積的新鮮脫硫劑也填充到反應器中，從而保證脫硫填料床體的高度恒定。含有硫化氫的沼氣進入反應器下端圓錐，并且穿過脫硫填料層到達頂端，凈化后的沼氣離開反應器。通過鼓入氧氣，脫硫與再生反應同時進行，脫硫劑實際上起到了催化作用。氧氣量的供應取決于沼氣流量，該功能由脫硫塔的空氣控制單元實現。（3）沼氣燃燒火炬本項目擬配置1套沼氣燃燒火炬系統作為沼氣發電機組與蒸汽鍋爐同時檢修期間或沼氣產生量剩余時的沼氣應急燃燒處理措施，將甲烷燃燒轉化成二氧化碳，同時去除沼氣中其它有害氣體。沼氣燃燒火炬處理能力：1000Nm3/h，燃盡率＞99%，排氣口高度為9m。火炬系統設置阻火裝置，噴嘴設計能夠防止回火的產生。并帶有自動點火燃燒控制裝置，配備遠程監控系統，實現火炬的點火、監測等自動控制。3.8.2本項目沼渣產生量約為30t/d，沼渣經脫水后含水率≤75%，送入老虎坑垃圾填埋場填埋或焚燒處置。3.8本項目沼液進入廠內廢水處理站，采用“隔油沉淀+氣浮+UASB+膜生物反應器”處理工藝達到《生活垃圾填埋污染控制標準》（GB16889-2008）表2要求后排放。3.9自動控制系統整個餐廚垃圾處理場的自動控制系統系統包括：高度集成的分布式控制系統；餐廚垃圾稱重及容積控制系統；交通指揮系統；閉路電視監控；電氣模擬顯示系統；供配電系統監測顯示系統。控制系統確保各類設備的有序可靠運行以及安全生產和合理調度，系統操作設有手動、遙控、自動操作，優先級程序由高到低依次為手動、遙控、自動。系統的運行過程有直觀明了的信號和狀態顯示，并有完善的故障報警系統和機制。監控系統可實現中央控制和現場控制，現場控制優先于中央控制。（1）分布式控制系統控制系統由上位機、下位機、現場設備和儀表組成，控制流程如下：①采用上位機對整個預處理流水線進行監視及控制上位機控制系統可實時顯示工藝流程、測量參數以及控制對象狀態。當參數越限制報警或控制對象出現故障以及發生狀態變化時會以不同顏色反應，并有音響提示，所有被監控的信息均能打印記錄。②采用下位機對整個預處理設備進行控制同時采集相應信息及數據下位機由各PLC分站組成，PLC采集控制設備相應數據同時執行各個命令。③現場設備及儀表是實現控制系統功能的基礎。主要由檢測儀表（如液位計、傳感器等）、控制設備等組成。上位機監控系統軟件主要由組態王軟件開發。（2）投料倉稱重及容積控制系統投料倉稱重系統由稱重傳感器、稱重控制儀表、稱重顯示儀表組成。稱重系統顯示每次掉入投料倉內餐廚垃圾的總重量，并送出相應控制信號給控制系統，來控制餐廚垃圾的輸送，餐廚垃圾單次重量和總重量可實時顯示。餐廚垃圾容積控制系統由控制模塊、顯示儀表組成。在預處理系統正常工作時，操作人員通過顯示儀表了解投料倉的剩余容積。當投料倉內的餐廚垃圾容積達到設定值時，將信號傳送至交通指揮系統，指示餐廚垃圾收運車不在該投料倉進行投料。（3）交通指揮系統交通指揮系統由交通信號燈、大屏幕LED單色顯示屏、傳感器、控制器等組成，可顯示餐廚垃圾收運車的行進路線，實現對餐廚垃圾收運車的自動調度，并可根據處理場的實際運作情況把信號傳遞給地磅房，以控制餐廚垃圾收運車是否進入和進入的數量。并與投料倉容積控制系統聯動，控制餐廚垃圾收運車進入指定投料倉進行卸料。（4）閉路電視監視系統該系統采用高品質攝像機和控制元器件及彩色電視監控器。在處理場主要設備（如汽車衡、投料倉、破碎機、螺旋輸送機、油水分離系統等）處，設置攝像裝置，在需要觀察范圍較大的地點（如投料倉），攝像機可變焦及全方位觀測；每一攝像鏡頭加裝防塵防水罩，以保護鏡頭。在地磅附近安裝一臺攝像機，供地磅房監控之用；在卸料大廳入口處安裝攝像機，用于監視卸料大廳內車輛的數量及工作情況，以便中控室和地磅控制室指揮和調度收集車進入卸料大廳的數量及具體車位。彩色電視監控器采用多畫面分割，既可同時觀察幾個地點，也可以單獨觀察一個地點設備的工作畫面情況，操作人員可根據需要操作畫面分割器進行切換。（5）電氣模擬顯示系統電氣模擬顯示系統設在控制室，它由阻燃模塊式大屏幕顯示屏、控制器、直流電源、指示燈等組成。能全面模擬顯示處理場的運行情況，包括模擬顯示高、低壓配電系統運行狀態；螺旋輸送機等電機的運行狀態，以及模擬顯示餐廚垃圾收運車的工作位置。該模擬顯示系統可顯示安全運行天數，顯示年、月、日和時間。3.10車輛清洗設備為了保持場區及城區內的清潔衛生，減輕餐廚垃圾收運車、廢油脂運輸車和固形物運輸車對運輸道路及市區的環境污染，配置清洗設備對車輛、機械、場地每天進行清洗。（1）自動洗車臺車輛清洗由自動洗車臺完成，由龍門架、滾筒刷及沖水裝置等組成，車輛進入洗車位后，自動洗車臺開始工作，一組橫刷清洗車輛頂部及前后部，兩組直刷清洗車輛四周側面。直刷、橫刷通過電流檢測，測定車輛外型并作仿形清洗，清洗過程自動化。選用自動洗車臺清洗車輛能節省人力、水電資源、自動化程度高、占地面積小，附帶廢水集水池，清洗過程產生的廢水經處理后循環使用。(2）手推車式高壓清洗機手推車式高壓清洗機采用垂直清潔器型式，占地面積小以節省空間，提供較大的可操作性及省力上下樓梯搬運。伺服式調控可使操作者在噴槍柄處直接調節流量及壓力。對于高壓噴槍可隨時進行控制以適應表面、灰塵類型及污染的附著強度，用于清洗各類設備、車間地面及及自動洗車臺故障時車輛的應急清洗。3.11檢測檢驗本項目組織結構中生產部配置2名專職檢測檢驗人員，并設置化驗室，配備必要的化學測定儀器，見表3-11。表3-11檢測檢驗設備一覽表序號名稱數量序號名稱數量1分光光度儀112分析天平12BOD測定儀113高溫箱式電阻爐13COD測定儀114電熱干燥箱14四眼水浴鍋115生物顯微鏡25索氏提取器116恒溫干燥箱16瓷坩堝117生化培養箱17離心機218電冰箱18閃點測定儀119通風箱19粘度測量計120分析平臺110冷凝點測定儀121玻璃器皿、電阻爐等111酸值測定儀122蒸餾水器1檢測、檢驗人員將檢測數據及時、準確的記錄并歸檔，包括取樣時間、位置、重量，檢測指標及檢測數據。若檢測數據顯示產品不符合相關標準規范要求則及時向上級生產部門反應，調整生產參數，確保產品達標。3.12工藝設備評價（1）餐廚垃圾在整個處理過程中基本處于密閉容器與管道之中，無廢氣外溢，產生廢氣的容器、管道均通過微負壓管道輸送至“生物吸收+低溫等離子體”處理，高效節能、環保。（2）投料倉采用不銹鋼制造，具有密閉收料（減少廢氣外溢）、固液分離、破袋與稱重功能；多車位投料倉，解決了高峰期收運車排隊等候或倉外卸料的情況。（3）投料倉具有的固液分離功能，使餐廚垃圾固形物與液體分開輸送，既節能又提供了輸送效率。（4）采用國內獨創的圓盤式分揀機構，可將塑料袋及大塊有機物進行強力撕裂，最大可能地提高餐廚垃圾有機物資源化利用。（5）餐廚垃圾專用雙軸臥式破碎機刀片采用進口SKD材料，可對物料進行高效、強力破碎。當遇到非鐵類堅硬物料時，具有自動反轉調劑與保護自身及報警功能。（6）高溫蒸煮（70℃（7）碎漿機之后設置特需設計的格柵機，能很好的去除塑料等纖維物質。（8）設置旋流除雜機，確保有機漿料中的砂石重介雜質自動排放在垃圾桶內。（9）設置系統供熱，確保三相分離和油水分離能在包含低溫條件下均能正常生產。（10）配置交通指揮、閉路電視監視系統使餐廚垃圾處理廠可進行現代化管理。4．處理工藝技術經濟分析4.1處理工藝比選原則餐廚垃圾產生量大，處理難度較大。因此在選擇餐廚垃圾處理技術時需要重點考慮以下幾點：（1）無害化、減量化、資源化程度高，真正做到無害化的同時考慮資源化利用。（2）技術先進、可靠，工藝高效、穩定，不但能夠有效的降解有機污染物，同時還能夠妥善處理那些不能為生物所降解的污染物，避免其對環境的再次污染。（3）技術安全性好，符合國家產業政策和發展方向，能耗要低。（4）運行的持續性好，產品可平穩銷售，可持續性處理餐廚垃圾。（5）適合規模化生產，處理能力大。（6）二次污染小，工廠環境質量高。（7）工程投資適中。（8）國內外成功應用案例較多。4.2餐廚廢棄物處理方法綜述餐廚廢棄物處理方式因各地區實際情況而異，但最終都必須以減量化、資源化、無害化為處理目標，從技術應用方面看，國內外普遍采用的技術方法主要有：厭氧發酵制沼氣、高溫好氧堆肥制肥料、高溫消毒制飼料、熱解法等方式。一、厭氧發酵制沼氣餐廚廢棄物厭氧發酵是指在沒有溶解氧和硝酸鹽氮的條件下，微生物將有機物轉化為腐殖質、無機物、和沼氣的過程，其中沼氣主要成分為甲烷與二氧化碳。餐廚廢棄物的厭氧發酵工藝源于工業污水、污泥的厭氧處理技術，是一種應用較成熟的技術。1、餐廚廢棄物厭氧發酵機理餐廚廢棄物厭氧發酵是在缺氧條件下，利用微生物將有機物分解，最終產物除了二氧化碳和甲烷外，還有氨、硫化氫和其他有機酸等物質。厭氧發酵過程大致分為產酸和產甲烷2個階段。產酸階段主要是水解和發酵菌群將復雜的有機物分解為簡單的有機物，進而降解為各種有機酸；產甲烷階段主要是產甲烷菌將部分簡單有機物轉化為甲烷和二氧化碳。厭氧過程沒有氧參加，酸化過程產生的能量較少，許多能量保留在有機酸分子中，在甲烷細菌作用下以甲烷氣體的形式釋放出來。2、餐廚廢棄物厭氧發酵的主要影響因素（1）餐廚廢棄物成分厭氧發酵的限速步驟對于不同的基質是不同的。例如，對于富含溶解性糖類的有機物，產甲烷是整個反應的限速步驟：而對于纖維素含量高的有機物，水解酸化則是其限速步驟。因此不同性質的餐廚廢棄物，即使在同樣的發酵條件下，產氣量也會有很大差別。同時餐廚廢棄物中的有害成分會對厭氧發酵產生不利影響。餐廚廢棄物中最常見的有毒物質是高濃度的氨氮，普遍認為高濃度的氨氮會對厭氧發酵產生毒性抑制，而游離氨是氨氮產生抑制作用的主要原因。（2）餐廚廢棄物粒徑餐廚廢棄物粒徑大小對于垃圾厭氧發酵產沼氣具有十分明顯的影響。用機械預處理可使進料的顆粒粒徑變小，顆粒尺寸減小引起比表面積增大，提高了有機質的可生化性。從而縮短發酵時間，提高產氣量。垃圾粒徑過大，一方面不利于垃圾的流態化處理和攪拌及反應器內料液均勻分布；另一方面也不利于垃圾顆粒和產甲烷菌接觸，降低了產氣率和產氣速度。但是垃圾粒徑越小，處理費用越高，經濟性降低。因此粒徑大小只要能夠保證比較高的產氣率和便于流態化處理就滿足要求。（3）溫度甲烷菌對溫度變化非常敏感，溫度對其活性有很大的影響，最終影響甲烷產量。厭氧發酵過程中，通常在兩個溫度下甲烷菌活性較高：中溫37℃和高溫55℃，在這兩個溫度下易于獲得高甲烷產量。而在更低溫（≤30℃）和更高溫（>60℃）條件下，甲烷菌只產生少量的甲烷氣體。由于中溫（（4）碳氮比在厭氧消化過程中，碳氮比例（C/N）是穩定運行以及微生物生長和新陳代謝的先決條件。C/N值太高，含氮量不足，緩沖能力低，pH值容易降低；反之若C/N值太低，含氮量過高，pH值則上升，有機物分解則受到抑制。一般C/N值宜控制在20左右。（5）pH值pH值是影響厭氧生物處理過程的重要因素，厭氧微生物的生命活動、物質代謝與pH值有密切的關系，pH值的變化直接影響著發酵過程和發酵產物，不同的微生物要求不同的pH值，過高或過低的pH值對微生物代謝有明顯影響。產甲烷菌對生長環境的pH值極為敏感，甲烷菌最適宜的pH值范圍為6..8～7.5，若pH<6.3，將使二氧化碳增加，促使大量水溶性有機酸和硫化氫產生，硫化物含量的增加會抑制甲烷菌生長。若pH>8.0，NH4+轉變成非離子化的NH3，會產生毒性抑制。（6）攪拌強度攪拌強度也會影響甲烷產量。有機物的厭氧發酵是依靠微生物的代謝活動來進行的，需要通過攪拌使微生物不斷接觸到新的食料進行發酵，并使微生物與發酵產物及時分離，提高發酵效率、增加產氣量和縮短反應周期。3、餐廚廢棄物厭氧發酵制沼氣工藝流程餐廚廢棄物的厭氧發酵包括破碎、調配進料等前處理過程以及厭氧發酵、沼氣凈化和綜合利用等環節。首先是通過利用破碎機對垃圾中粗大的物體進行破碎，有利于后續發酵單元的順利進行，然后利用機械進行物料的水分調節以適于厭氧發酵。調配好的物料進入厭氧發酵系統，通過投加厭氧菌和兼性菌，強化物料中有機組分的分解，使生成較穩定的以甲烷為主的發酵氣體。甲烷是一種具有較高經濟利用價值的氣體，經過凈化裝置去除發酵氣中的雜質氣體后，進行發電等綜合利用。4、餐廚廢棄物厭氧發酵的特點根據餐廚廢棄物的特點，厭氧發酵技術具有很多優勢：不需要進行脫水處理，反應不受供氧限制，機械能損失少；厭氧微生物的高有機負荷承受能力；可以產生具有利用價值的甲烷；由于反應在密閉容器中進行，不會產生廢氣等污染物，對環境影響較小。但厭氧發酵產氣周期較長，需要對菌種進行選擇管理，工藝較復雜。二、高溫好氧堆肥制肥料高溫好氧堆肥是處理餐廚廢棄物的有效方法之一。堆肥是在人工控制的條件下，使有機固體廢物進行生物穩定作用的過程。餐廚廢棄物有機物含量高，C/N比較低，滿足用作堆肥原料的條件。1、餐廚廢棄物好氧堆肥機理餐廚廢棄物好氧堆肥是在有氧的情況下，借助好氧微生物（主要是好氧菌）的作用完成的。在堆肥過程中，餐廚廢棄物中的溶解性有機物透過微生物的細胞壁和細胞膜而為微生物所吸收，固體和膠體有機物先附著在微生物表面，由微生物分泌的胞外酶分解為溶解性的物質，再滲入細胞。微生物通過自身的生命活動――氧化、還原、合成等過程，把一部分被吸收的有機物氧化成簡單的無機物，并放出生物生長所需要的能量，把另一部分有機物轉化為生物體所必需的營養物質，合成新的細胞物質。2、餐廚廢棄物好氧堆肥的主要影響因素（1）水分餐廚廢棄物的含水率較高，在80%左右。在堆肥過程中，不同的堆肥物料，堆肥過程中所要求的含水率有一定的差異。一般認為，按重量計，50%～60%的含水率最有利微生物分解，水分超過70%，溫度難以上升，分解速度明顯降低。因為水分過多，使堆肥物質粒子之間充滿水分，有礙于通風，從而造成厭氧狀態，并產生廢氣。餐廚廢棄物在堆肥前必須進行水分調節，降低含水率到60%左右。（2）溫度在堆肥過程中，餐廚廢棄物是分階段轉化為肥料的。在每一階段中堆肥里的微生物種類各有不同。在堆肥初期，中溫微生物十分活躍，它們負責餐廚廢棄物中有機物分解，同時放出大量熱量，使堆肥溫度提升。接著堆肥進入高溫階段，這時中溫微生物的生長、繁殖受到抑制及死亡，由高溫微生物取代。在高溫階段，一些較難分解的有機物（纖維素、木質素等）將漸漸被分解成腐殖質，餐廚廢棄物中寄生蟲、卵、病原微生物等被殺死。最后，隨著餐廚廢棄物中有機物分解基本完成，堆肥溫度開始下降，中溫微生物又開始活躍起來，并由它們最終完成堆肥產品的腐熟。（3）碳氮比餐廚廢棄物的有機物含量高，控制好碳氮比、碳磷比對堆肥很重要，一般認為，碳素高，氮素養料相對缺乏，細菌和其它微生物的生長受到限制，有機物的分解速度就慢，發酵過程就長，為了保證成品堆肥中一定的碳氮比和在堆肥過程中有理想分解速度，調整好原料中的碳氮比在25：1左右。（4）通風供氧控制餐廚廢棄物中的有機物含量較高，對堆肥過程中的通風供氧有一定的要求，供氧不足會產生厭氧和廢氣。通風量過高，又會影響發酵的堆溫，發酵速度較低。實際生產中，可以通過測定排氣中氧的含量，確定發酵器內氧的濃度和氧的吸收率，排氣中氧的適宜體積濃度為14～17%，如果降到10%，好氧發酵將會停止。（5）pH值pH值對微生物的生長也是重要因素，一般微生物最適宜的pH值是中性和弱堿性，pH值太高或者太低都會影響堆肥的進行。但在一般情況下，餐廚廢棄物具有pH緩沖作用，能使pH值穩定在可以保證好氧分解的酸堿度水平。3、餐廚廢棄物好氧堆肥工藝流程餐廚廢棄物好氧堆肥工藝是一種將傳統的好氧堆肥技術與外加生物菌種強化作用結合起來的堆肥技術。餐廚廢棄物由專用的收運車輛運至處理廠，首先進入固定篩粗選，被截留的玻璃、金屬等物品由人工分選出后回收綜合利用；之后自流進入貯存池，在貯存池設置帶切碎功能的污泥泵，餐廚廢棄物經粉碎提升后進入脫水機，經過脫水機處理后，由裝載機送入地面帶有通風裝置的一次發酵池內，強制通風12～15d后進行二次發酵，二次發酵10～20d后產物可作為成品肥料直接銷售。4、好氧堆肥工藝特點餐廚廢棄物堆肥技術相對成熟，具有自動化程度較高，餐廚廢棄物存放時間較短，產品可以作為復合肥等優點。缺點是需用場地大，部分病菌不易殺死。餐廚廢棄物堆肥前需進行脫水處理。好氧堆肥場地產生廢氣污染較難控制，對周邊環境影響較大。餐廚廢棄物中的高油脂含量和高含鹽量不利于微生物的生長，也制約了高溫好氧堆肥處理工藝的效果。堆肥成品肥力不高，市場認可度較低。有研究發現，餐廚廢棄物堆肥成品的高鹽分會抑制種子發芽，并且易造成土壤鹽堿化。三、高溫消毒制飼料1、高溫消毒制飼料工藝流程餐廚廢棄物的主要成分是淀粉類、食物纖維類、動物脂肪類和蛋白質等營養物質，可用于制作動物飼料。高溫消毒制飼料工藝一般包括以下步驟。來自原料貯倉的濕原料經過分選槽分揀后送入蒸煮機，部分水分通過槽底部的篩板流出去。蒸煮機中的夾套蒸汽對物料進行預熱，使物料中的油脂等組分粘度降低，便于脫離物料。物料經蒸煮后再送入壓榨機，使物料脫水、脫油后制成半干料。脫出的油水混合物進入油水分離系統，分離出的油脂可進行煉制生物柴油等綜合利用。脫水后的半干料再送入干燥機中，在110～150℃條件下通過高溫高壓蒸汽進行消毒滅菌和二次脫水過程，最終使物料中的水分降至10%左右，最后經過篩分、磁選、粉碎，最后將飼料粉成品裝袋。2、高溫消毒制飼料工藝特點高溫消毒制飼料工藝較簡單，處理成本較低，處理周期短，自動化程度高。但需對物料采用高溫高壓蒸汽消毒，能耗偏大；并且對所物料有大小均勻、厚薄相等的體積要求，使工藝設備需要更多的擠壓、輸送機構，設備電耗高。3、飼料市場分析對畜產品的需求是影響飼料需求量的主要因素，畜牧產品市場的需求狀況是飼料市場狀況的最重要的影響因素。隨著我國人口的持續增長，以及國民生活水平的提高帶動飲食結構的改變，其趨勢是谷類食品消費下降，動物性食品消費上升。因食用畜產品需求量的增加而使肉、奶、蛋生產的發展，將引起國內飼料需求量的持續增加。由于餐廚廢棄物作為原料制動物飼料，價格低廉，產品營養豐富、利潤區間幅度較大，具有較強的市場競爭力。但是，現有的餐廚廢棄物飼料化技術存有缺陷，如加熱烘干的方式很難去除霉桿霉菌等菌種，若提高消毒溫度，又會破壞飼料中的營養物質（如維生素等熱敏性物質），導致產品存在安全隱患。由于餐廚廢棄物中各類動物的肉、骨、內臟混合在一起無法準確分選開，動物吃了用動物的內臟、骨頭等加工而成的飼料，實際上就是在“食用同類”。流行病學調查表明，飼喂了被阮病毒污染的肉骨粉再生飼料導致了瘋牛病的發生，這是瘋牛病流行的主要原因。阮病毒對所有殺滅病毒的物理化學因素均有抵抗力，目前的高溫措施不能保證完全殺滅。餐廚廢棄物中含有大量的動物性殘余物，若消毒不完全，這種病毒就很可能通過飼料大面積傳播，并有可能通過食物鏈間接傳染給人，帶來人體健康的潛在威脅。歐盟已明確規定嚴禁以餐廚廢棄物制飼料飼養禽畜，其在1774/2002號條例中《經加工的飼用動物蛋白和其他制品的加工和投放市場的具體衛生要求》（附件Ⅷ）第Ⅰ章原料要求（第4款）規定：只有第6條第3類材料目錄第1（a）到（j）款中所列的，明確排除了來自于任何形式的餐廚廢棄物成分。第22條使用限制還規定：不得使用含有餐廚廢棄物成分的飼料飼喂除毛皮動物以外的動物。歐盟以外進口的動物源性產品也不得含有來自餐廚廢棄物的成分中的蛋白。國家農業部頒布的《動物源性飼料產品安全衛生管理辦法》（農業部令第40號）于2004年10月1日起實施，其中第十八條明確規定“禁止在反芻動物飼料中使用動物源性飼料產品，但乳及乳制品除外。”國內目前尚未頒布餐廚廢棄物作原料生產動物飼料的技術標準，由于餐廚廢棄物作為飼料原料有其特殊性，如果僅用飼料標準檢驗，難以保證食品安全。餐廚廢棄物任何形式的處理物作飼料原料，首先不符合當代飼料工業的原料要求，即單一、來源清晰、可跟蹤追溯的特性，而餐廚廢棄物來源復雜，難以物理分離和追溯；二是已知的瘋牛病和其他潛在危害因素的存在，目前的高溫措施不能保證完全殺滅；三是放任餐廚廢棄物的飼料化進程，對我國的畜產品的國際貿易將受影響，食品安全的形象會受損；四是監管難度大。青海潔神環境能源產業有限公司與西寧市政府簽訂了餐廚廢棄物特許經營許可協議，處理廠于2008年6月份建成投產，采用固液分離、油水分離等技術，生產動物飼料添加料和生物柴油，日處理餐廚廢棄物量約150t/d。青海省質量技術監督局于2009年12月底發布了“關于注銷青海潔神環境能源產業有限公司《蛋白飼料母料》企業標準備案號的通知”，通知中聲明“因生產的蛋白飼料母料營養成分以及雜質含量等指標難以控制，不適宜作飼料或飼料添加物飼養動物，為了確保我省飼料及畜產品的質量安全，維護人體健康，根據有關法律法規的要求，提出以下意見：一、注銷青海潔神環境能源產業有限公司在我局備案的《蛋白飼料母料》企業標準的QB630000X1294-2008的企業標準備案號。”蘇州市餐廚廢棄物處理項目飼料生產線已拆除。用餐廚廢棄物作飼料所面臨的主要問題仍然是飼料安全，尤其是在當今食品信用危機頻現的階段，面對人們不斷提出的對食品安全衛生的呼聲，因此在該技術的選擇上需慎之又慎。四、熱解法熱解法是利用垃圾中有機物的熱不穩定性，在無氧或缺氧條件下對之進行加熱蒸餾。使有機物產生熱裂解，經冷凝后形成各種新的氣體（甲烷、一氧化碳、二氧化碳、氫氣）、液體（有機酸、焦油、芳阱）和固體（碳黑、爐渣），從中提取燃油、油脂和燃氣。但由于餐廚廢棄物低位熱值偏低，在熱解過程中需要吸收大量熱量，要增加補充燃料，特別是熱解前期干燥階段需消耗較多的外部加熱能源，會增加運行成本。另外，餐廚廢棄物含水率約80%，垃圾中所含水分在熱解過程中總是先汽化，熱解前期使垃圾干燥要求外部加熱能耗要大大增加；同時，水蒸氣與可燃的熱解燃氣共存，將嚴重降低熱解燃氣的熱值和可使用價值。再者，由于餐廚廢棄物中有機物成分復雜，導致熱解工藝參數處在一個很復雜的不確定因素中，使熱解生產工藝不穩定而難以控制。技術尚未達到實用階段，目前應用的工程實例極少。4.3處理方案比選由于熱解法處理餐廚廢棄物技術尚未達到實用階段，目前應用極少，本可研不考慮將其列入處理方案進行比選。通過上述分析，厭氧發酵制沼氣、高溫好氧堆肥制肥料、高溫消毒制飼料等餐廚廢棄物處理方案特點詳見表3-12。各處理方案的建設投資均不含餐廚廢棄物收運系統投資與征地費，運營成本均不含餐廚廢棄物收運系統。表3-12餐廚廢棄物處理方案比較表

內容厭氧發酵制沼氣高溫好氧堆肥高溫消毒制飼料工藝先進性先進較先進較先進工藝成熟度成熟成熟較成熟產業政策符合性符合國家循環經濟政策、環保政策、能源政策。符合國家產業政策飼料不得用于同源性動物。占地面積較大大較小餐廚廢棄物成分適用條件適用要求含水率為60%左右，需對餐廚廢棄物進行脫水等預處理。適用最終處置沼渣可作土壤改良劑或衛生填埋，分揀廢渣可填埋處置，沼液可處理達標后排放，油脂可綜合利用。篩上物可填埋處置，脫水產生的廢水可處理達標后排放。分揀廢渣可填埋處置，脫水產生的廢水可處理達標后排放。產品市場產生的沼氣，可用于發電或制CNG，屬于清潔能源，有穩定可靠的市場。高鹽分會抑制種子發芽，并易造成土壤鹽堿化。建立穩定的堆肥市場較困難。飼料營養成分以及雜質含量等指標難以控制，存在安全隱患。對大氣污染程度可采用封閉式處理，設置廢氣處理系統，實現廢氣的有組織排放，對周邊環境的影響較小。高溫好氧堆肥由于場地大，產生的廢氣難以實現有組織排放，廢氣的無組織排放對周邊環境的影響較大。可采用封閉式處理，設置廢氣處理系統，實現廢氣的有組織排放等工程措施，對周邊環境的影響較小。能耗耗電：約20kW·h/t餐廚廢棄物；耗熱：約12kg標準煤/t餐廚廢棄物；共計耗能：14.3kg標準煤/t餐廚廢棄物。可利用沼氣發電，沼氣產熱用于預處理與厭氧發酵加熱。產能：18.5kg標準煤/t餐廚廢棄物。耗電：約20kW·h/t餐廚廢棄物，總耗能：2.5kg標準煤/t餐廚廢棄物。自身不產生能源，能耗為利用外部能源。耗電：約15kW·h/t餐廚廢棄物；耗熱：約20kg標準煤/t餐廚廢棄物；共計耗能：22.5kg標準煤/t餐廚廢棄物。自身不產生能源，能耗為利用外部能源。建設投資（不含餐廚廢棄物收運系統投資、征地費）45-55萬元/t餐廚廢棄物35萬元/t餐廚廢棄物40萬元/t餐廚廢棄物運營成本（不含餐廚廢棄物收運系統，廢水處理按《污水綜合排放標準》三級標準）約120元/t餐廚廢棄物約110元/t餐廚廢棄物約130元/t餐廚廢棄物外協處置油脂可外協處理煉制生物柴油。分選渣外協填埋處理。油脂可外協處理煉制生物柴油，分選渣外協填埋處理。對于高溫消毒制飼料工藝，目前存在的主要問題是飼料安全不易控制，存在食品安全隱患。高溫好氧堆肥制肥料技術成熟，但市場認可度低，高鹽分會抑制種子發芽并容易導致土壤鹽堿化。厭氧發酵制沼氣能外供能源，發酵過程的全面監控實施容易，對環境造成的負面作用小，能夠及時處理不斷產生的餐廚廢棄物，特別適合環境要求高的城市。厭氧發酵制沼氣不僅在技術上可靠、效果顯著，而且在厭氧發酵過程中會有大量沼氣產生，除供處理廠本身的使用外，多余能源還可外售，符合目前我國大力倡導的節能減排循環經濟的理念。4.4厭氧消化工藝路線選擇1、工藝概述按照厭氧反應器的操作條件如進料的含固率、運行溫度等，餐廚廢棄物厭氧消化處理技術可分為以下幾類：（1）按照固體含量可分為：濕式、干式。（2）按照溫度可分為：中溫、高溫。（3）按照階段數可分為：單相、兩相。2、濕式、干式厭氧消化比較采用干式厭氧消化處理餐廚廢棄物，攪拌設備和脫水設備能耗非常大，同時還會因為需要定期清除消化罐中的死角，造成生物氣生產的間斷。此外，干式厭氧消化法的攪拌進出料設備制作精度要求高、難度大，增加了工藝的運行成本。濕式厭氧處理由于進料濃度較小，攪拌均勻，增加了物料與微生物的接觸率，有效的提高產氣率。濕式、干式厭氧消化技術比較詳見表3-13。表3-13濕式和干式厭氧消化技術比較項目干式濕式主要特點物料含固率高，在20～40％之間物料含固率低，在8～12％之間優點1、有機物負荷高，抗沖擊能力較強。2、預處理簡單，反應器小。3、熱耗低、廢水處理費用相對較低。1、技術成熟、運行穩定。2、一次性投資少。3、產氣率高。4、能耗低、自控程度高。5、操作簡單、檢修方便。缺點1、僅適用于高濃度的物料。2、一次性投資較高。3、輸送和攪拌難度大、功率高、設備易損壞。1、預處理復雜。2、水的耗量大，廢水量多。經過以上分析，干式厭氧消化處理技術目前尚不成熟，容易造成氨中毒、產氣不暢等很多問題，根據現有情況分析，寶安區適宜采用濕式消化工藝。3、中溫、高溫比較根據厭氧菌的生活形態，厭氧消化有兩種適宜溫度：中溫（33～38℃）和高溫（55～60℃）。中溫厭氧消化和高溫厭氧消化的比較詳見表3-14。 表3-14中溫和高溫厭氧消化的比較溫度范圍高溫中溫55～6033～38優點1.消化時間短、罐體體積小，一次性投資少。2.可在停留時間為6h對寄生蟲卵和病菌的殺滅率達到99%以上。1.應用廣泛。2.能耗低、運行費用低。3.運行穩定。缺點1.需要的熱量多，運行費用高。2.沼氣中的氨濃度高。消化時間長經過以上分析，本投標方案采用中溫厭氧消化工藝。4、單相、兩相厭氧消化比較在單相厭氧消化工藝中，產酸相和產甲烷相在同一個處理單元中進行。兩相厭氧消化本質特征是實現了生物相的分離，即產酸相和產甲烷相分成兩個獨立的處理單元，通過調控兩個單元的運行參數，形成產酸發酵微生物和產甲烷發酵微生物各自的最佳生態條件，從而形成完整的發酵過程，大幅度提高了廢物的處理能力和工藝運行的穩定性。單相厭氧消化和兩相厭氧消化的比較詳見表3-15。表3-15單相和兩相厭氧消化的比較表單相兩相優點1、投資少。2、易控制。1、系統運行穩定。2、提高了處理效率。3、加強了對進料的緩沖能力。4、可以有效控制產甲烷相的酸化現象。缺點反應器易出現酸化現象導致產甲烷菌受到抑制，厭氧消化過程正常進行受到影響。1、投資高。2、運行維護復雜，操作控制困難。由于餐廚垃圾物料特性，酸化過程較快，厭氧發酵限速階段為產沼氣階段，因此本投標方案采用單相厭氧消化工藝。5、工藝路線確定根據以上分析，綜合考慮投資、運行費用、維護方便、占地面積、產氣效率等因素，寶安區餐廚垃圾處理項目采用濕式中溫單相厭氧消化工藝。4.5廢氣處理工藝技術經濟分析本項目廢氣處理采用“生物吸收+低溫等離子體”的組合處理工藝，該工藝相對于傳統的有機廢氣的處理工藝增加后端的“低溫等離子體”工序，投資增加約100萬元，處理效果能得到保障。就目前國內餐廚垃圾處理廠廢氣處理系統的運行情況看，存在菌種存活難、系統不穩定、處理效率不高的問題。本項目位于老虎坑環境園內，環境園與周邊居民關系一直較為緊張，而餐廚物料由于其理化性質造成惡臭污染較嚴重，如處理不恰當，將會對周邊環境造成進一步影響，鑒于此，我司擬采用組合處理工藝，確保處理效果。4.6廢水處理工藝技術經濟分析本項目廢水排放標準執行《生活垃圾填埋場污染控制標準》（GB16889-2008），要求較為嚴格，本項目采用“隔油+UASB+膜生物反應器”的處理工藝，該工藝的核心是膜生物反應器（MBR），在生活垃圾填埋場滲濾液處理中應用較多，MBR是膜分離技術與生物技術相結合的一種工藝，與傳統工藝相比，MBR用膜分離技術代替了傳統的泥水分離技術。利用膜分離設備可全部截留水中的微生物，使反應器內微生物濃度高，泥齡長，從而提高出水水質，減少剩余污泥量，其出水水質一般優于活性污泥工藝。該工藝運營成本較高，但處理效果好，能達到排放標準要求。5．投標人與設計單位簽訂的《設計合作意向書》復印件加蓋投標人公章6．設計單位資質證書復印件加蓋投標人公章7．設計單位合同復印件加蓋投標人公章；或業主出具的設計完工證明加蓋業主公章及投標人公章。（標紅部分由業主添加材料）8．投標人認為有必須提供的其他方案無投標人授權代表簽字：投標人名稱（公章）：日期：2013四、建設工程方案招標編號：BACGBOT001項目名稱：寶安區餐廚垃圾收運處理工程（一期）BOT項目 1．建設工程進度說明1.1建設內容本項目建設內容包括餐廚垃圾收運系統和無害化處理系統。項目用地控制在30000m2，總建筑面積6426.92m2；設備購置方案包括餐廚垃圾預處理設備、厭氧發酵設備、生物柴油煉制設備、沼氣利用設備、廢水處理設備、廢氣處理設備、計量洗車設施和化驗檢測設備等，主要建筑物包括預處理車間、生物柴油車間、生產輔助車間、綜合管理1.2總體平面布局1.2.1總平面布置原則（1）滿足生產工藝流程要求，人流、物流順暢，各類管線便捷、合理；（2）因地制宜，充分利用地形條件，節約用地，減少土石方，節省建設投資，方便管理；（3）利用自然條件，注意保護環境；（4）根據功能區的不同特點，采取分區布置的方式；（5）嚴格執行國家現行的防火、衛生、安全等有關技術規范，確保生產安全；（6）廠區綠化、美化要突出景觀主立面；（7）降低工程造價，減少運行費用；（8）充分考慮廠址周圍現狀條件，滿足環評要求。1.2.2總平面布置本工程為餐廚垃圾無害化處理建設項目，其主要建筑物為：預處理車間、生物柴油車間、生產輔助車間、綜合管理樓及門衛；主要構筑物為：廢水處理組合池、隔油沉淀池、污水調節池、儲泥池、發酵殘液池、厭氧發酵罐、沼氣儲柜、粗油脂儲罐。整個廠區按照其功能分為管理區和生產區，于場區西南面設置兩個出入口，分別接入管理區和生產區，實現人流和物流分隔。管理區布置綜合管理樓和廣場、辦公車輛停車位及綠化設施。生產區由三橫兩縱道路分為六部分：場區東南至西北方向依次布置預處理車間、生物柴油車間及生產輔助車間，北側相鄰依次為厭氧發酵罐區、沼氣儲罐區和廢水處理區。場區內各建構筑物之間的間距均滿足國家相關規范、標準的要求。場地四周新建圍墻與外界相隔離，減小對廠外的污染。1.2.3道路布置場區內道路成環狀布置，道路寬6.0m，道路轉彎半徑9m，滿足進車、出車及回車要求。場區內所有道路均1.2.4綠化考慮到餐廚垃圾處理的工藝特點，廠區綠化設計選擇抗污染的喬木及常綠灌木樹種，通過綠化種植改善站區的空氣質量。在建筑物周圍布置綠化進行污染隔離；從地面草皮、低矮灌木、高大喬木，整個綠化將高低結合形成立體式防護，以達到減少生產區的污染和美化環境的效果。1.2.5交通及運輸 餐廚垃圾運輸車輛從入口過磅后，直行至預處理車間東南側的入口進入卸料大廳。卸料完畢后，由處理車間西北側出口駛出卸料大廳，經洗車機清洗車輛后，從出口駛出廠區。粗油脂運輸車輛從入口行駛到粗油脂儲罐區，運走粗油脂，在廠區出口處過磅稱重后，駛出廠區。廠區內各類運輸車輛交通分明，互不干擾。1.3建筑設計1.3.1概述本項目新建建筑物主要包括預處理車間、生物柴油車間、生產輔助車間、綜合管理樓及門衛，總建筑面積6426.92m2