XXXX學院畢業設計說明書院系：_土木工程系專業：_建筑工程技術班級：_XXXXXXXXXXXX學號：__XXXXXXXXXX學生姓名:XX指導教師：_XXXXXX_20XX年XX月XX日目錄一工程概況 1二編制依據 1三模板方案選擇 1四材料選擇 1五模板安裝 4六模板拆除 5七安全、環保文明施工措施 6八模板技術措施和驗收 7九框架梁模板計算書 12梁模板專項施工方案一工程概況本工程建筑物面積為11073.9m2，結構類型為框架結構建筑設計使用年限50年，耐火等級為二級，本工程火災危險類別屬丙類，屋面防水等級為二級，使用年限為15年，抗震設防烈度為6度二編制依據《建筑結構荷載規范》GB50009-2001中國建筑工業出版社；《混凝土結構設計規范》GB50010-2002中國建筑工業出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001中國建筑工業出版社；《鋼結構設計規范》GB50017-2003中國建筑工業出版社；三模板方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。四材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。梁模板(扣件鋼管架)面板采用18mm膠合面板50×100木方（內楞）現場拼制，圓鋼管48×3.5（外楞）支撐，采用可回收M12對拉螺栓進行加固。梁底采用50×100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用φ48×3.5鋼管。五 模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。（2）主體結構模板工程1、模板體系的選用為保證主體結構的質量目標的實現，使主體結構砼達到清水砼效果，根據結構布置情況，本工程將采用如下模板體系：結構框架柱、墻體與樓面梁板砼分開澆筑，墻體模板采用20厚膠竹模板體系；框架柱、梁板采用膠合大模板，模板支撐采用快拆支撐體系。2、模板安裝：框架梁板模板1.模板安裝順序：搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)→按標高鋪梁底模板→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→梁兩側模板→調整模板2.技術要點：按設計要求起拱(跨度大于4m日寸，起拱0.2％)梁的側模包住底模，下面龍骨包底側模。梁模板施工要點：當梁高超過60cm時，需加50cm×10cm腰楞。2、模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫≤12、相鄰模板之間高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±33、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（≥1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500控制線，以便于梁模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據該500mm線將板底的控制線直接引測到上。首先引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。4、模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。5、梁模板支撐梁模板(扣件鋼管架)1、梁側模板采用木方作為內楞間距400mm，鋼管作為外楞間距600mm，采用可回收的M12普通穿墻螺栓加固水平間距600mm，豎向間距同外楞。梁模板采用18mm膠合面板作為面板，梁底采用小頭直徑為50mm圓木橫向布置，間距300mm。縱向支承為φ48×3.5鋼管。扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向1.5m，梁兩側立桿間0.8m，步距1m。2、梁模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：＜4不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；六模板拆除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。七 安全、環保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛"禁止通行"安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15℃時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（10）環保與文明施工夜間22:00～6:00之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。八 模板技術措施和驗收1、進場模板質量標準模板要求：（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量要求必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規范》（GB50204-2002）及相關規范要求。即"模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；模板安裝允許偏差和檢查方法附表1項次項目國家規范標準允許偏差（mm）檢查方法1軸線位移柱、墻、梁5尺量2底模上表面標高±5水準儀或拉線、尺量3截面模內尺寸基礎±10尺量柱、墻、梁＋4，－54層高垂直度層高不大于5m6經緯儀或拉線、尺量層高大于5m85相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺，塞尺7陰陽角方正5方尺，塞尺垂直度5線尺8預埋鐵件中心線位移5拉線，尺量9預埋管、螺栓中心線位移3拉線，尺量螺栓外露長度＋10，－010預留孔洞中心線位移＋10拉線，尺量尺寸＋10，－011門窗洞中心線位移＋10，－0拉線，尺量寬、高＋10，－0對角線＋10，－012插筋中心線位移5拉線，尺量外露長度＋10，－0檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高4500mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞。（8）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（9）跨度小于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（10）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（11）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。（12）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。九框架梁模板計算書梁模板(扣件鋼管架)一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):120.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.60；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:1根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為Φ48×3.50；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞間距(mm)：400；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為44.343kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=60.00×1.8×1.8/6=32.40cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.60×18.00×0.90=11.66kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m；q=q1+q2=11.664+1.512=13.176kN/m；計算跨度(內楞間距):l=400.00mm；面板的最大彎距M=0.1×13.18×400.002=2.11×105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=2.11×105/3.24×104=6.507N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=6.507N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=18.00×0.60=10.80N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=400.00mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×10.80×400.004/(100×9500.00×2.92×105)=0.676mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=400.000/250=1.600mm；面板的最大撓度計算值ω=0.676mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.600mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.400/2=4.39kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=600mm；內楞的最大彎距:M=0.1×4.39×600.002=1.58×105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=1.58×105/8.33×104=1.897N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=1.897N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于[f]=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00×0.40/2=3.60N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=600.00mm；I--面板的截面慣性矩：E=4.17×106N/mm2；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×3.60×600.004/(100×10000.00×4.17×106)=0.076mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=2.400mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.076mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=2.400mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩I=12.19cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×0.40/2=2.64kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=400mm；外楞的最大彎距：M=0.175×2635.200×400.000=1.84×105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=1.84×105/5.08×103=36.312N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=36.312N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性模量，其值為210000.00N/mm2；p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=18.00×0.60×0.40/2=2.16KN；l--計算跨度(拉螺栓間距)：l=400.00mm；I--面板的截面慣性矩：I=1.22×105mm4；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×2.16×103×400.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.062mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=1.000mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.062mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.000mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.600×0.400×2=8.640kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.640kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.920kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000.00×18.00×18.00/6=5.40×104mm3；I=1000.00×18.00×18.00×18.00/12=4.86×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.90×0.90=24.79kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.38+2.52=27.68kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=1/8×27.684×0.3002=0.311kN.m；σ=0.311×106/5.40×104=5.768N/mm2；梁底模面板計算應力σ=5.768N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×1.00=23.30KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ω=5×23.300×300.04/(384×9500.0×4.86×105)=0.532mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.532mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=300.0/250=1.200mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×0.900×0.300=6.885kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350×0.300×(2×0.900+0.300)/0.300=0.735kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×6.885+1.2×0.735=9.144kN/m；活荷載設計值P=1.4×1.350=1.890kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=9.144+1.890=11.034kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×9.144×1.000×1.000=0.914kN.m；最大應力σ=M/W=0.914×106/83333.3=10.973N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值10.973N/mm2小于方木抗彎強度設計值13.000N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×9.144×1.000=5.486kN；方木受剪應力計算值τ=3×5486.400/(2×50.000×100.000)=1.646N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.700N/mm2；方木的受剪應力計算值1.646N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.700N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=6.885+0.735=7.620kN/m；方木最大撓度計算值ω=0.677×7.620×1000.0004/(100×10000.000×416.667×104)=1.238mm；方木的最大允許撓度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值ω=1.238mm小于方木的最大允許撓度[ω]=4.000mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.900=22.950kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(22.950+0.350)+1.4×4.500=34.260kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(m.m)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.018kN，中間支座最大反力Rmax=8.997；最大彎矩Mmax=0.420kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.100mm；支撐鋼管的最大應力σ=0.420×106/5080.0=82.724N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值82.724N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=8.997kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.018kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×3.600=0.558kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.0