1棟高支模工程專項施工方案編制人:職務：校對人：職務：審核人：職務：審批人：職務：江蘇弘盛建設工程集團有限公司2013年8月14日目錄第一章編制說明及依據 11.1編制說明 11.2編制依據 11.2.1本工程圖紙及相關文件資料 11.2.2規范圖集 1第二章工程概況 12.1建筑概況 12.2高支模概況 2第三章施工、勞動力計劃 23.1施工進度計劃 23.2材料準備及要求 23.2.1材料周轉 23.2.2材料技術要求 23.3設備要求 33.4技術準備 33.5測量定位 33.6勞動力準備 4第四章施工工藝技術及檢查驗收 44.1板高支模設計 44.2梁高支模設計 64.2.1梁截面統計分析 64.2.2梁搭設綜述 64.2.3典型梁具體搭設（選取各區域最大梁截面進行計算） 64.3腳手架搭設 94.4支撐架構造要求 94.5高支模驗收 12第五章質量、安全保證措施 125.1拆模控制 125.2質量保證措施 145.3質量要求 145.4安全架構 155.5安全保證 175.6檢測措施 195.7應急措施 195.7.1應急救援機構 195.7.2應急救援機構職責 205.7.3應急救援工作程序 205.7.4應急救援裝備 205.7.5應急救緩藥品 205.7.6應急救援措施 21第六章文明施工措施 23附表1附圖2編制說明及依據編制說明本方案針對1#樓會所工程中高度超過8米的高大模板支撐體系。本方案主要包括模板的設計、搭設、監護、拆除等專項內容，并按有關規定組織專家論證。編制依據本工程圖紙及相關文件資料序號圖紙及相關文件資料1蘇州滸墅關城鐵項目工程施工圖紙2蘇州滸墅關城鐵項目工程施工組織設計規范圖集1《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204－2002）（2011版）2《建筑工程施工質量驗收統一標準》（GB50300-2001）3《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）4《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）5《建筑施工模板安全技術規范》（JGJ162-2008）6《木結構設計規范》GB50005-2003

7《建筑結構荷載規范》GB5009-20128《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）9《建筑施工腳手架實用手冊》10《建筑施工手冊》第四版11《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質[2009]87號12《建筑工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則》建質[2009]254號工程概況建筑概況本項目位于文運路、惠昌路、中環快速路、蘇滸路圍合的用地內，總建筑面積56301.94㎡。本工程為住宅樓，包括1#、2#、4#、5#、6#，其中1#樓為會所，地上三層；4#、5#樓為地下局部一層，地上十八層建筑高度為54.4m；4#、5#樓無地下室，地上十八層建筑高度54.4m。高支模概況按照《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上，施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m2及以上，需按高大支撐模板系統有關規定進行施工并進行專家論證。針對本工程圖紙梁板設計情況，以下部位存在高支模工程：一、1#樓會所1-3軸、1-4軸與1-E軸、1-A軸圍合區域（詳見附圖1）的梁頂標高為8.95m，該處梁板支撐體系自一層樓板（標高為-0.05m）開始搭設，最大支模高度為9m，典型梁截面有250×600、250×500、400×800、300×900、300×2050(計算書按300×2050計算），樓板厚度120mm。架體搭設一層樓面上（混凝土面），采用扣件式腳手架，板底立桿南北向間距1.2m，東西向間距1m，步距1.5m；南北向梁底立桿間距0.6第三章施工、勞動力計劃3.1施工進度計劃見附表13.2材料準備及要求3.2.1材料周轉高支模所需模板、木方的材料周轉計劃如下表：序號材料數量備注1模板5000㎡15厚九夾板2木方1000m60×83鋼管100tΦ48×2.754扣件30000個直角扣件、對接扣件、十字扣件3.2.2材料技術要求1、本工程1#樓會所1-3軸、1-4軸與1-E軸、1-A軸圍合區域高大支模施工裙房采用扣件式鋼管腳手架，支模的縱橫桿、內外立桿等均選用Ф48×3.5鋼管，模板采用15厚木模，背楞方木尺寸為60×80mm，梁底頂撐為可調托撐2、桿件材質要求：扣件式鋼管應符合國家標準BG/T13293或BG/T3092。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋分層和硬彎，兩端面切斜的偏差<1.7mm；壁厚允許偏差-0.35mm，外徑允許偏差<-0.5mm，且必須涂防銹漆進行防銹處理，鋼管內外兩面的銹蝕深度之和不得>0.50mm，且必須涂防銹漆進行防銹處理。對于新管還同時必須具備產品質量合格證和鋼管材質檢驗報告。鋼管上嚴禁打孔。3、扣件為桿件的連接件，用可煅鑄鐵鑄造，扣件不得有裂紋，并將影響其外觀質量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣件接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；新進的扣件必須有產品質量合格證，生產許可證和專業檢測單位測試報告。扣件材質應符合國家標準GB1583，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。4、頂托必須逐個檢查，對存在螺紋滑絲等現象的一律不得使用，頂托板厚應≮5mm。方木開裂破損的一律不得使用。對高大支模中使用的模板、方木、鋼管等材料，使用過一定周期不能確保符合原有力學性能的情況下，要選樣做破壞性力學試驗，確定能夠滿足使用承載。3.3設備要求木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等各種設備機具均準備到位，正式使用前試用調整，并及時保養維修。3.4技術準備施工前編制有針對性的高支模施工方案，提供高支模施工技術保障；明確項目工程、質量、安全、物質等各部門施工管理人員任務與責任。同時組織人員認真熟悉方案，結合本工程的特點，制定詳細的施工計劃，并做好施工前三級技術安全交底，搞好上崗人員的培訓工作。3.5測量定位（1）軸線、模板邊線放線：用經緯儀引測建筑物的邊柱或墻軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。根據施工圖彈出模板邊線及水平檢測線，以便于模板的安裝及校正。（2）水平標高控制：根據模板實際施工要求用水準儀把建筑水平標高直接引測到模板安裝位置，也可引測到其他過度引測點，并辦好預檢手續。3.6勞動力準備（1）根據現場管理需要，項目部安排專職安全管理人員對現場模板架體支設進行監督。監督小組主要成員為項目安全部全體成員、分管工長及相關技術人員。（2）做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。第四章施工工藝技術及檢查驗收4.1板高支模設計樓板高支模設計層高（m）板厚（mm）搭設方式9m120雙面覆模膠合板（15mm）×小木方次楞（60mm×80mm~@300）+兩根小木方次楞+可調托撐+滿堂架鋼管支撐體系，頂部螺桿伸出鋼管頂部不大于200mm，距基礎頂面200mm高設一道掃地桿，立桿底端布設300mm×50mm墊板，立桿南北向間距1.2m，東西向間距1樓板高支模設計如下：4.2梁高支模設計4.2.1梁截面統計分析本工程1#樓會所1-3軸、1-4軸與1-E軸、1-A軸圍合區域典型梁截面有250×500,250×600,400×800,300×2050、300×900等.根據支撐體系搭設情況，得到支模高度大于8m，梁模板支撐體系需要驗算并經專家論證。4.2.2梁搭設綜述方案綜述：針對上述統計，綜合考慮，選取典型梁截面進行高支模設計驗算。1#會所高跨部分9m層高，采用扣件式鋼管搭設滿堂腳手架支撐體系，步距1.5m，高支模所用鋼管均為Ф48×2.75mm。梁底木方小楞采用60×80mm1、對于250×500，250×600,梁底無立桿，兩側立桿用雙扣件連接。2、對于300×900，400×800，300×2050梁底增設一排立桿，兩側立桿雙扣件連接。梁跨度方向立桿間距為700mm，梁底支撐嚴格按照支模設計執行，梁底模支設按2‰起拱。4.2.3典型梁具體搭設（選取各區域最大梁截面進行計算）（1）梁高支模設計梁兩側立桿間距1.2m，沿梁跨度方向立桿間距為600mm，步距1.5m；梁底次楞設置3根60×80mm木方，主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側模主楞采用雙鋼管@500，梁側次愣采用60×80mm，木方間距250mm，采用Φ14對拉螺桿支撐，首排距離梁底200、沿梁高間距300共3道，縱向間距500設置，支設1道45°～60°300×2050梁400×800（300×900）梁雙扣件節點圖4.3腳手架搭設扣件式腳手架搭設順序：放線→放置縱向掃地桿→自角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿也與立桿固定，每邊豎起3～4根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段→按上述要求依次向前搭設，直至第一步支撐架交圈完成→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿，并隨搭設進行設置剪刀撐。4.4支撐架構造要求4.4.1扣件式支撐架1、立桿（1）必須設置縱橫掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。（2）立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至柱節點的距離不宜大于步距的1／3。（3）鋼管立桿垂直度偏差不得大于架高的1／300，且控制在50mm以內。（4）每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。（5）一層樓板面立桿底部設置50厚腳手板。2、縱向水平桿（1）縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1／3。

（2）在可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿；層高超過8米的架體應在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿。3、剪刀撐滿堂腳手架應在架體外側四周及內部縱、橫向每隔5根立桿由底至頂設置連續豎向剪刀撐,；當架體搭設高度在8m及以上時，應在架體底部掃地桿處、頂部最上端橫桿處及中間部位分別設置連續水平剪刀撐。水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置，剪刀撐寬度應為6m～8m。豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角應為45o～60o，水平剪刀撐與支架縱（或橫）向夾角應為45o～60o。剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數7654、扣件（1）對接扣件的開口應朝上或朝內；扣件螺栓方向盡量一致。（2）扣件螺栓擰緊力矩控制在40-65N.m。（3）在主節點處縱橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150。（4）抗滑扣件間應頂緊，安裝完畢應由專職安全、技術人員進行復核驗收。5、其它要求：（1）整體性：立桿縱向水平拉桿兩端可用鋼管與已澆注的鋼筋混凝土柱頂緊或抱箍扣接；橫向水平拉桿可伸進次梁、板底支撐立桿并與其水平拉桿扣接。如圖：（2）施工順序：高支模區域應先澆筑柱體豎向結構混凝土，等柱混凝土強度符合要求后架體與柱拉結加固后再施工梁、板結構的模板、鋼筋、混凝土工程。（3）澆筑過程中不要集中下料，均勻對稱布料，派人檢查支架和支承情況，發現松動和變形情況及時解決。暫停架體出現異常部位混凝土澆筑，已入模混凝土人工使用鐵鍬等工具攤平，安排人員對架體進行加固，增設斜桿或剪刀撐將下沉或松動立桿荷載分散傳遞。（4）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于規范的要求。立桿支撐必須豎直（保證立桿軸心承載），禁止使用扭曲銹蝕嚴重的立桿，應采用對接扣件連接，禁止錯接。立桿承載要貫通，禁止出現立桿傳載到橫桿，橫桿再傳遞到立桿的情況（保證受力明確）。支撐必須保證橫平豎直，成排成列，以保證橫桿與每一根立桿能夠用扣件連接。陰陽角應采用木方進行定位，以保證線條平順及防止出現脹模現場發生。檢查碗扣式支撐立桿上的碗扣是否上緊牢固，立桿拉桿是否安裝牢固，鋼管連接、扣件擰緊程度是否符合要求。（5）頂托支座位置必須采用兩根鋼管并排傳遞承載的方式。頂托支撐插入長度應以保證頂托支撐穩定及不發生偏移為原則，一般伸出長度不宜超過300mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。（6）可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。（7）當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6-9m、豎向間距2-3m與建筑結構設置一個固節點。（8）鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1m，并應采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處及中間進行固定。4.5高支模驗收（1）高支模搭設前應先按方案圖進行放線，做出樣板單元，經監理等相關部門驗收合格后方可繼續搭設。（2）高支模安裝完畢后，必須先由班組、項目部自檢，梁底支撐逐一檢查，再通知公司相關主管部門檢查合格后，并報監理單位進行驗收，驗收合格后才能澆筑混凝土。混凝土澆筑前還需加強架體檢查，確保支撐牢固。（3）高支模梁底模拆除前，必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。第五章質量、安全保證措施5.1拆模控制1、拆模時間模板拆除均要以同條件混凝土試塊的抗壓強度報告為依據，填寫拆模申請單，由專業工長和項目技術負責人簽字后報送監理審批方可生效執行。側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后,方可拆除。底模：構件跨度大于8m的混凝土強度達到設計強度的100%后，方可拆除。構件跨度小于8m的混凝土強度達到設計強度的75%后，方可拆除。底模拆除表序號結構類型結構跨度（M）按設計強度百分率（%）1板≤2502梁>2，≤8753承重結構>81004懸臂梁≤2755懸臂板>21002、拆模順序模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。3、拆模施工（1）梁、柱側模在確保表面不受損壞時方可進行拆除。先拆除斜撐，再拆除模板和對拉螺栓及附件，再用撬棍輕輕撬動模板，使之與砼分離。（1）梁板底模拆除：先將支撐上可調支托松下，使龍骨與模板分離，讓龍骨降至水平拉桿上，接著拆下全部連接模板的附件，再用鐵釬撬動模板，使模板降下由龍骨支撐，拿下模板和龍骨。（3）拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的構配件及時集中統一管理，并做相應的防護處理。（4）拆除模板時，操作人員應站在安全的地方，拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。4、拆除支撐體系注意事項（1）拆除前應全面檢查支撐體系的扣件連接、支撐體系等是否符合安全要求。（2）拆除支撐應先清除其上的雜物及地面的障礙物。（3）拆除作業應由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。水平拉桿要跟隨立桿逐層拆除。5、管理措施（1）樓面頂架、模板安裝前，應對班組進行全面的技術安全交底，對安裝方法、搭設安裝順序、技術標準、質量安全要求等做好詳細的技術交底工作。（2）在支頂安裝過程中，應設置防傾覆的臨時措施，待其安裝完畢且核正無誤后才予以固定。5.2質量保證措施（1）模板存放場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在已組拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）工作面己安裝完畢的模板，不準在吊運其他模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面己安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。（3）樓板模板拆除時先拆除水平拉桿，然后拆除立桿。梁模板拆除時先拆除側模，再拆底模，拆除時砼強度能保證其表面及棱角不因拆模受損壞。模板拆除時混凝土強度必須滿足要求。（4）方木堆放應整齊，按規格碼放，下面墊上舊方木，下雨天要用塑料布蓋上。由于膠合模板受潮膨脹，所以堆放地面要干燥，鋪墊方木，下雨時，要及時覆蓋，防止受潮。（5）涂刷脫模劑應在木工作業場地進行，嚴禁在模板安裝完畢后涂刷，防止污染鋼筋。（6）為保證結構位置斷面準確，梁身平直，支模前應在砼表面彈出柱、梁構件邊線控制線，在安裝時帶通線安裝，放好支撐塊。（7）為防止保護層地過大或過小，應墊好保護層墊塊。為保證結構物件位置細部尺寸，平整度符合要求，模板支完后應根據校核線進行檢查校核。（8）澆筑前應有專人護模，檢查各扣件的堅固情況及剪力撐、山形卡等。隨時發現問題隨時解決，消險隱患。（9）模拆除后，立即包上護角，并進行養護。5.3質量要求模板要求內平面平整，接縫嚴密，防止漏漿，模板安裝的允許偏差詳見下表：表1模板工程安裝允許偏差表分項項目軸線位移截面尺寸標高垂直度平整度相鄰模板高低差工藝標準允許偏差3mm±2mm±5mm3mm2mm/2m1mm模板安裝、預埋件及預留孔施工允許偏差見《模板安裝、預埋件、預留孔允許偏差表》示。表2模板安裝、預埋件、預留孔允許偏差表序號項目允許偏差（mm）檢查頻率檢驗方法范圍數量1相鄰兩板表面高低差刨光模板2每個構件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺量不刨光模板53模內尺寸寬柱、樁±51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10高柱、樁0、-51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10長柱、樁0、-51用尺量梁、衍架0、-5板0、-54側向彎曲柱、樁L/1500每個構件1沿構件全長拉線量取最大矢量梁、衍架H/1000板L/2000且≯105預留孔洞位置預應力鋼筋孔道（梁端）3每個孔洞1用尺量其它106預埋件鋼板聯結板等位置3每個預埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓錨筋等位置101用水準儀量外露長度±101用尺量5.4安全架構（1）安全管理體系根據項目組織機構成立安全生產領導小組，對安全生產實施統一領導，對保證安全生產的重大技術措施等問題進行決策。定期組織檢查評比，制定獎罰制度，切實落實執行安全文明施工細則及獎罰制度。項目設專職安全員兩名，各專業及生產班組按人數的多少設兼職安全員。各安全員在施工現場跟蹤檢查，發現安全隱患由兼職安全員向專職安全員報告，重大問題還須向項目生產經理匯報，并立即下達整改通知單，限期整改。項目安全員進行監督復查安全隱患的整改情況。安全領導小組管理體系質量組柴惠祥技術組鮑喜冬工程組郭文清安全組王永南機電組黃小劉現場生產安全負責人吳興南臨電及消防安全負責人倪斌副組長：池中華組長：李學琪分包單位質量組柴惠祥技術組鮑喜冬工程組郭文清安全組王永南機電組黃小劉現場生產安全負責人吳興南臨電及消防安全負責人倪斌副組長：池中華組長：李學琪分包單位（2）安全管理領導小組安全生產管理領導小組成員：組長：李學琪（項目經理）全面負責項目安全管理工作，統籌安排項目安全工作。副組長：唐偉（項目書記）。負責現場安全管理，對項目應急預案進行相應深化工作，并明確各委員崗位職責。組員：蘇裕（機電經理）、劉府華（生產經理）、池中華（項目總工）、王永南（安全員）、吳興南（安全員）、丁廣鳳（質檢員）、黃小劉（電工長）、王西福（土建工長）負責現場安全生產過程監控，組織將應急預案反復向全體員工進行交底，并做好書面記錄；對潛在事故或緊急情況發生時組織應急小組按應急預案實施搶救工作。5.5安全保證1、金屬扣件架搭設工程安全技術措施（1）框架梁支撐架體系沿梁兩側設置剪刀撐，靠近地面的地方設置掃地桿，水平連接桿和剪刀撐的鋼管類型同腳手架鋼管。（2）搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿件不宜采用。（3）嚴重銹蝕、變形，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。（4）建筑金屬的拉桿，不宜采用鉛絲攀拉，必須使用埋件形式的鋼性材料。（5）所有扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m。（6）同一立面的小橫桿，應對等交錯設置，同時立桿上下對直。2、模板工程安全技術措施（1）進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。安全帶應高掛低用。（2）經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。（3）工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。（4）安裝與拆除模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。（5）高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。（6）二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。（7）模板支架在施工中，嚴禁集中超負荷堆放鋼筋、混凝土、機械設備及其他材料，防止物體墜落及支撐體系坍塌。（8）支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。（9）模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的頂留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。（10）拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板下，在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下傷人。（11）高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。（12）裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。（13）拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。（14）雨季措施根據進度計劃安排，高支模工程混凝土最晚澆筑時間為5月20日，已進入春雨期，在搭設坐落于基坑土層上架體時，放線確認立桿位置后，每四排立桿間設置濾水溝，溝深200mm，寬300mm，內填碎石并將濾水溝與基坑底部外圍主排水溝相連，主排水溝深600mm，寬400mm，沿主排水溝每20m設置集水井，集水井截面1m×1m×1m，排水溝及集水井采用水泥砂漿抹面。當基坑積水時，積水通過濾水溝、排水溝排至集水井后使用水泵抽出基坑。雨季施工期間對架子工程應安排專人巡查維修，上人馬道鋪好木腳手板，釘好防滑條，防滑條間距不大于300mm，并定期派人清掃馬道上的積泥。雨后高空作業人員應穿膠底鞋，注意防滑。5.6檢測措施（1）班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。（2）高支模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件是否有變形的現象。5.7應急措施在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應。火警：119公安：110醫療：120交通：1225.7.1應急救援機構項目部成立事故應急救援指揮領導小組，組長由項目產經理擔任，副組長由技術負責人擔任，成員由項目部各部門主管領導及安全員等人員組成，公司本部設置相應的應急救援指揮部。項目部應急救援小組成員名單為：組長：吳興南副組長：王永南組員：胡茜葉長權5.7.2應急救援機構職責(1)負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。(2)負責突發事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。(3)進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。(4)當發生緊急情況時，立即報告公司相關主管部門并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府部門的幫助。5.7.3應急救援工作程序(1)當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。(2)由應急救援小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。(3)事故發生時，組長不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人指揮安排。(4)事故發生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區域內的其他人員。搶救受害人是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。(5)事故發生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監測、測定事故危害區域、危害性質及危害程度。做好現場清潔，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協助上級部門對事故調查(6)項目部指定專人負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。（7）規劃應急線路，確定醫院位置，便于事故發生后及時送治。5.7.4應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、報警電話、無線對講機、滅火器材、消防專用水管、消防水池、防毒面具、應急藥箱、擔架、抽水機及切割機等。5.7.5應急救緩藥品(1)外用藥品：雙氧水、雷佛奴爾水、紅藥水、碘酒、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼水、眼膏、磺胺結晶、燙火膏、清涼油或驅風油、三角巾、急救包。(2)服藥品：人丹、十滴水、保濟丸或藿香正氣丸、一般退燒藥品。5.7.6應急救援措施(1)物體打擊急救措施當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。1)發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。2)在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。3)觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20°，盡快送醫院進行搶救治療。4)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。5)防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。6)在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩躁不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。(2)高空墜落急救措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20°，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3)頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。4)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。5)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。6)復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。7)周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1h為宜，做好標記，注明上止血帶時間。①遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。a．一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9％NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。b．加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。c．止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上1／2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1／3處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。②動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。(3)坍塌事故急救措施1)應急救援領導小組負責應急搶救工作的統一領導和組織實施，指揮現場搶險隊伍，迅速組建、調集搶險及救護隊伍。2)發現事故預兆后，立即停止作業，迅速組織人員撤離作業場所。應急救援組應根據情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監測事故周圍建筑、道路、地下水等的發展情況，以便根據情況調整和實施新的搶救措施，并迅速疏散影響范圍內的所有人員。3)分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散無關人員撤離事故現場，并組織人員建立警戒區域，不讓無關人員進入事故影響范圍。4)當發生坍塌事故后，最早發現者或目擊者應立即大聲呼救，并根據情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關人員報告或報警。5)項目部應急小組應迅速判斷事故發展狀態和現場情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。6)在救護過程中要防止二次坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。7)急救人員按照有關救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。8)當現場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。第六章文明施工措施（1）現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站，做到工完場清。（2）夜間現場停止模板加工和其他模板作業。（3）整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。（4）施工現場嚴禁吸煙，注意木工棚內防火。（5）模板加工場必須配置干粉滅火器。板模板（扣件式）計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－20113、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱三層板，標高8.95m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)3.62新澆混凝土樓板邊寬B(m)1.47二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數μz0.9風荷載體型系數μs0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)9立柱縱向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)310立柱距混凝土板長邊的距離(mm)135主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100主梁兩端各懸挑長度(mm)100，100設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000根據《建筑施工模板安全技術規范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.3σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[1470/1200]取整＝1，按簡支梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/mM1＝q1l2/8＝2.02×1.22/8＝q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.1×1.22/8+3.15×1.2/4＝M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.1]Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.36，0.96，0.32]＝0.96kN·mσ＝Mmax/W＝0.96×106/64000＝15.04N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.5q1L＝0.5×2.02×1.2＝V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.1×1.2+0.5×3.15＝V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.1，0.1×0.1+3.15]Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.21，1.63，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.99×12004/(384×9350×2560000)＝1.12mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×1004/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)Ф48×2.75可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。1、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承載能力極限狀態按簡支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.7×1.2＝按懸臂梁，R1＝q1l=1.7×0.1＝R＝max[Rmax，R1]/2＝0.51kN;正常使用極限狀態按簡支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×1.05×1.2＝按懸臂梁，R1＝q2l=1.05×0.1＝R＝max[Rmax，R1]/2＝0.32kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/5080＝31.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝0.92kNτmax＝2Vmax/A=2×0.92×1000/489＝3.75N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.29mm跨中νmax=0.29mm≤[ν]=1000/400=2.5mm懸挑段νmax＝0.11mm≤[ν]=100/400=0.25mm滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)100頂部立桿計算長度系數μ11.386非頂部立桿計算長度系數μ21.755鋼管類型Ф48×2.75立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)2051、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×100)=1108.8mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.57≤[λ]=210長細比滿足要求！2、立柱穩定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(600+2×100)=1313.928mmλ1＝l01/i＝1313.928/15.9＝82.637，查表得，φ1＝0.71Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1.2+0.92×1.4×0.06/1.2＝5.96kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5964.43/(0.71×424)+0.06×106/4490＝32.09N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1.2+0.92×1.4×0.06/1.2＝6.29kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝6288.43/(0.19×424)+0.06×106/4490＝91.16N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30按上節計算可知，可調托座受力N＝5.96kN≤[N]＝30kN滿足要求！九、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝6.29/(1×0.1)＝62.88kPa≤fak＝70kPa滿足要求！KL3梁模板（扣件式）計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－20113、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL3新澆混凝土梁計算跨度(m)11.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×900新澆混凝土結構層高(m)9梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數μz0.9風荷載體型系數μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600每跨距內梁底支撐小梁根數18梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000按四等跨連續梁計算，簡圖如下：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×0.3＝8.93kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×0.3＝8.4kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.53kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×0.3＝6.92kN/m1、抗彎驗算σ＝Mmax/W＝(0.107×8.4×0.042+0.121×0.53×0.042)×106/11250＝0.1N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×6.92×354/(100×10000×84375)＝0mm≤[ν]＝l/400＝35/400＝滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)Rmax＝1.143q1靜l+1.223q1活l＝1.143×8.4×0.04+1.223×0.53×0.04＝0.36kN標準值(正常使用極限狀態)R'max＝1.143q2l＝1.143×6.92×0.04＝五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256計算簡圖如下：承載能力極限狀態正常使用極限狀態承載能力極限狀態：面板傳遞給小梁q1＝0.36/0.3＝1.2kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.04＝0.01kN/m梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.6-0.3/2)/2×0.04+0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)×0.04＝0.06kN梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(1.2-0.6-0.3/2)/2×0.04+0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)×0.04＝0.06kN正常使用極限狀態：面板傳遞給小梁q1＝0.28/0.3＝0.92kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.04＝0.01kN/m梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.6-0.3/2)/2×0.04+0.5×(0.9-0.12)×0.04＝0.04kN梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(1.2-0.6-0.3/2)/2×0.04+0.5×(0.9-0.12)×0.04＝0.04kN1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.02×106/64000＝0.26N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝0.232kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.232×1000/(2×60×80)＝0.07N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態R1＝0.01kN，R2＝0.46kN，R3＝0.01kN正常使用極限狀態R1＝0.01kN，R2＝0.35kN，R3＝0.01kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)Ф48×2.75可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二由上節可知R＝max[R1，R2，R3]/2＝0.23kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']/2＝0.17kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.29×106/5080＝57.05N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝2.38kNτmax＝2Vmax/A=2×2.38×1000/489＝9.72N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)νmax＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿足要求！4、支座反力驗算承載能力極限狀態圖一立柱2：R2＝9.02kN，同理可得立柱1：R1＝0.2kN，立柱3：R3＝0.2kN圖二立柱2：R2＝3.68kN，同理可得立柱1：R1＝0.08kN，立柱3：R3＝0.08kN正常使用極限狀態圖一立柱2：R2＝6.67kN，同理可得立柱1：R1＝0.2kN，立柱3：R3＝0.2kN圖二立柱2：R2＝2.72kN，同理可得立柱1：R1＝0.08kN，立柱3：R3＝0.08kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型Ф48×2.75鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值[σ](N/mm2)205由小梁驗算一節可知R＝max[R1，R3]＝0.01kN，R'＝max[R1'，R3']＝0.01kN1、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.01×106/4490＝2.45N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝0.103kNτmax＝2Vmax/A=2×0.103×1000/424＝0.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！4、扣件抗滑計算Rmax2＝0.2kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算立桿穩定性計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數μ11.386非頂部立桿計算長度系數μ21.755鋼管類型Ф48×2.75立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2217.6mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.57≤[λ]=210長細比滿足要求！1、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.6×1.52/10＝0.03kN·m2、穩定性計算根據《建筑施工模板安全技術規范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×0.3＝8.15kN/m2)小梁驗算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.6-0.3/2)/2×0.04＝0.04kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.2-0.6-0.3/2)/2×0.04＝0.04kNq1＝1.09kN/mq2＝0.01kN/m同上四～七計算過程，可得：頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1200+2×200)=2627.856mmλ1＝l01/i＝2627.856/15.9＝165.274，查表得，φ1＝0.259立柱最大受力N＝max[R'max2左+N邊1，Rmax1，R'max2右+N邊2]+Mw/lb＝max[0.2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1.2，7.84，0.2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.03/1.2＝7.87kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7.87×103/(0.26×424)+0.03×106/4490＝79.17N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188立柱最大受力N＝max[R'max2左+N邊1，Rmax1，R'max2右+N邊2]+Mw/lb＝max[0.2+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1.2，7.84，0.2+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1.2]+0.03/1.2＝7.87kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7.87×103/(0.19×424)+0.03×106/4490＝106.23N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節計算可知可調托座最大受力N＝Rmax＝9.02kN≤[N]＝30kN滿足要求！KL7梁模板（扣件式）計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－20113、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL7新澆混凝土梁計算跨度(m)11.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×2050新澆混凝土結構層高(m)9梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數μz0.9風荷載體型系數μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.05)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.05)+1.4×0.7×2]×1＝65.4kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.05]×1＝63.64kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.05]×1＝52.38kN/m1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×63.64×0.082+0.121×1.76×0.082＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×52.38×754/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.393×63.64×0