懸挑腳手架專項施工方案PAGEPAGE19319處項目部江蘇省蘇中建設集團股份有限公司沈鐵皇姑屯車輛段住宅（9#、10##、11#樓）懸挑架施工方案責任人：石石平工程名稱：沈鐵鐵皇姑屯車輛輛段及機務段段住宅小區9、10、11#樓單位：：江蘇省蘇中中建團股份有有限公司沈陽陽分公司地址：：沈陽市沈河河區奉天街328號10樓懸挑架施工專項項施工方案一、工程概況沈鐵皇姑屯車輛輛段及機務段段住宅小區9#、10#、11#樓，位于沈沈陽市鐵西區區北一東路鐵鐵路光明佳園園北側，皇姑姑屯車站鐵道道南邊。由沈沈陽鐵道房地地產開發有限限責任公司開開發；遼寧天天維紡織研究究建筑設計集集團有限公司司設計；江蘇蘇省蘇中建設設集團股份有有限公司承建建。高層住宅宅（一至五層層為廉租房）；；地下1層5.5米；地上34層2.8米。合理使使用年限50年；抗震設設防七度，建建筑高度95.2米；建筑面面積約55000㎡。筏板基基礎；剪力墻墻結構；墻體體保溫采用豎豎向燕尾槽聚聚苯板80（120）厚現場與與混凝土墻一一次澆筑成形形。二、搭設形式1、地上結構施施工部位：9#、11#樓1至6層采用落地地式雙排架，從5層頂開始采用懸挑式雙排腳手架，住宅層高為2.8m，七層懸挑一次，一次懸挑架高度為19.6m，第一道懸挑在6層頂，第二道懸挑在13層頂，20層頂，27層頂；控制最大懸挑高度不得大于20米。10#樓1至3層采用落地式雙排架，從3層頂開始采用懸挑式雙排腳手架，第二道在10層頂，17層頂，24層頂，31層頂，還有3層采用鋼管式懸挑，懸挑架采用建筑立面全防護，待工程施工完成后進行架體拆除。三、材料要求1、腳手架鋼管管要求腳手架鋼管采用用外徑為φ48mm，壁厚為3.5mm的焊接鋼管管，主要用于于立桿、大橫橫桿、小橫桿桿、斜撐、剪剪刀撐等。表表面平整光滑滑，無銹蝕、裂裂紋、分層、劃劃道，符合現現行國家《碳碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定，并有產品出廠合格證。焊接鋼管表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、劃道。對于有裂紋、開焊、凹凸狀、折痕、嚴重銹蝕和彎曲的嚴禁使用，進場鋼管必須有出廠產品質量證明書及備案證明。2、扣件要求采用可鍛鑄鐵做做的扣件，其其材質符合現現行國家標準準《鋼管腳手手架扣件》（GB158831）的規定，扣扣件必須有生生產許可證，產產品必須有出出廠合格證，無無裂紋、氣孔孔、砂眼等缺缺陷，貼面平平整，活動部部位靈活，夾夾緊鋼管時，開開口處最小距距離不小于5mm，在螺栓擰擰緊扭矩力達達65Nm時，不得發發生破壞。分分直角扣件（兩兩管交叉90度的連接），回回轉扣件（兩兩管交叉任意意角度連接）和和對接扣件（兩兩管一字對接接）三種，用用于鋼管之間間的連接。3、腳手板、安安全網要求腳手板采用木板板，凡裂紋、凹凹陷變形、嚴嚴重彎曲的不不得使用。安安全網分安全全平網和安全全立網（密目目網），平網網的材質應符符合國標《安安全網》（GB57225-19997），密目式式安全立網的的材質應符合合GB169909的規定，以以及沈陽市建建委有關規定定。安全網用用綠色阻燃密密目安全網（沈沈陽市宏達安安全網廠），必必須滿足2000目/100ccm2，做貫穿試試驗不穿透，6×1.5m的單張重質量不少于3.0kg，安全網必必須有生產許許可證和質量量合格證以及及建筑安全監監督部門發放放的準用證，嚴嚴禁無證不合合格產品。木腳手板用于操操作層平臺，平平網用于腳手手架水平鋪設設及外架外挑挑網，密目網網用于腳手架架外圍全封閉閉。四、懸挑架搭設設材料及相關關數據選擇1、腳手架參數數雙排腳手架搭設設高度為222m，立立桿采用單立立桿；說明：標準層層層高2.8米，一次最最大懸挑7層，為19.6米，最頂層層操作層搭設設1.5m高的防護架架，累計21.1米，計算按按照22米進行驗算算。搭設尺寸為：立立桿的縱距為為1.5mm，立桿的橫橫距為0.80m，大橫桿的的步距為1..4m；內排架距離墻寬寬度為0.330m；大橫桿在上，搭搭接在小橫桿桿上的大橫桿桿根數為22根；采用的鋼管類型型為Φ48×3..0；（根據市市場實際壁厚厚不均勻現象象，選用壁厚厚3.0的驗算）橫桿與立桿連接接方式為單扣扣件；連墻件布置取兩兩步三跨，豎豎向間距2.8m，水平間間距4.5m，采用扣扣件連接；連墻件連接方式式為雙扣件；；2、活荷載參數數施工均布荷載((kN/m2):2.000；腳腳手架用途::結構腳手架架；同時施工層數::2層；3、風荷載參數數本工程地處東北北風力大，基基本風壓0..6kN/mm2；（采用高高風壓）風荷載高度變化化系數μz，計算連墻墻件強度時取取0.92，計計算立桿穩定定性時取0..74，風荷荷載體型系數數μs為0.2144；4、靜荷載參數數每米立桿承受的的結構自重荷荷載標準值((kN/m)):0.12248；腳手板自重標準準值(kN/m2):0.3350；欄桿桿擋腳板自重重標準值(kN/m)):0.1440；安全設施與安全全網自重標準準值(kN/m2):0.0005；腳手板鋪設層數數:4層；（按按照四層立體體防護進行驗驗算）腳手板類別:55㎝厚木板；；欄桿擋板類類別:多層板擋板板；5、水平懸挑支支撐梁懸挑水平鋼梁采采用Q235B的16號工字鋼3-4米，其中建建筑物外懸挑挑段長度1..2m，建筑物內內錨固段長度度1.8至2.8m。錨固壓壓點壓環鋼筋筋直徑(mm):118.00的園鋼鋼；樓板混凝凝土標號:CC25；6、拉繩與支桿桿參數選擇6×37鋼鋼絲繩,鋼絲繩公稱稱抗拉強度11700MPPa，直徑15mmm。鋼絲繩安全系數數為:6.0000；鋼絲繩與墻距離離為(m):2..800；懸挑水平鋼梁采采用鋼絲繩與與建筑物拉結結，最里面面面鋼絲繩距離離建筑物11.2m。五、懸挑式腳手手架各組件的的驗算1、型鋼懸挑扣扣件式鋼管腳腳手架的計算算依據《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規范》(JGJ1330-20001)《建筑結構荷載載規范》(GB500009-22001)《鋼結構設計規規范》(GB500017-22003)《建筑施工安全全檢查評分標標準》(JGJ599-99)《建筑施工高處處作業安全技技術規范》((JGJ800-91)本工程的施工圖圖紙。2、現以第二段段結構懸挑腳腳手架作安全全性驗算2.1大橫桿的的計算按照《扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規范范》(JGJ1330-20001)第5.2.44條規定，大大橫桿按照三三跨連續梁進進行強度和撓撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。將將大橫桿上面面的腳手板自自重和施工活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。（1）均布荷載載值計算大橫桿的自重標標準值:P1=0.0333kN/mm；腳手板的自重標標準值:P2=0.355×0.95//(2+1))=0.1111kN/mm；活荷載標準值::Q=2××0.95//(2+1))=0.6333kN/mm；靜荷載的設計值值:q1=1.2×0.0333+1.2××0.1111=0.1773kN/mm；活荷載的設計值值:q2=1.4×0.6333=0.8887kN/mm；圖1大橫桿設設計荷載組合合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)圖2大橫桿設設計荷載組合合簡圖(支座最大彎彎矩)（2）強度計算算跨中和支座最大大彎距分別按按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計計算公式如下下:M1max=00.08q11l2+0..10q2l2跨中最大彎距為為M1maxx=0.088×0.1733×1.52+0.100×0.8877×1.52=0.2231kN··m；支座最大彎距計計算公式如下下:M2max=--0.10qq1l2-0..117q22l2支座最大彎距為為M2maxx=-0..10×0.1733×1.52-0.1117×0.8877×1.52=-0..272kNN·m；選擇支座彎矩和和跨中彎矩的的最大值進行行強度驗算：：σ=Max((0.2311×106,0.2772×1066)/44990=60..579N//mm2；大橫桿的最大彎彎曲應力為σ=60.5579N/mmm2小于大橫桿桿的抗彎強度度設計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！（3）撓度計算算最大撓度考慮為為三跨連續梁梁均布荷載作作用下的撓度度。計算公式如下：：νmaax=(0..677q11l4+0..990q22l4)/1000EI其中：靜荷載標標準值:qq1=P1+P2=0.0333+0.1111=0..144kNN/m；活荷載標準值::q2=Q==0.6333kN/m；；最大撓度計算值值為：ν=0.6777×0.1144×155004/(1000×2.066×105×1078800)+00.990××0.6333×150004/(1000×2.066×105×1078800)=11.652mm；大橫桿的最大撓撓度1.6652mmm小于大橫橫桿的最大容容許撓度11500/1150mmm與10mmm，滿足要求求！2.2小橫桿的的計算根據JGJ1330-20001第5.2.44條規定，小小橫桿按照簡簡支梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。用大大橫桿支座的的最大反力計計算值作為小小橫桿集中荷荷載，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。（1）荷載值計計算大橫桿的自重標標準值：p1=0.0033×1.5=00.05kNN；腳手板的自重標標準值：P2=0.355×0.95×1.5/((2+1)==0.1666kN；活荷載標準值：：Q=2×0.95×1.5/((2+1)=0.9550kN；集中荷載的設計計值:P==1.2×(0.05++0.1666)+1.44×0.95==1.5899kN；小橫桿計算簡圖圖（2）強度驗算算最大彎矩考慮為為小橫桿自重重均布荷載與與大橫桿傳遞遞荷載的標準準值最不利分分配的彎矩和和；均布荷載最大彎彎矩計算公式式如下:Mqmax=qql2/8Mqmax=11.2×0.0333×0.952/8=0..005kNN·m；集中荷載最大彎彎矩計算公式式如下:Mpmax=PPl/3Mpmax=11.589××0.95//3=0.5503kN··m；最大彎矩M==Mqmaxx+Mpmmax=0..508kNN·m；最大應力計算值值σ=M/W=0.5508×1006/44900=113..103N//mm2；小橫桿的最大彎彎曲應力σ=1133.103NN/mm2小于小橫桿桿的抗彎強度度設計值2205N/mmm2，滿足要求求！(3）撓度驗驗算最大撓度考慮為為小橫桿自重重均布荷載與與大橫桿傳遞遞荷載的設計計值最不利分分配的撓度和和；小橫桿自重均布布荷載引起的的最大撓度計計算公式如下下:νqmax=55ql4/384EEIνqmax=55×0.0333×95004/(3844×2.066×105×1078800)=00.016mm；大橫桿傳遞荷載載P=p1+p2+Q==0.05++0.1666+0.955=1.1666kN；集中荷載標準值值最不利分配配引起的最大大撓度計算公公式如下:νpmax=PPl(3l22-4ll2/9)/772EIνpmax=11166.22×950××(3×95502-4×95502/9)/(72××2.06××105×1078800)=11.598mm；最大撓度和νν=νqmax++νpmax=00.016++1.5988=1.6114mm；；小橫桿的最大撓撓度為1..614mmm小于小小橫桿的最大大容許撓度950/1150=6..333與10mmm,滿足要求求！2.3扣件抗滑滑力的計算按規范表5.11.7,直角角、旋轉單扣扣件承載力取取值為8.000kN，該該工程實際的的旋轉單扣件件承載力取值值為8.000kN。縱向或橫向水平平桿與立桿連連接時，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計算(《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc扣件抗抗滑承載力設設計值,取8.00kkN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；大橫桿的自重標標準值:PP1=0.0333×1.5×2/2=00.05kNN；小橫桿的自重標標準值:PP2=0.0333×0.95//2=0.0016kN；；腳手板的自重標標準值:PP3=0.355×0.95×1.5/22=0.2449kN；活荷載標準值::Q=2××0.95×1.5//2=1.4425kN；；荷載的設計值::R=1..2×(0.05++0.0166+0.2449)+1..4×1.4255=2.3773kN；R<8.000kN，單單扣件抗滑承承載力的設計計計算滿足要要求！2.4腳手架立立桿荷載的計計算作用于腳手架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。靜荷載標標準值包括以以下內容：(1)每米立桿桿承受的結構構自重標準值值，為0.11248kNN/mNG1=[[0.12448+(1..50×2/2)×0.0333/1.800]×22.000=3.3556kN；(2)腳手板的的自重標準值值；采用多層層板，標準值值為0.355kN/m22NG2=0.35××4×1.5×(0.95++0.3)//2=1.3312kN；；(3)欄桿與擋擋腳手板自重重標準值；采采用多層擋板板，標準值為為0.14kkN/mNG3=00.14×4×1.5/22=0.422kN；(4)吊掛的安安全設施荷載載，包括安全全網:0.0005kN//m2NG4=00.005××1.5×22=0..165kNN；經計算得到，靜靜荷載標準值值NG=NG1++NG2+NG3+NG4=5.2254kN；；活荷載為施工荷荷載標準值產產生的軸向力力總和，立桿桿按一縱距內內施工荷載總總和的1/22取值。經計計算得到，活活荷載標準值值NQ=2××0.95×1.5×2/2=22.85kNN；考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值為N=1.2NNG+0.855×1.4NQ=1.2×5.2544+0.885×1.4×2.85==9.6996kN；不考慮風荷載時時,立桿的軸向向壓力設計值值為N'=1.2NNG+1.4NNQ=1.2×5.2544+1.4××2.85==10.2994kN；2.5立桿的穩穩定性計算風荷載標準值按按照以下公式式計算Wk=0.7μμz·μs·ω0其中ω0基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-20001)的規規定采用ω0=0.6kkN/m2；μz--風風荷載高度變變化系數，按按照《建筑結結構荷載規范范》(GB500009-20001)的規規定采用：μμz=0.774；μs--風風荷載體型系系數：取值為為0.2144；經計算得到，風風荷載標準值值為:Wk=0.7×0.6×0.74×0.2144=0.0667kN/mm2；風荷載設計值產產生的立桿段段彎矩MW為:Mw=0.855×1.4WkLah2/10=00.85××1.4×0.0677×1.5×1.82/10=00.038kkN·m；考慮風荷載時,,立桿的穩定定性計算公式式σ=N/(φAA)+MMW/W≤[f]立桿的軸心壓力力設計值：NN=11.1123kN；；不考慮風荷載時時,立桿的穩定定性計算公式式σ=N/(φAA)≤[f]立桿的軸心壓力力設計值：NN=N'=12.0221kN；計算立桿的截面面回轉半徑：：i=1.559cm；；計算長度附加系系數參照《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規范》(JGJ1330-20001)表5.3.33得：k=11.155；計算長度系數參參照《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規范范》(JGJ1330-20001)表5.3.33得：μ=1.5；計算長度,由由公式l0=kuh確定：l0=3.1118m；長細比:L00/i=1996；軸心受壓立桿的的穩定系數φφ,由長細比llo/i的結果果查表得到：：φ=0.1188立桿凈截面面積積：A=44.24ccm2；立桿凈截面模量量(抵抗矩)：W=4.449cm33；鋼管立桿抗壓強強度設計值：：[f]==205N//mm2；考慮風荷載時σ=9695..82/(00.188××424)++384666.087//4490==130.2203N/mmm2；立桿穩定性計算算σ=130..203N//mm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！不考慮風荷載時時σ=102944.32/((0.1888×424))=129..144N//mm2；立桿穩定性計算算σ=129..144N//mm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！2.6連墻件的的計算連墻件的軸向力力設計值應按按照下式計算算：Nl=Nlw+NN0連墻件風荷載標標準值按腳手手架頂部高度度計算μz＝0.92，μs＝0.2144，ω0＝0.6，Wk=0.7μμz·μs·ω0=0.7×0.922×0.2114×0.66=0.0883kN/mm2；每個連墻件的覆覆蓋面積內腳腳手架外側的的迎風面積AAw=16.22m2；按《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術規范》((JGJ1330-20001)5.44.1條連墻墻件約束腳手手架平面外變變形所產生的的軸向力(kN),N0=5.0000kN；；風荷載產生的連連墻件軸向力力設計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=1.8775kN；連墻件的軸向力力設計值NNl=Nlw+NN0=6.8875kN；；連墻件承載力設設計值按下式式計算：Nf=φ·A··[f]其中φ軸心受壓立立桿的穩定系系數；由長細比l//i=3000/15.99的結果查表表得到φ=0.9449，l為內排架距距離墻的長度度；A=4.24cm2；[f]=2205N/mmm2；連墻件軸向承載載力設計值為為Nf=0.9449×4.24×10-4×205×103=82.4487kN；；Nl=6.8775<NNf=82.4487,連墻墻件的設計計計算滿足要求求！連墻件采用雙扣扣件與墻體連連接。由以上計算得到到Nl=6.8775小于雙扣扣件的抗滑力力12kNN，滿足要求求！連墻件扣件連接接示意圖2.7懸挑梁的的受力計算懸挑腳手架的水水平鋼梁按照照帶懸臂的連連續梁計算。懸臂部分受腳手手架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。本方案中，腳手手架排距為800mm，內排排腳手架距離離墻體3000mm，支拉拉斜桿的支點點距離墻體為為12000mm，水平支撐梁的截截面慣性矩II=866..2cm4，截面抵抗抗矩W=1008.3cmm3，截面積A==21.955cm2。受腳手架集中荷荷載N=11.2×5.2544+1.44×2.85==10.2994kN；水平鋼梁自重荷荷載q=11.2×21.955×0.00001×78.5==0.2077kN/m；；經過連續梁的計計算得到各支座對支撐梁梁的支撐反力力由左至右分分別為：R2=12.888kN；R3=8.5221kN；R4=0.0115kN。最大彎矩Mmaax=1.6699kN··m；最大應力σ=MM/1.055W+N/AA=1.6999×1066/(1..05×11083000)+8..28×1003/21955=18.7714N/mmm2；水平支撐梁的最最大應力計算算值18.7714N/mmm2小于水平支支撐梁的抗壓壓強度設計值值215NN/mm2,滿足要求！！懸挑腳手架示意意圖懸挑腳手架計算算簡圖懸挑腳手架支撐撐梁剪力圖((kN)懸挑腳手架支撐撐梁彎矩圖((kN·m)懸挑腳手架支撐撐梁變形圖((mm)2.8懸挑梁的的整體穩定性性計算水平鋼梁采用116號工字鋼鋼,計算公式如如下σ=M/φbWWx≤[f]其中φb均勻彎曲的的受彎構件整整體穩定系數數，按照下式式計算：φb=(5700tb/lhh)×(2335/fy)經過計算得到最最大應力φb=(5700tb/lhh)×(2335/fy)=5700×10××63×2235/((27000×160××235)==0.83由于φb大于00.6，根據據《鋼結構設設計規范》((GB500017-20003)附表表B，得到φb值為0.733。經過計算得到最最大應力σ=1.6999×1066/(00.73×11083000)=221.4699N/mm22；水平鋼梁的穩定定性計算σ=21.4469小于于[f]==215N//mm2,滿足要求求！2.9拉繩的受受力計算水平鋼梁的軸力力RAH和拉鋼繩繩的軸力RUi按照下面面計算RAH=ΣRUUicosθi其中RUicoosθi為鋼繩的拉拉力對水平桿桿產生的軸壓壓力。各支點的支撐力力RCi=RUisinθi按照以上公式計計算得到由左左至右各鋼繩繩拉力分別為為：RU1=14..013kNN；2.10拉繩的的強度計算鋼絲拉繩(支桿桿)的內力計算算鋼絲拉繩(斜拉拉桿)的軸力RU均取最大值值進行計算，為為RU=14.0013kN選擇6×37鋼鋼絲繩,鋼絲繩公稱稱抗拉強度11700MPPa，直徑15mmm。[Fg]=aaFg/K其中[Fg]鋼絲繩繩的容許拉力力(kN)；Fg--鋼鋼絲繩的鋼絲絲破斷拉力總總和(kN)，查表表得Fg＝145kNN；α--鋼絲絲繩之間的荷荷載不均勻系系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分分別取0.885、0.82和0.8。α＝0.82；K--鋼鋼絲繩使用安安全系數。KK＝6。得到：[Fg]]=19.8817kN>>Ru＝16.3556kN。經計算，選此型型號鋼絲繩能能夠滿足要求求。鋼絲拉繩(斜拉拉桿)的拉環強度度計算鋼絲拉繩(斜拉拉桿)的軸力RU的最大值進進行計算作為為拉環的拉力力N，為N=RU=144.013kkN鋼絲拉繩(斜拉拉桿)的拉環的強強度計算公式式為σ=N/A≤≤[f]其中[f]為拉環鋼筋筋抗拉強度，按按《混凝土結結構設計規范范》10.99.8每個個拉環按2個截面計算算的吊環應力力不應大于550N/mmm2；所需要的鋼絲拉拉繩(斜拉桿)的拉環最小小直徑D=(140113×4/((3.1422×50×2))1//2=13.4mm；實際拉環選用直直徑D=18mm的HPB2335的鋼筋制制作即可。2.11錨固段段與樓板連接接的計算水平鋼梁與樓板板壓點如果采采用壓環，拉拉環強度計算算如下水平鋼梁與樓板板壓點的拉環環受力R==0.0155kN；壓環鋼筋的設計計直徑D=118mm；水平鋼梁與樓板板壓點的拉環環強度計算公公式為:σ=N/2A≤[f]其中[f]為拉環鋼筋筋抗拉強度，按按照《混凝土土結構設計規規范》10..9.8每每個拉環按22個截面計算算的吊環應力力不應大于550N/mmm2；A=πD2/44=3.1442×1622/4=2001.0622mm2σ=N/2A==15/2011.062××2=0.004N/mm2；水平鋼梁與樓板板壓點的拉環環一定要壓在在樓板下層鋼鋼筋下面，并并要保證兩側側30cm以上上搭接長度。拉環所受應力小小于50N//mm2，滿足要求求！六、搭設、使用用和拆除安全全注意事項腳手架搭設基本本要求嚴格依依據沈建管質字〔2008〕53號《建筑工程程腳手架及模模板支撐系統統安全管理規規定》，及國家行業標標準《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規程程》（JGJ1330-20001）1、搭設施工（1）鋼管腳手手架的桿件連連接必須使用用合格的鋼扣扣件，不得使使用鉛絲和其其他材料綁扎扎。腳手桿件件不得鋼木混混搭。（2）在搭設之之前，必須對對進場的腳手手架桿配件進進行嚴格的檢檢查，禁止使使用規格和質質量不合格的的桿配件。（3）腳手架的的搭設作業，必必須在統一指指揮下，嚴格格按照以下規規定程序進行行：1)周邊腳手架架應從一個角角部開始并向向兩邊延伸交交圈搭設；“一”字形腳手架架應從一端開開始并向另一一端延伸搭設設。2)腳手架各桿桿件相交伸出出的端頭均大大于10cm，以防止桿桿件滑脫。（4）剪刀撐、斜斜桿等整體拉拉結桿件和連連墻件應隨搭搭升的架子一一起及時設置置。（5）腳手架處處于頂層連墻墻點之上的自自由高度不得得大于6m。當作業層層高出其下連連墻件2步或4m以上、且其其上尚無連墻墻件時，應采采取適當的臨臨時撐拉措施施。（6）腳手板或或其它作業層層板鋪板要求求1)腳手板或其其它鋪板應鋪鋪平鋪穩，應應予綁扎固定定。2)腳手板采用用對接平鋪時時，在對接處處，與其下兩兩側支承橫桿桿的距離應控控制在100～200mm之間。3)腳手板采用用搭設鋪放時時，其搭接長長度不得小于于200mm，且在搭接接段的中部應應設有支承橫橫桿。鋪板嚴嚴禁出現端頭頭超出支承橫橫桿150mm以上未作固固定的探頭板板。4)長腳手板采采用縱向鋪設設時，其下支支承橫桿的間間距不得大于于：沖壓鋼腳腳手板為1.5m。縱鋪腳手手板應按以下下規定部位與與其下支承橫橫桿綁扎固定定：腳手架的的兩端和拐角角處；沿板長長方向每隔15～20m；坡道的兩兩端；其它可可能發生滑動動和翹起的部部位。5）由于內排立立桿距結構30cm，必須在此此處的小橫桿桿上滿鋪腳手手板，并且將將腳手板用14#鐵絲綁扎牢牢固。腳手架架的操作面必必須滿鋪腳手手板，不得有有空隙、探頭頭板和飛跳板板。（7）裝設連墻墻件或其它撐撐拉桿件時，應應注意掌握撐撐拉的松緊程程度，避免引引起桿件和整整架的顯著變變形。（8）工人在架架上進行搭設設作業時，作作業面上宜鋪鋪設必要數量量的腳手板并并予臨時固定定。工人必須須戴安全帽和和佩掛安全帶帶。不得單人人進行裝設較較重桿配件和和其它易發生生失衡、脫手手、碰撞、滑滑跌等不安全全的作業。（9）在搭設中中不得隨意改改變構架設計計、減少桿配配件設置和對對立桿縱距作作≥100mm的構架尺寸寸放大。確有有實際情況，需需要對構架作作調整和改變變時，應提交交技術主管人人員解決。（10）腳手板板操作面的端端頭處設1.2米高防護欄欄桿兩道，建建筑物頂部腳腳手架要高出出屋面女兒墻墻頂1.0m，高出部分分要綁兩道護護身欄，并立立掛安全網。2、搭設質量2.1腳手架的的驗收標準規規定（l)構架結構構符合前述的的規定和設計計要求，個別別部位的尺寸寸變化應在允允許的調整范范圍之內。（2)節點的連連接可靠，其其中扣件的擰擰緊程度應控控制在扭力矩矩達到<40-600N·m。（3)鋼腳手架架立桿垂直度度應≤1/300，且應同時時控制其最大大垂直偏差值值：當架高≤20m時為不大于50mm；當架高＞2Om時為不大于75mm。（4)縱向鋼平平桿的水平偏偏差應≤1/250，且全架長長的水平偏差差值不大于50mm。（5)作業層鋪鋪板、安全防防護措施等需需符合上述的的要求。2.2腳手架的的驗收和日常常檢查按以下下規定進行，檢檢查合格后，方方允許投入使使用或繼續使使用：（1)搭設完畢畢后（2)連續使用用達到6個月；（3)施工中途途停止使用超超過15天，在重新新使用之前；；（4)在遭受暴暴風、大雨、大大雪、地震等等強力因素作作用之后；（5)在使用過過程中，發現現有顯著的變變形、沉降、拆拆除桿件和拉拉結以及安全全隱患存在的的情況時。3、腳手架使用用規定（1）作業層每每1m2架面上實用用的施工荷載載(人員、材料料和機具重量量)不得超過以以下的規定值值或施工設計計值：施工荷荷載(作業層上人人員、器具、材材料的重量)的標準值，結結構腳手架取取3kN/mm2；裝修腳手手架取2kN/mm2。（2）施工設備備單重不得大大于1kN，使用人力力在架上搬運運和安裝的構構件的自重不不得大于2.5kN。（3）在架面上上設置的材料料應碼放整齊齊穩固，不影影響施工操作作和人員通行行。按通行手手推車要求搭搭設的腳手架架應確保車道道暢通。嚴禁禁上架人員在在架面上奔跑跑、退行或倒倒退拉車。（4）作業人員員在架上的最最大作業高度度應以可進行行正常操作為為度，禁止在在架板上加墊墊器物或單塊塊腳手