行政樓三層樓面結構支模架施工方案根據最新浙江省工程建設標準《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程》DB33/1035-2006J10905-2006編制一、工程概況:本工程為xxxxxxx中學一標段行政樓工程，本工程建設單位為xxxxxx，監理單位為xxxxx公司，本工程由xxxxx負責質安監督，xxxxxxxxx施工。本工程三樓A-E軸與3/3-12軸交匯區域部分梁截面較大,該部位6-7軸與B-E軸交匯區域單層高度7.8m，其余部位單層高度3.9m左右，報告廳部位樓面為階梯型，層高最大部位高度在7.8m以下，本工程三樓較大截面梁分布情況為:KL6：截面為550×1200mm，對應層高7.8m，為主梁，最大跨度處跨度15m，最大跨度處在6/A-D軸。KL5：截面為550×1200mm，對應層高3.9m左右，為主梁，最大跨度處跨度16.6m，最大跨度處在5/A-D軸。KL16：截面350×1300mm，有部分梁段位于6-7軸與B-E軸交匯區域,即對應最大層高7.8m。較大跨度8.4m，該梁位于C/3/3-12軸。本工程柱最大截面600×800mm,三樓樓板最厚處為120mm,為保證施工安全,特為三樓支模編制本方案。二、模板支設材料本工程現澆板、柱子、梁均采用15厚膠合板模，橫向木檔采用80×60松木方料。支架全部采用壁厚3.0mm，并應檢驗合格，力學性能需達到國家標準合格要求，直徑48mm鋼管搭設。所用鋼管、扣件必須有產品合格證，到現場后應按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）進行檢查驗收，扣件應按《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定抽樣送法定檢測單位檢測。經上述檢查、檢測合格后方可使用。3、不得使用劣質鋼管、扣件。三、模板及支架要求：1、模板支架的立桿間距為：(1)、KL16：梁兩側及梁中垂直于梁方向共三根立桿，即梁底有一組立桿，三根立桿間距500mm。沿梁方向立桿間距也為500mm。(2)、KL6、KL5：梁兩側及梁中垂直于梁方向共四根立桿，即梁底中部采用雙立桿，四根立桿間距大致為400mm、200mm、400mm沿梁方向立桿間距為500mm。(3)、為安全起見，6-7軸與B-E軸交匯區域一般部位立桿間均取500mm。大截面梁底立桿頂端采用雙扣件。(4)、其它較大截面梁（寬300mm以上，高1000mm以上）參照KL16方法支模。除上述情況以外其它部位立桿縱橫間距為1000mm，小梁部位立桿縱橫間距也為1000mm。6-7軸與B-E軸交匯區域設縱橫方向垂直剪刀撐，沿梁方向垂直剪刀撐盡量設置在梁底中央。并于3.9m標高部位設一道水平剪刀撐，垂直及水平剪刀撐間距不大于6000㎜。剪刀撐撐至基礎或砼墊層上,6-7軸與B-E軸交匯區域×240砼過梁做為立桿墊塊6-7軸與B-E軸交匯區域以軸線為依據，首先搭設好梁底及梁側鋼管立桿，鋼管高度應低于現澆板底，設水平桿及掃地桿，用水準儀測出水平高度，并在砼柱表面和鋼管立桿上做好標記，確定好梁底板高度，并校正水平桿高度，然后鋪好方木骨檔，間距0.25m，梁方木骨檔兩頭固定牢固后，方可鋪放梁底模，并按設計要求起拱，當梁跨大于4m時，應按規范要求起拱，起拱高度為梁跨的3/1000，梁底模鋪好后應拉通線校正，符合要求后再立兩側側模，并加設斜支撐與梁側模支牢，對較高的梁，應在側模上加設Φ12@500穿心螺絲。3、現澆板模板安裝：利用梁支模鋼管立柱在板與梁的空間處立好鋼管支柱，做好水平桿，該部位水平桿豎向間距不大于1.6m，利用兩側梁的水平高度校正好現澆平板底模高度，然后鋪放方木骨檔，將其固定在支模架上，骨檔間距0.25m，在骨檔上鋪設膠合板，要在板縫接頭處必須釘有方木骨檔，板縫可用進口膠帶紙粘貼，板底模鋪好后應對板底標高進行復核。4、模板安裝后檢查要求：模板每一段或全部工作完成后，應做好“三檢”工作，檢查軸線、標高、模板拼縫、幾何尺寸是否符合設計要求，模板支架、扣件、斜撐及穿心螺絲是否能滿足各項強度、剛度要求，應牢固可靠，并做好檢查記錄。合格后方可進行下道工序。五、模板拆除要求：1、支拆模板時，2M以上高處作業應設置可靠的立足點，并應有相應的安全防護措施。2、模板拆除前必須有砼強度報告，強度達到規定要求，經項目施工員同意并辦理拆模手續后方可拆除。⑴、側模在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除。⑵、梁底模拆除時間：梁跨度在8M以上時砼強度達到100%，小于8M砼強度達到75%時方可拆除。⑶、板底模板拆除時間：板跨度于2M時，砼強度達到50%，大于2M小于8M時砼強度達到75%，8M以上時，砼強度達到100%后方可拆除。⑷、懸臂構件底模拆除時間：當砼強度達到100%時才可拆除。3、模板拆除后，樓面有施工荷載時，應視情況進行加固加撐。六、安全技術措施：1、嚴格遵守支拆模先后順序，后支先拆，先支后拆。2、施工人員必須熟悉施工圖各種構件的規格尺寸，做到心中有數，避免發生事故。3、正確使用木工機械，嚴格遵守各種機械的操作規程。4、在熟悉施工圖的基礎上，模板的班組長應同測量放線人員一道進行定位放線工作。5、嚴禁站立在墻頭、模板上制作模板，超過2M的模板工程應搭設腳手架。6、必須每日做好班前安全教育及施工中的相互監督工作。做到上班有教育，工作有督促，下班有小結，并做好記錄備查。7、使用木工機械和手持電動工具應有良好可靠的安全設施和防護裝置。8、作業時不準亂拋亂擲材料、工具等物件。9、不懂機械設備修理人員嚴禁擅自修理設備。10、各種機械應專人專管嚴禁無證人員隨意操作。11、嚴禁在同一垂直面上操作施工。12、支拆模板前應先進行針對性的施工技術和安全技術交底，并做好雙方簽字手續。13、拆除梁側模時，模板不得隨意落地，應在模板松動后用手拉好。輕輕放落在拆除梁、板底模時，不得一次性將立桿全部拆完，應予留一部分（每三根留一根），在拆去過程中先將梁、板下的水平桿擰松放低200。拆模人員用長撬棒（人不許站在被拆模板下面），撬松模板，使其慢慢落在水平桿上，分散分塊后逐塊拆出。14、拆除模板時，應設置臨時警戒線，掛設警示牌，必要時派人專門監護。15、下班時不得留有未拆除的懸空模板。16、施工現場人員必須戴好安全帽，扣好帽帶。模板支架計算書根據最新浙江省工程建設標準《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程》DB33/1035-2006J10905-2006計算KL16梁模板計算書（該梁對應最大層高部位層高7.8m）一、參數信息梁的截面尺寸為350mm×1300mm，支撐長度為1.6m。（一）支撐參數及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):120；立桿縱距la(m):0.5；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.2；立桿步距h(m):1.6；板底承重立桿橫向間距或排距l(m):1；梁支撐架搭設高度H(m):7.8；梁兩側立桿間距lb(m):1；（二）材料參數面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm×80mm，梁底支撐鋼管采用Ф48×3.0鋼管，鋼管的截面積為A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面慣性矩為I=1.08×105mm4。木材的抗彎強度設計值為fm＝13N/mm2,抗剪強度設計值為fv＝1.3N/mm2,彈性模量為E＝12000N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm＝15N/mm2,抗剪強度設計值為fv＝1.4N/mm2,面板彈性模量為E＝6000N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平鋼管→扣件/可調托座→立桿→基礎"的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。（三）荷載參數梁底模板自重標準值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標準值為1.5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3所處城市為杭州市，基本風壓為W0＝0.45kN/m2；風荷載高度變化系數為μz＝0.74，風荷載體型系數為μs＝0.355。二、梁底模板強度和剛度驗算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=350.00×15.00×15.00/6=1.31×104mm3；I=350.00×15.00×15.00×15.00/12=9.84×104mm4；模板自重標準值：x1＝0.30×0.35＝0.11kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2＝1.30×24.00×0.35＝10.92kN/m；梁鋼筋自重標準值：x3＝1.30×1.50×0.35＝0.68kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4＝1.00×0.35＝0.35kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5＝2.00×0.35＝0.70kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35；4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5)=1.35×(0.11+10.92+0.68)+1.4×(0.35+0.70)=17.28kN/m；荷載標準值為：qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.11+10.92+0.68+0.35+0.70=12.76kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:M=－0.1qlc2Mmax=0.1×17.28×0.20×0.20=0.069kN·m；最大支座反力R=1.1ql＝3.801kN；σ=6.91×104/1.31×104=5.265N/mm2；面板計算應力σ=5.26N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值fm=15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=2.073kN,抗剪強度按照下面的公式計算：τ=3×2.073×1000/(2×350×15)=0.592N/mm2；面板受剪應力計算值τ=0.59小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用荷載標準值，根據JGJ130－2001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:其中，l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×12.758×200.004/(100×6000.00×9.84×104)=0.234mm；面板的最大撓度計算值ν=0.234mm小于面板的最大允許撓度值[v]=min(200.00/150,10)mm，滿足要求！三、梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；1、荷載計算q=3.80/0.35＝10.859kN/m。梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。2、強度及剛度驗算最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下：彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力N1=N2=0.106kN，中間支座的最大支座力N=3.588kN；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為Mmax=0.113kN·m，最大剪力為Q=3.588kN，最大變形為ν=0.020mm。最大受彎應力σ=M/W=1.13×105/6.40×104=1.768N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值σ=1.768N/mm2小于支撐小楞的抗彎強度設計值fm=13.000N/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應力值計算：τ=3×3.59×103/(2×60.00×80.00)=1.121N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值fv=1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值τ=1.121N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設計值fv=1.30N/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度：ν=0.02mm；支撐小楞的最大撓度計算值ν=0.020mm小于支撐小楞的最大允許撓度[v]=min(1000.00/150,10)mm，滿足要求！四、梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=0.106kN。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.014kN·m；最大變形νmax=0.011mm；最大支座力Rmax=0.297kN；最大應力σ=0.014×106/(4.49×103)=3.028N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值fm=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值σ=3.028N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值fm=205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度ν=0.011mm小于最大允許撓度[v]=min(500/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=3.588kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.459kN·m；最大變形νmaax=0.3355mmm；最大支座力Rmmax=10.0118kN；最大應力σ==0.4559×1066/(4..49×1003)=1002.3NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強強度設計值fm=2055N/mmm2；支撐鋼管的最大應應力計算值σ=1002.3NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強強度設計值fm=2055N/mmm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.3555mm小于最最大允許撓度度[v]=min((500/1150,100)mm,,滿足要求!五、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設計計值,取12.000kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據前面計算算結果得到R=10..018kkN；R<12.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!六、不組合風荷載載時，立桿的的穩定性計算算1、立桿荷載根據《規程》，支支架立桿的軸軸向力設計值值Nut指每根立立桿受到荷載載單元傳遞來來的最不利的的荷載值。其其中包括上部部模板傳遞下下來的荷載及及支架自重，顯顯然，最底部部立桿所受的的軸壓力最大大。上部模板板所傳豎向荷荷載包括以下下部分：通過支撐梁的頂部部扣件的滑移移力（或可調調托座傳力）。根根據前面的計計算，此值為為F1=10..018kkN；除此之外，根據《規規程》條文說說明條，支架架自重可以按按模板支架高高度乘以0..15kN//m取值。故故支架自重部部分荷載可取取為F2=1.35×0..15×7..80＝1.58kkN；通過相鄰的承受板板的荷載的扣扣件傳遞的荷荷載，此值包包括模板自重重和鋼筋混凝凝土自重：F3=1.35×(11.00/22+(1.000-0.335)/2))×0.500×(0.330+24..00×0..12)=11.771kN；立桿受壓荷載總設設計值為：NN=10..018+11.579++1.7711=13.3368kNN；2、立桿穩定性驗算算φ--軸心受壓立立桿的穩定系系數；i--計算立立桿的截面回回轉半徑((cm)：i=11.59；A--立桿的的截面面積，按按《規程》附附錄B采用；立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.24；；W--立桿凈凈截面抵抗矩矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應應力計算值(N/mmm2)；[f]--鋼管立桿抗抗壓強度設計計值：[f]]=2055N/mmm2；l0--計算長度度(m)；k1--計算長度度附加系數，取取值為：1..163；；μ--模板支架架等效計算長長度系數，參參照《扣件式式規程》附表表D－1，μ=1.4409；KH--高度調整系數數，建筑物層層高超過4mm時，按《規規程》采用；；計算長度l0按下下式計算的結結果取大值：：l0=h+2a==1.60++2×0.220=2.0000m；l0=k1μh==1.1633×1.4009×1.6600=2..622m；；故l0取2.622m；λ=l0/i=26221.8677/155.9=165；；查《規程》附錄CC得φ=0.2259；KH=1/[1+0..005×((7.80--4)]==0.9881；σ=1.05×113.3688×103/(0..259×4424.0000×0.998)=1130.2448N/mmm2；立桿的受壓強度計計算值σ=1330.2488N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值f==205.0000N//mm2，滿足要求求。七、組合風荷載時時，立桿穩定定性計算1、立桿荷載根據《規程》，支支架立桿的軸軸向力設計值值Nut取不組合合風荷載時立立桿受壓荷載載總設計值計計算。由前面面的計算可知知：Nut＝13.3668kN；風荷載標準值按照照以下公式計計算其中w0---基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-20001)的規規定采用：ww0=0..45kNN/m2；μzz--風荷荷載高度變化化系數，按照照《建筑結構構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0.74；μss--風荷荷載體型系數數：取值為00.355；；經計算得到，風荷荷載標準值wk=0.7××0.45××0.74××0.3555=0..083kkN/m2；風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1.4wwklah2/10==0.8500×1.44×0.0883×0.55×1.622/10=0.0013kNN·m；2、立桿穩定性驗算算σ=1.05×113.3688×103/(0..259×4424.0000×0.998)+122604.5556/44490.0000=1333.0555N/mmm2；立桿的受壓強度計計算值σ=1333.0555N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值f==205.0000N//mm2，滿足要求求。八、模板支架整體體側向力計算算1、根據《規程》條條，風荷載引引起的計算單單元立桿的附附加軸力按線線性分布確定定，最大軸力力N1表達式為：：其中：F--作用用在計算單元元頂部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式計算： AF--結構模板縱向向擋風面積（mm2），本工程中AF=1.60×103×1.30×103=2.08×106mm2； wk--風荷載標準準值，對模板板，風荷載體體型系數μs取為1.0,,wk=0.77μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.45=00.233kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×2.088×106×10-6×0.2233×0..5/1.66×10000=128..788N。 H--模板支架計計算高度。HH=7.8000m。 m--計算單元附附加軸力為壓壓力的立桿數數為：1根。 lb--模板支架的橫橫向長度（mm），此處取取梁兩側立桿桿間距lb＝1.0000m。 la--梁底立桿縱縱距（m），la=0.5000m。 La--梁計算長度（m），La=1.600m。綜合以上參數，計計算得N1=3×1228.7888×78000.000//((1+11)×10000.0000)=15006.8177N。2、考慮風荷載產生生的附加軸力力，驗算邊梁梁和中間梁下下立桿的穩定定性，當考慮慮疊合效應時時，按照下式式重新計算：：計算得：σ=((1.05×133368.2332+11506.8817)//(0.2259×424.0000×0.9811)=1444.230NN/mm2。σ=144.2230N//mm2小于2055.000N/mm22，模板支架架整體側向力力滿足要求。九、立桿的地基承承載力計算立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設計值值:fg=fgk×kkc=2000×0.44=80kkPa；其中，地基承載力力標準值：ffgk=2000kPaa；腳手架地基承載力力調整系數：：kc=0..4；立桿基礎底面的平平均壓力：pp=1..05N/AA=1.005×13..368/00.25=556.1477kPa；其中，上部結構傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值：N=13..368kkN；基礎底面面積：AA=0..25m22。p=56.1447≤fg=80kkPa。地地基承載力滿滿足要求！KL6（KL5）梁梁模板計算書書一、參數信息因KL6對應層高比比KL5高，兩梁截截面一樣，取取KL6作為計計算對象。梁梁的截面尺寸為5500mm×1200mm，支撐撐長度為1..6m。（一）支撐參數及及構造梁兩側樓板混凝土土厚度(mm):1120；立桿桿縱距la(m):0..5；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m)):0.2；；立桿步距h(m)):1.6；；板底承重立立桿橫向間距距或排距l((m):1；；梁支撐架搭設高度度H(m)::7.8；梁梁兩側立桿間間距lb(m):1；（二）材料參數面板類型為膠合面面板，梁底支支撐采用方木木。豎向力傳傳遞通過雙扣扣件。木方截面為60mmm×80mm，梁梁底支撐鋼管管采用Ф48×3.00鋼管，鋼管管的截面積為為A=4.224×102mm2，截面模量量W=4.449×103mm3，截面慣性性矩為I=11.08×1105mm4。木材的抗彎強度設設計值為fm＝13N//mm2,抗剪強度設設計值為fv＝1.3NN/mm2,彈性模量為為E＝120000N/mmm2,面板的抗彎彎強度設計值值為fm＝15N//mm2,抗剪強度設設計值為fv＝1.4NN/mm2,面板彈性模模量為E＝6000N/mm22。荷載首先作用在梁梁底模板上，按按照"底模→底模小楞→水平鋼管→扣件/可調托座→立桿→基礎"的傳力順序序，分別進行行強度、剛度度和穩定性驗驗算。（三）荷載參數梁底模板自重標準準值為0.33kN/m22；梁鋼筋自自重標準值為為1.5kNN/m3；施工人員員及設備荷載載標準值為11kN/m22；振搗混凝凝土時產生的的荷載標準值值為2kN//m2；新澆混凝凝土自重標準準值：24kkN/m3所處城市為杭州市市，基本風壓壓為W0＝0.45kkN/m2；風荷載高高度變化系數數為μz＝0.74，風風荷載體型系系數為μs＝0.3555。二、梁底模板強度度和剛度驗算算面板為受彎結構,,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續梁計算算。本工程中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=550.000×15..00×155.00/66=2.006×104mm3；I=550.000×15..00×155.00×115.00//12=11.55×1105mm4；模板自重標準值：：x1＝0.30××0.55＝＝0.17kkN/m；新澆混凝土自重標標準值：x2＝1.20××24.000×0.555＝15.844kN/m；；梁鋼筋自重標準值值：x3＝1.20××1.50××0.55＝＝0.99kkN/m；施工人員及設備活活荷載標準值值：x4＝1.00××0.55＝＝0.55kkN/m；振搗混凝土時產生生的荷載標準準值：x5＝2.00××0.55＝＝1.10kkN/m。以上1、2、3項項為恒載，取取分項系數11.35；4、5項為活載，取取分項系數11.4，則底底模的荷載設設計值為：q=1.35×((x1+x2+x3)+1.44×(x4+x5)=1.335×(0..17+155.84+00.99)++1.4×((0.55++1.10))=25.225kN/mm；荷載標準值為：qk=x1+x2++x3+x4+x5=0.177+15.884+0.999+0.555+1.110=18..65kN//m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：梁底模板承受的最最大彎矩計算算公式如下::M=－0.1qllc2Mmax=0.11×25.225×0.220×0.220=0.1101kN··m；最大支座反力R==1.1qll＝5.5566kN；σ=1.01×1105/2.066×104=4.8998N/mmm2；面板計算應力σσ=4.99N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強度設計值值fm=15NN/mm2，滿足要求求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為為Q=3.0030kNN,抗剪強度度按照下面的的公式計算：：τ=3×3.033×10000/(2×5550×155)=0.5551N/mmm2；面板受剪應力計算算值τ=0.555小于fv=1.400N/mm22，滿足要求求。4、撓度驗算根據《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用荷載標準值值，根據JGGJ130－－2001，剛剛度驗算時采采用荷載短期期效應組合，取取荷載標準值值計算，不乘乘分項系數，因因此梁底模板板的變形計算算如下：最大大撓度計算公公式如下:其中，l--計算算跨度(梁底支撐間間距):ll=2000.00mmm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6777×18.6645×2000.0044/(1000×60000.00×11.55×1105)=0.2118mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.2118mm小于于面板的最大大允許撓度值值[v]=minn(200..00/150,110)mm，滿滿足要求！三、梁底橫向支撐撐小楞的強度度和剛度驗算算本工程中，支撐小小楞采用方木木，方木的截截面慣性矩I和截面面抵抗矩W分別為:W=60.00××80.000×80.000/6==6.40××104mm3；I=600.00×880.00××80.000×80.000/12=2.556×106mm4；1、荷載計算q=5.56/00.55＝10.1001kN/mm。梁底橫向支撐小楞楞按照受局部部線荷載的多多跨連續梁進進行計算，該該線荷載是梁梁底面板傳遞遞的均布線荷荷載。2、強度及剛度驗算算最大彎矩考慮為連連續梁均布荷荷載作用下的的彎矩，計算算簡圖及內力力、變形圖如如下：彎矩圖(kN·mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞楞的邊支座力力N1=N2=0.2338kN，中中間支座的最最大支座力NN=2.5339kN；；梁底橫向支撐小楞楞的最大彎矩矩為Mmax=0..072kkN·m，最最大剪力為QQ=2.5339kN，最最大變形為νν=0.0225mm。最大受彎應力σ=M/W==7.244×104/6.400×104=1..131NN/mm2；支撐小楞的最大應應力計算值σ=1..131NN/mm2小于支撐小小楞的抗彎強強度設計值fm=13..000NN/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應應力值計算：：τ=3×2.554×1033/(2×660.00××80.000)=00.794N/mm22；支撐小楞的抗剪強強度設計值fv=1..300NN/mm2；支撐小楞的受剪應應力計算值τ=0..794NN/mm2小于支撐小小楞的抗剪強強度設計值fv=1.330N/mmm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞楞的最大撓度度：ν=0.0225mm；；支撐小楞的最大撓撓度計算值ν=0.0025mmm小于支撐小小楞的最大允允許撓度[[v]=miin(10000.00//150,,10)mmm，滿足要要求！四、梁跨度縱向支支撐鋼管計算算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1、梁兩側支撐鋼管管的強度計算算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續續梁計算；集集中力P=00.238kN。支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.031kN·m；最大變形νmaax=0.0024mmm；最大支座力Rmmax=0.6666kN；；最大應力σ==0.0331×1066/(4..49×1003)=6..798NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強強度設計值fm=2055N/mmm2；支撐鋼管的最大應應力計算值σ=6..798NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強強度設計值fm=205N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.0244mm小于最最大允許撓度度[v]=mmin(5000/1500,10)mmm,滿足要要求!2、梁底支撐鋼管的的強度計算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續續梁計算；集集中力P=22.539kN支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.325kN·m；最大變形νmaax=0.2251mmm；最大支座力Rmmax=7.09kN；最大應力σ==0.3225×1066/(4..49×1003)=722.401N/mm22；支撐鋼管的抗彎強強度設計值fm=2055N/mmm2；支撐鋼管的最大應應力計算值σ=722.401N/mm22小于支撐鋼鋼管的抗彎強強度設計值fm=2055N/mmm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.2511mm小于最最大允許撓度度[v]=min((500/1150,100)mm,,滿足要求!五、扣件抗滑移的的計算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設計計值,取12.000kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據前面計算算結果得到R=7.009kN；；R<12.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設計計算算滿足要求!!六、不組合風荷載載時，立桿的的穩定性計算算1、立桿荷載根據《規程》，支支架立桿的軸軸向力設計值值Nut指每根立立桿受到荷載載單元傳遞來來的最不利的的荷載值。其其中包括上部部模板傳遞下下來的荷載及及支架自重，顯顯然，最底部部立桿所受的的軸壓力最大大。上部模板板所傳豎向荷荷載包括以下下部分：通過支撐梁的頂部部扣件的滑移移力（或可調調托座傳力）。根根據前面的計計算，此值為為F1=7.009kN；除此之外，根據《規規程》條文說說明條，支架架自重可以按按模板支架高高度乘以0..15kN//m取值。故故支架自重部部分荷載可取取為F2=1.35×0..15×7..80＝1.58kkN；通過相鄰的承受板板的荷載的扣扣件傳遞的荷荷載，此值包包括模板自重重和鋼筋混凝凝土自重：F3=1.35×(11.00/22+(1.000-0.555)/2))×0.500×(0.330+24..00×0..12)=11.556kN；立桿受壓荷載總設設計值為：NN=7.009+1.5579+1..556=110.2266kN；2、立桿穩定性驗算算φ--軸心受受壓立桿的穩穩定系數；i--計算立桿的的截面回轉半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿的截面面面積，按《規規程》附錄BB采用；立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應力計算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N//mm2；l0--計算算長度(mm)；k1--計算算長度附加系系數，取值為為：1.1663；μ--模板板支架等效計計算長度系數數，參照《扣扣件式規程》附附表D－1，μ=1.4409；KH--高度調整整系數，建筑筑物層高超過過4m時，按《規規程》采用；；計算長度l0按下下式計算的結結果取大值：：l0=h++2a=1.660+2×00.20=22.000mm；l0=k1μh=1.1163×1..409×11.600==2.6222m；故l0取2.622m；λ=l0/i=26221.8677/155.9=165；；查《規程》附錄CC得φ=0.2259；KH=1/[1+0..005×((7.80--4)]==0.9881；σ=1.05×110.2266×103/(0..259×4424.0000×0.998)=999.6300N/mmm2；立桿的受壓強度計計算值σ=999.630N/mm22小于立桿的的抗壓強度設設計值f==205.0000N//mm2，滿足要求求。七、組合風荷載時時，立桿穩定定性計算1、立桿荷載根據《規程》，支支架立桿的軸軸向力設計值值Nut取不組合合風荷載時立立桿受壓荷載載總設計值計計算。由前面面的計算可知知：Nut＝10.2226kN；風荷載標準值按照照以下公式計計算其中w0---基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規范》(GB500009-20001)的規規定采用：ww0=0..45kNN/m2；μzz--風荷荷載高度變化化系數，按照照《建筑結構構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0.74；μss--風荷荷載體型系數數：取值為00.355；；經計算得到，風荷荷載標準值wk=0.7××0.45××0.74××0.3555=0..083kkN/m2；風荷載設計值產生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1.4wwklah2/10==0.8500×1.44×0.0883×0.55×1.622/10=0.0013kNN·m；2、立桿穩定性驗算算σ=1.05×110.2266×103/(0..259×4424.0000×0.998)+122604.5556/44490.0000=1002.4377N/mmm2；立桿的受壓強度計計算值σ=1002.4377N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值f==205.0000N//mm2，滿足要求求。八、模板支架整體體側向力計算算1、根據《規程》條條，風荷載引引起的計算單單元立桿的附附加軸力按線線性分布確定定，最大軸力力N1表達式為：：其中：F--作用用在計算單元元頂部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式計算： AF--結構模板縱向向擋風面積（mm2），本工程中AF=1.60×103×1.20×103=1.92×106mm2； wk--風荷載標準準值，對模板板，風荷載體體型系數μs取為1.0,,wk=0.77μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.45=00.233kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×1.922×106×10-6×0.2233×0..5/1.66×10000=118..881N。 H--模板支架計計算高度。HH=7.8000m。 m--計算單元附附加軸力為壓壓力的立桿數數為：1根。 lb--模板支架的橫橫向長度（mm），此處取取梁兩側立桿桿間距lb＝1.0000m。 la--梁底立桿縱縱距（m），la=0.5000m。 La--梁計算長度（m），La=1.600m。綜合以上參數，計計算得N1=3×1118.8811×78000.000//((1+11)×10000.0000)=13990.9088N。2、考慮風荷載產生生的附加軸力力，驗算邊梁梁和中間梁下下立桿的穩定定性，當考慮慮疊合效應時時，按照下式式重新計算：：計算得：σ=((1.05×102225.6660+11390.9908)//(0.2259×424.0000×0.9811)=1122.536NN/mm2。σ=112.5536N//mm2小于2055.000N/mm22，模板支架架整體側向力力滿足要求。九、立桿的地基承承載力計算立桿基礎底面的平平均壓力應滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設計值值:fg=fgk×kkc=2000×0.44=80kkPa；其中，地基承載力力標準值：ffgk=2000kPaa；腳手架地基承載力力調整系數：：kc=0..4；立桿基礎底面的平平均壓力：pp=1..05N/AA=1.005×10..226/00.25=442.9488kPa；其中，上部結構傳傳至基礎頂面面的軸向力設設計值：N=10..226kkN；基礎底面面積：AA=0..25m22。p=42.9448≤fg=80kkPa。地地基承載力滿滿足要求！柱模板計算書柱模板的計算依據據《建筑施工工手冊》第四四版、《建筑筑施工計算手手冊》江正榮榮著、《建筑筑結構荷載規規范》(GB500009-22001)、《混混凝土結構設設計規范》GGB500110-20002、《鋼結結構設計規范范》(GB500017-22003)等等規范編制。柱模板設計示意圖圖柱截面寬度B(mmm):6000.00；；柱截面高度度H(mm)):800..00；柱模模板的總計算算高度:H=3.000m；根據規范，當采用用溜槽、串筒筒或導管時，傾傾倒混凝土產產生的荷載標標準值為2..00kN//m2；計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向向對拉螺栓數數目:2；柱截面面寬度B方向豎楞數數目:4；柱截面高度H方向向對拉螺栓數數目:2；柱截面面高度H方向豎楞數數目:5；對拉螺栓直徑(mmm):M112；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；；寬度(mm):660.00；；高度(mm):880.00；；柱箍的間距(mmm):5000；柱箍合并并根數:1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；；豎楞合并根根數:2；寬度(mm):440.00；；高度(mm):660.00；；4.面板參數面板類型:膠合面面板；面板厚厚度(mm):115.00；；面板彈性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗彎強強度設計值ffc(N/mm2):13..00；面板抗剪強度設計計值(N/mm2):1.550；5.木方參數方木抗彎強度設計計值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪強度設計計值ft(N/mm2):1.550；二、柱模板荷載標標準值計算其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新澆混混凝土的初凝凝時間，可按按現場實際值值取，輸入00時系統按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V---混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H---模板計計算高度，取取3.0000m；β1--外加劑影響響修正系數，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數，取11.000。根據以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側壓力F；分別計算得577.246kN/m22、72.0000kN//m2，取較小值值57.2446kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側壓力力標準值FF1=57.2246kN//m2；傾倒混凝土時產生生的荷載標準準值F2=2kkN/m2。三、柱模板面板的的計算模板結構構件中的的面板屬于受受彎構件，按按簡支梁或連連續梁計算。本本工程中取柱柱截面寬度BB方向和H方向中豎楞楞間距最大的的面板作為驗驗算對象，進進行強度、剛剛度計算。強強度驗算要考考慮新澆混凝凝土側壓力和和傾倒混凝土土時產生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮新新澆混凝土側側壓力。由前述參數信息可可知，柱截面面高度H方向豎楞間間距最大，為為l=1900mm，且且豎楞數為4，面板為為大于3跨，因此柱柱截面高度HH方向面板按按均布荷載作作用下下的三三跨連續梁進進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度度驗算對柱截面寬度B方方向面板按均均布荷載作用用下的三跨連連續梁用下式式計算最大跨跨中彎距：其中，M--面面板計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1190.0mmm；qq--作用在在模板上的側側壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側壓力力設計值q1:1.22×57.255×0.50×0.90==30.9113kN/mm；傾倒混凝土側壓力力設計值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；式中，0.90為為按《施工手手冊》取用的的臨時結構折折減系數。q=q1+q2=30..913+11.260==32.1773kN//m；面板的最大彎距：：M=0..1×32.1773×190×190=1.16××105N.mm；面板最大應力按下下式計算：其中，σ---面板承受的的應力(N/mm2)；MM--面面板計算最大大彎距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面寬度，h:面板截面厚度；WW=5000×15.0×15.0//6=1.888×104mm3；ff--面板板的抗彎強度度設計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大應力計計算值：σ=M//W=11.16×1105/1..88×1004=6..194N//mm2；面板的最大應力計計算值σ=6.1194N/mmm2小于面板的的抗彎強度設設計值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.面板抗剪驗算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續梁梁計算，公式式如下:其中，∨--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1190.0mmm；qq--作用在在模板上的側側壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側壓力力設計值q1:1.22×57.255×0.50×0.90==30.9113kN/mm；傾倒混凝土側壓力力設計值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；式中，0.90為為按《施工手手冊》取用的的臨時結構折折減系數。q=q1+q2=30..913+11.260==32.1773kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×32.1773×190.00=36667.7004N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ--面面板承受的剪剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=36667.7004N；bb--構件的的截面寬度((mm)：b=5000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=15..0mm；ffv---面板抗抗剪強度設計計值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；面板截面受剪應力力計算值:τ=3×33667.7704/(22×500××15.0))=0.7334N/mmm2；面板截面抗剪強度度設計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪應應力τ=0.7734N/mmm2小于面板截截面抗剪強度度設計值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.面板撓度驗算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續梁梁計算，撓度度計算公式如如下:其中，q--作用用在模板上的的側壓力線荷荷載(kN/m))：q=57.255×0.50＝28.622kN/mm；ω--面板最大撓度度(mm)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=1190.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；II=5000×15.0×15.0×15.0//12=1.41××105mm4；面板最大容許撓度度:[ω]=1190/250==0.766mm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×228.62××190.004/(1000×95000.0×1..41×1005)=0..189mmm；面板的最大撓度計計算值ω=0.1889mm小于于面板最大容容許撓度設計計值[ω]=0.776mm,滿足要求！！四、豎楞方木的計計算模板結構構件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構件，按連連續梁計算。本工程柱高度為33.0m,柱箍間距為為500mmm，豎楞為大大于3跨，因因此按均布荷荷載作用下的的三跨連續梁梁計算。本工程中，豎楞采采用木楞，寬寬度40mmm，高度60mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40×660×60/6=24ccm3；I=40×660×60×60/122=722cm4；豎楞方木計算簡圖圖1.抗彎強度驗算算支座最大彎矩計算算公式：其中，M--豎豎楞計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側壓力力設計值q1:1.22×57.255×0.19×0.90==11.5661kN/mm；傾倒混凝土側壓力力設計值q2:1.44×2.00×0.19×0.90==0.4711kN/m；；q=(111.561++0.4711)/2=66.016kN/m；；豎楞的最大彎距：：M=0..1×6.0166×500.00×500.00=1.550×105N.mm；其中，σ---豎楞承受的的應力(N/mm2)；MM--豎豎楞計算最大大彎距(N.mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=2.440×104；ff--豎楞楞的抗彎強度度設計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；豎楞的最大應力計計算值:σ=M//W=11.50×1105/2.400×104=6..267N//mm2；豎楞的最大應力計計算值σ=6.2267N/mmm2小于豎楞的的抗彎強度設設計值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續梁梁計算，公式式如下:其中，∨--豎楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在模板上的側側壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側壓力力設計值q1:1.22×57.255×0.19×0.90==11.5661kN/mm；傾倒混凝土側壓力力設計值q2:1.44×2.00×0.19×0.90==0.4711kN/m；；q=(111.561++0.4711)/2=66.016kN/m；；豎楞的最大剪力：：∨=0..6×6.0166×500.00=18804.8996N；截面抗剪強度必須須滿足下式::其中，τ--豎豎楞截面最大大受剪應力((N/mm2)；∨--豎楞計算最大大剪力(N)：∨=18804.8996N；bb--豎楞的的截面寬度((mm)：b=400.0mm；；hhn--豎楞的截截面高度(mm)：hn=60..0mm；ffv--豎楞的抗抗剪強度設計計值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值:τ=3×11804.8896/(22×40.00×60.00)=1.1128N/mmm2；豎楞截面抗剪強度度設計值:[fv]=1.5500N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應力計算值值τ=1.1128N/mmm2小于豎楞截截面抗剪強度度設計值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連連續梁計算，公公式如下:其中，q--作用用在豎楞上的的線荷載(kN/m))：q=557.25××0.19=10..71kNN/m；ω--豎楞最大撓度度(mm)；ll--計算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=7.220×105；豎楞最大容許撓度度:[ω]=5500/2550=22mm；豎楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×110.71××500.004/(1000×95000.0×7..20×1005)=0..662mmm；豎楞的最大撓度計計算值ω=0.6622mm小于豎豎楞最大容許許撓度[ω]=2mm，滿足足要求！五、B方向柱箍的的計算本工程中，柱箍采采用方木，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×88×8/66=644cm3；I=6×8×8×8/112=2256cmm4；柱箍為大于3跨，按集中中荷載三跨連連續梁計算（附附計算簡圖）：：B方向柱箍計算簡圖圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P==(1.22×57.255×0.9++1.4×2×0.9)×0.1877×0.5//1=66.02kkN；B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=7..465kkN；B方向柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.1171kNN.m；B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=0.0040mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式其中，柱箍桿件的的最大彎矩設設計值:MM=0..17kNN.m；彎矩作用平面內柱柱箍截面抵抗抗矩:W=64cm3；B邊柱箍的最大應力力計算值:σ=2..55N//mm2；柱箍的抗彎強度設設計值:[[f]=13N//mm2；B邊柱箍的最大應力力計算值σ=2.555N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設設計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經過計算得到:ω=0.004mm；；柱箍最大容許撓度度:[ω]=2200/250==0.8mm；柱箍的最大撓度ωω=0.044mm小于柱柱箍最大容許許撓度[ω]=0.8mmm，滿足要要求!六、B方向對拉螺螺栓的計算計算公式如下:其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A---對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f---對拉螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的型號::M12；對拉螺栓的有效直直徑:9.885mm；；對拉螺栓的有效面面積:A==76mmm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=7.4655kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=7.4665kN小小于對拉螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!七、H方向柱箍的的計算本工程中，柱箍采采用木楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×88×8/66=644cm3；I=6×8×8×8/112=2256cmm4；柱箍為大于3跨，按三跨跨連續梁計算算（附計算簡簡圖）：H方向柱箍計算簡圖圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P=(1.2××57.255×0.9+11.4×2×0.9)×0.19×0.5/11=6..11kNN；H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=9..998kkN；H方向柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.3306kNN.m；H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=0.1106mmm；1.柱箍抗彎強度度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式::其中，柱箍桿件的的最大彎矩設設計值:MM=0..31kNN.m；彎矩作用平面內柱柱箍截面抵抗抗矩:W=64cm3；H邊柱箍的最大應力力計算值:σ=4..551NN/mm2；柱箍的抗彎強度設設計值:[[f]=13N//mm2；H邊柱箍的最大應力力計算值σ=4.5551N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設設計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經過計算得到:V=00.106mm；柱箍最大容許撓度度:[V]]=2666.6677/2550=11.067mm；柱箍的最大撓度V=0..106mmm小于柱箍最最大容許撓度度[V]==1.0677mm，滿足足要求!八、H方向對拉螺螺栓的計算驗算公式如下:其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A---對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f---對拉螺螺栓的抗拉強強度設計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑::M12；對拉螺栓有效直徑徑:9.885mm；；對拉螺栓有效面積積:A=76mmm2；對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=9.9988kN。對拉螺栓所受的最最大拉力:N=9..998kNN小于[N]]=12.992kN，對對拉螺栓強度度驗算滿足要要求!樓板模板計算書一、綜合說明由于其中模板支撐撐架高7.88米，為確保施施工安全，編編制本專項施施工方案。（一）模板支架選選型根據本工程實際情情況，結合施施工單位現有有施工條件，經經過綜合技術術經濟比較，選選擇扣件式鋼鋼管腳手架作作為模板支架架的搭設材料料，進行相應應的設計計算算。（二）編制依據1、中華人民共和國國行業標準，《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規范》（JJGJ1300－2001）。2、浙江省地方標準準，《建筑施施工扣件式鋼鋼管模板支架架技術規程》（DB33/1035-2006）。以下簡稱《規程》。3、建設部《建筑施施工安全檢查查標準》(JGJ599-99)。4、本工程相關圖紙紙，設計文件件。5、國家、省有關模模板支撐架設設計、施工的的其它規范、規規程和文件。二、搭設方案（一）基本搭設參參數模板支架高H為77.8m，立立桿步距h（上下水平平桿軸線間的的距離）取11.6m，立立桿縱距la取1m，橫距lb取1m。立桿伸伸出頂層橫向向水平桿中心心線至模板支支撐點的自由由長度a取0.2m。整整個支架的簡簡圖如下所示示。模板底部的方木，截截面寬60mmm，高80mmm，布設間距距0.25mm。（二）材料及荷載載取值說明本支撐架使用Ф448×3.00鋼管，鋼管管壁厚不得小小于3mm，鋼管管上嚴禁打孔孔；采用的扣扣件，應經試試驗，在螺栓栓擰緊扭力矩矩達65N··m時，不得得發生破壞。按荷載規范和扣件件式鋼管模板板支架規程，模模板支架承受受的荷載包括括模板及支架架自重、新澆澆混凝土自重重、鋼筋自重重，以及施工工人員及設備備荷載、振搗搗混凝土時產產生的荷載等等。三、板模板支架的的強度、剛度度及穩定性驗驗算荷載首先作用在板板底模板上，按按照"底模→底模方木/鋼管→橫向水平鋼鋼管→扣件/可調托座→立桿→基礎"的傳力順序序，分別進行行強度、剛度度和穩定性驗驗算。其中，取取與底模方木木平行的方向向為縱向。（一）板底模板的的強度和剛度度驗算模板按三跨連續梁梁計算，如圖圖所示:（1）荷載計算，按單單位寬度折算算為線荷載。此此時，模板的截面抵抗矩矩為：w＝1000××152/6=3..75×1004mm3；模板自重標準值：：x1＝0.3×11=0.33kN/m；；新澆混凝土自重標標準值：x2＝0.12××24×1=2.888kN/m；；板中鋼筋自重標準準值：x3＝0.12××1.1×11=0.1132kN//m；施工人員及設備活活荷載標準值值：x4＝1×1==1kN/mm；振搗混凝土時產生生的荷載標準準值：x5＝2×1=22kN/m。以上1、2、3項項為恒載，取取分項系數11.2，4、5項為活載，取取分項系數11.4，則底底模的荷載設設計值為：g1==(x1+x2+x3)×1.22=(0.33+2.888+0.1332)×1..2=3.9974kN//m；q1==(x4+x5)×1.44=(1+22)×1.44=4.22kN/m；；對荷載分布進行最最不利布置，最最大彎矩取跨跨中彎矩和支支座彎矩的較較大值。跨中最大彎矩計算算簡圖跨中最大彎矩計算算公式如下::M1max=00.08g11lc2+0.1qq1lc2=0..08×3..974×00.252+0.1××4.2×00.252=0.0446kN·mm支座最大彎矩計算算簡圖支座最大彎矩計算算公式如下：：M2max=-00.1g1lc2-0.1117q1lc2=-0..1×3.9974×0..252-0.1117×4.22×0.2552=-0..056kNN·m；經比較可知，荷載載按照圖2進行組合，產產生的支座彎彎矩最大。MMmax=0..056kNN·m；（2）底模抗彎強度驗驗算取Max(M1maax，M2max)進行底模抗抗彎驗算，即即σ=0.056××106/(3..75×1004)=1.4481N/mmm2底模面板的受彎強強度計算值σσ=1.4481N/mmm2小于抗彎強強度設計值ffm=15NN/mm2，滿足要求求。（3）底模抗剪強度計計算。荷載對模板產生的的剪力為Q==0.6g1lc+0.6117q1lc=0.6××3.9744×0.255+0.6117×4.22×0.255=1.2444kN；按照下面的公式對對底模進行抗抗剪強度驗算算：τ=3×12444.01/((2×10000×15))=0.1224N/mmm2；所以，底模的抗剪剪強度τ=0.1124N/mmm2小于抗剪強強度設計值ffv=1.44N/mm22滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E==6000N/mm22；模板慣性矩II=10000×153/12=22.812××105mm4；根據JGJ1300－2001，剛剛度驗算時采采用荷載短期期效應組合，取取荷載標準值值計算，不乘乘分項系數，因因此，底模的的總的變形按按照下面的公公式計算：ν=0.121mmm；底模面板的撓度計計算值ν=0.1221mm小于于撓度設計值值[v]==Min(2250/1550，10)mmm，滿足要要求。（二）底模方木的的強度和剛度度驗算按三跨連續梁計算算（1）荷載計算模板自重標準值：：x1=0.3××0.25==0.0755kN/m；；新澆混凝土自重標標準值：x2=0.122×24×00.25=00.72kNN/m；板中鋼筋自重標準準值：x3=0.122×1.1××0.25==0.0333kN/m；；施工人員及設備活活荷載標準值值：x4=1×0..25=0..25kN//m；振搗混凝土時產生生的荷載標準準值：x5=2×0..25=0..5kN/mm；以上1、2、3項項為恒載，取取分項系數11.2，4、5項為活載，取取分項系數11.4，則底底模的荷載設設計值為：g2=(x1+x22+x3)×1.335=(0..075+00.72+00.033))×1.355=0.9994kN/mm；q2=(x4+x55)×1.44=(0.225+0.55)×1.44=1.055kN/m；；支座最大彎矩計算算簡圖支座最大彎矩計算算公式如下::Mmax=-0..1×g2×la2-0.1117×q2×la2=-0..1×0.9994×122-0.1117×1.005×12=-0.2222kN··m；（2）方木抗彎強度驗驗算方木截面抵抗矩W=bh22/6=600×802/6=6..4×104mm3；σ=0.222××106/(6.44×104)=3.4472N/mmm2；底模方木的受彎強強度計算值σσ=3.4472N/mmm2小于抗彎強強度設計值ffm=13NN/mm2，滿足要求求。（3）底模方木抗剪強強度計算荷載對方木產生的的剪力為Q==0.6g2la+0.6117q2la=0.6××0.9944×1+0..617×11.05×11=1.2444kN；按照下面