7.2.4錫槽保證質量的關鍵設備。有不同的錫槽結構。錫槽要求：①能長期在高溫下工作。錫熔點230℃，為保持液態要不斷加熱。玻璃液溫度950~1000℃。注意高溫下結構變形。錫槽盛錫量>100噸，錫液保溫、貯存、倒換有很大難度。希望冷修周期長且修理時間短；②密閉性良好。錫遇氧反應生成SnO2，除消耗錫液外，SnO2粘在玻璃帶上使玻璃質量變壞。一般通入保護氣體。有（N2+H2）和（N2+CO）兩種類型。保持保護氣體不泄漏。錫槽漏風無法建立熱工制度，玻璃會產生嚴重缺陷。

③參數可調節錫槽縱向和橫向的溫度；玻璃液流量，玻璃帶的形狀和尺寸；錫液對流的控制；保護氣體純度、成分和分配量。玻璃高質量、高產量的重要條件。

錫槽的分類錫槽按下列特征予以分類。按照流槽形式分(1)寬流槽型流槽寬度和玻璃原板寬度相近。(2)窄流槽型流槽寬度在600～1800mm范圍內。按照錫槽主體結構分(1)直通型錫槽進口端和出口端寬度相同。此種形式的錫槽,結構簡單,制作方便,一般配置寬置寬流槽。(2)寬窄型也稱大小頭型,其進口端較寬,出口端較窄,結構較復雜,常與窄流槽配合。按照胸墻結構形式分(1)固定胸墻式胸墻設計為固定的,所有操作孔、檢測孔都有固定的位置和一定的尺寸。此種結構整體性能好,便于密封,但限于操作孔位置固定,操作不夠靈活。(2)活動胸墻式也稱為可拆胸墻式。此種錫槽的胸墻上部分為固定式,沿口以上至固定胸墻的間隙用活動邊封填塞。這種結構的操作孔可以根據需要靈活設置,便于操作,適應于生產多品種產品,但密封較為困難。(3)固定胸墻加活動邊封式這種結構綜合了以上兩種結構的優點,將經常操作處設計成活動邊封,以便于生產操作,而在后部不經常操作處設計為固定式胸墻結構,僅預留必要操作孔,以便于錫槽的密封。國內錫槽多采用此種結構。按照發明廠家分(1)PB法錫槽為英國皮爾金頓玻璃有限公司所發明。該錫槽的進口端為窄流槽形式,主體結構(即槽體)為寬窄型,內襯耐火材料,外殼為鋼罩。錫槽的出口端由過渡輥臺組成。如圖所示。(2)LB法錫槽為美國匹茲堡玻璃公司所發明。該錫槽的進口端為寬流槽形式,主體結構為直通型。同PB型錫槽相同,LB型錫槽內襯為耐火材料,外殼為鋼罩,其出口端也為過渡輥臺結構。(3)洛陽浮法錫槽由中國玻璃工作者設計,由于在洛陽試生產成功而得名。這種錫槽結構采用窄流槽、寬窄型主體結構、過渡輥臺等。錫槽內襯為耐火材料,外殼為鋼罩。

PB法錫槽、LB法錫槽以及洛陽浮法錫槽的根本區別在于進口端結構,主體結構上只是高溫段寬度有所差異,低溫段等寬,但斷面結構卻基本相同。同規模的生產線,LB法錫槽比另外兩種錫槽略短些,這主要是由于LB法錫槽中攤平段較短,甚至不設此段。①

形狀和尺寸“寬窄型”，寬部與窄部的長短比2∶1。

（1）基本結構錫槽長度：考慮拉引速度、拉引量、熱平衡和自控水平。長度30～70m。發展趨勢應盡量縮短，不隨拉引量或拉引速度提高而成比例增加。錫槽尺寸也可用經驗公式初選后，熱平衡校核，最后根據對技術掌握水平和具體情況（如特寬板玻璃生產）來確定。經驗公式：錫槽內部長度

L=L1+L2+3式中，L為錫槽長，m；L1、L2分別為寬部與窄部長，m；3為收縮段長，m。則L1≈2/3（L-3）

L2≈1/3（L-3）

錫槽內部寬度式中，S1為寬部內寬，m；B為玻璃帶寬，m；f1寬部露錫寬，m；i為玻璃帶收縮率，%。

i=(Bmax-B)/

Bmax,

Bmax為玻璃帶攤開最大寬度，m。玻璃厚度與收縮率的關系

玻璃板厚度δ/mm2345玻璃帶收縮率i（%）40～5028～3015～2010～15窄部寬度S2

S2=B+2f2式中，f2窄部露錫寬度，m。f1、f2在逐漸減少，露錫面積越小，玻璃帶產生缺陷降低，有利提高帶質量。

②槽底設計開始為平底，深度相等。后發展節約錫液成階梯狀：

各工廠階梯尺寸和形狀不一樣（專利）。槽底結構：鋼結構鋼殼槽內襯耐火泥、耐火混凝土或耐火磚砌成錫液槽，深40～100mm,槽底混凝土開裂與上浮缺陷處理非常麻煩，耐材須用固定件固定。

高溫區槽壁鑲石墨條，防止玻液與槽壁粘附，也有高溫區槽底上鋪石墨磚或搗打料。為調節槽底散熱，布置冷卻管道。鋼結構殼：盛放、固定槽底耐火磚又防止漏錫和加強錫槽密封性。升溫時要保證熱脹伸長不變形。殼分若干段制造，每段3m。安裝要求槽底整體平整性好(＜3mm)，膨脹縫堵塞好不得漏錫。不同層次和位置選用不同材質的耐材。③

胸墻與頂蓋錫槽兩側墻，高400～500mm，厚約320mm，用絕緣性能良好材質做砌塊。砌筑時用膠結劑加強錫槽密閉性。設有觀察孔，用磨光鋼化玻璃或夾絲玻璃制造。觀察小孔包括拉邊機伸入錫槽的操作孔設有氣封并通入氮氣保護。

頂蓋多用吊平頂全密封結構。鋼結構支承橫梁上懸吊頂蓋，頂蓋的重量由兩側支柱承受，立柱的上面有調壓器支承上平臺。頂蓋：分段的鋼結構體。內襯耐火混凝土或耐火磚，鋼件固定，錫槽加溫用電熱元件按工藝要求吊掛在頂蓋上，內側熱面與外部冷面溫差大，混凝土冷面易產生裂紋。因此，混凝土內配鋼筋以減少裂紋。

錫槽加熱電熱元件三種類型:1)鐵-鉻-鋁線圈式電阻絲。優點:壽命長價格低，易制造，可用一周期。缺點：溫度分布不均，熱效率降低較快。

2)碳化硅棒。國外浮法線皆用。使用壽命60000h，尤其是山型三相碳化硅棒。與單相棒比減少元件總數量，頂蓋預留孔減少并能保持電源各相負荷平衡，調速簡便。

3)硅鉬棒。山型。優點：電阻不隨使用時間發生變化，新舊元件互換時不影響電參數，壽命＞＞碳化硅。加熱元件在頂蓋上的布置方式和電功率要滿足錫槽的熱工要求，要配齊調溫裝置和儀表、操作和維修簡便。

熔窯玻璃液在1050～1100℃的溫度下流向錫槽的錫液表面這一段。

（2）進端結構分槽底和側墻兩部分。鋼結構槽體內襯耐火混凝土或耐火磚，材質選用電熔剛玉、電熔硅石。進端流道有寬型和窄型二種，大多數用窄型。流道標高與錫液表面距離（即懸落高度），唇口與錫液的懸落高度使熔窯玻璃液能方便攤落到液面上。

安全閘板作用:錫槽發生故障可迅速放下,中斷玻璃液流。調節閘板作用:控制玻璃液流量,并密封錫槽進端，防止保護氣體外溢。安全閘板和調節閘板為機械傳動。安全閘板為耐熱不銹鋼。平時置于升起狀態。調節閘板配合玻璃帶拉引速度和拉引量不斷地調節。材質為電熔剛玉、電熔硅石。(3)出口端錫槽尾部的延伸部分。結構決定了錫槽氣密性好壞。錫槽空間用一道后擋墻來分隔外部空間，下部留開口，第一道擋簾將口封住，生產留一窄小開口讓玻璃帶通過。每根輥子上設擋簾分隔。下部渣箱同錫槽殼焊在一起，并隨錫槽熱膨脹位移。渣箱側有扒渣門，須嚴密。渣箱端有氮氣入口，氮氣冷卻錫槽端壁，后排入箱內形成非氧化氣氛。三根輥子可上下調節高度，由退火窯輥道傳動。輥子下設分隔板和石墨塊擦錫裝置。7.2.5錫槽的保護氣體

保護氣體在成形中的作用錫在高溫下極易氧化。為保持錫槽內錫液面的光潔，錫槽空間要導入還原的保護氣體，以防止空氣進入錫槽內。錫槽內需通入大量的高純N2和高純H2組成的保護氣體。(2)保護氣體的成分國外普通浮法線保護氣體成分有：N2：97%，H2：3%N2：96%，H2+CO：4%N2：96%，H2：4%N2：99%，H2：1%N2：95%，H2：5%

國外一般建筑玻璃生產線使用的保護氣體構成比：H2＜5%。汽車玻璃生產線：H27～8%，制鏡玻璃生產線：H2較高，10%。有的線還加入少量CH4，用量不超過H2含量的5%。

(3)氮和氫的性質及作用氮：中性氣體，活潑性很差，僅次于惰性氣體，高溫下不與錫液、玻璃液發生化學反應。常溫下無色無味氣體，空氣中有78%的含量，密度比空氣小。氮冷卻－195.8℃成無色透明液體，凝固點-210℃。

錫槽用氮氣為含氧量（體積分數）小于5×10-6的高純氮，在氮的生產過程中經過除水和除硫處理。氫：原子結構簡單，原子核外只有一個電子。最活潑元素，有還原性，能奪取金屬氧化物中的氧，使金屬還原。氫的制取有兩種方法。一種是用電解法。H2O→

H++OH-陰極：2H++2e→H2↑陽極：4OH-－4e→2H2O+O2↑

第二種方法是用氨分解方法生產氫氣。將合成氨加熱到800～900℃，經過鎳觸媒可使氨分解為氮氣和氫氣。

2NH3→N2+3H2

形成的氫氣實際上氫含量為75%，氮含量25%。氣體純度：O2（體積分數）＜5×10-6,NH3（體積分數）＜2×10-6，含水露點＜－60℃。(4)保護氣體的純度錫槽除要得到正確的保護氣體供給外，還要確保氣體的純度。保護氣純度不單在氣體制作，對錫槽維護不當，也會降低保護氣純度。a氧的分壓對保護氣體純度的影響容器里裝有幾種氣體的混合氣體，每種氣體都對器壁作用而產生一定的壓力，用Pi表示某組分i對器壁的壓力，即i組分分壓。理想氣體混合物對器壁的總壓力為各組分分壓之和，即：P=P1+P2+……+Pi=∑Pi

上式為理想氣體混合物的分壓定律（稱道爾頓分壓定律）。通過推導可得混合氣體的分壓規律：

Vi/V=Pi/P=Xi

即i組分的壓強比例與i組分體積比例、分子比例相同。如錫槽內保護氣體氧含量（體積分數）為5×10-6，槽內壓力為50Pa，氧對錫槽側壁的分壓為：PO2內=（105+50）×5×10-6=0.50025Pa錫槽外（氧20.95%）PO2外=105×20.95%=20950Pa計算可知錫槽外氧的分壓是錫槽內的41879倍。雖然錫槽內保護氣體壓強大于錫槽外，但槽內外氧的分壓值相差特別懸殊，如果錫槽密封不好，稍有滲漏就會使大量的氧氣進入錫槽，使保護氣體的純度大幅度下降。須非常注意錫槽密封。

b錫液對保護氣體純度的要求理論計算錫液對氧的平衡分壓是非常低的，600℃Sn+O2=SnO2

Kp=PO2=1.400×10－26

atm實際要達到這樣低Kp是不可能的，要在保護氣中加H2，使Kp↓。2H2+O2=2H2O加氫H2后值Kp=1.305×10－24

atm

。

H2對降低氧與錫液的平衡分壓有良好的化學熱平衡效應。當錫槽封閉不好，錫槽內氧含量過高，氫氣將不能滿足氧的分壓平衡需要，錫液的氧化就會加劇。氫的含量不可能無限制的增加，氫的增加不僅是浪費，而且安全上也是不允許的。保護氣體純度不能靠增加氫的用量解決，應該靠提高保護氣體制作純度，加強錫槽封閉，減少含硫組分的帶入來解決。保護氣體中氫的含量在滿足降低氧的平衡分壓后，所多余的含量是有害的。如過大會加速錫槽內如下反應過程。SnO+H2=Sn+H2OSO2+2H2+Sn=SnS+2H2OSnO+H2S=SnS+H2ONa2O+SO2+H2O=Na2SO4+H2↑上述反應式表明，反會增加SnS、H2O、Na2SO4及漂浮Sn等有害物質的危害。這些有害物質凝聚在一起黏性大，破壞了玻璃帶和錫液的互不浸潤效應。當錫液硫污染嚴重時，如芒硝含量大于3%時就會造成累計性錫液污染。錫液純度逐漸下降，錫液內所含大量SnS對H2產生還原反應。SnS+H2=Sn+H2S↑

H2被S奪去形成的H2S使H2失去降低氧化平衡分壓的作用。凡屬硫污染嚴重的錫槽，錫氧化明顯加重，氫保護作用減弱。即使氫含量很高，也會感到錫槽內保護氣體量不足，并存在大量的錫灰。其原因就是H2對錫的還原保護作用被S污染所破壞。錫槽的附屬設備錫槽在操作過程中，根據工藝要求在不同的位置必須設置一些附屬設備，下面就有關設備作簡要介紹。1拉邊機：拉邊機是浮法玻璃生產的主要裝備之一,它起著節流、拉薄、積厚和控制原板走向的重要作用。依靠拉邊機最前端的拉邊輪牽引浮在錫槽液面上的玻璃帶前進,并通過調節拉邊輪的線速度以及拉邊輪的水平擺角、平面傾角等,達控制玻璃帶厚度及穩定玻璃帶寬度的目的。基本要求是輥頭前后伸縮調節靈活,上下控制方便,能做水平回轉運動,速度調節精度高,在高溫還原性氣氛下能長期連續使用。按結構可分為落地式拉邊機和懸掛式拉邊機兩種形式。2浮法錫槽直線電機

概述

錫槽直線電機是用于控制錫液運動狀態的專用設備。

直線電機是一種將電能直接轉換成直線運動機械能的電力裝量。當直線電機三相繞組通入交變電流時，產生“行波磁場”，位于“行波磁場”中的導體因切割磁力線而感應出電流，電流與磁場相互作用便產生電磁力。在錫槽中，這種電磁力推動錫液運動，通過調節電機的參數，就可方便地控制錫液流動的方向與速度。

圖片圖片國外應用錫槽直線電機的歷史已近30年。我國則起步較晚，第一臺應用于日常生產的國產直線電機是1994年安裝在江蘇華潤集團浮法一線的一對由本公司生產的LIMOT-95型直線電機，主要用于清除槽內錫灰。此后，陸續由蚌埠、成都、廈門、洛陽、當陽等廠采用直線電機，應用目的也逐漸擴展到厚薄玻璃生產、提高玻璃質量等。據統計，目前全國約有15條生產線采用此項技術，其中5條先進線采用進口直線電機，上海耀華皮爾金頓使用最多，總數達10臺以上。

浮法錫槽直線電機應用統計

1江蘇華潤一線

1994/11

2江蘇華潤二線

1995/10

3江蘇華潤三線

1997/1

4蚌埠浮法1996/1

5廈門明達一線

1996/11

6廈門明達二線

1997/2

7成都玻璃廠

1997/1

8洛陽玻璃廠

1997/11

9洛陽一線

1998/2

10南方超薄

1998/11

浮法錫槽直線電機應用統計11上海耀皮一線

1987/12皮爾金頓技術

12上海耀皮二線

1996/3皮爾金頓技術

13臺玻青島浮法

1995/10皮爾金頓技術

14臺玻昆山浮法

1996/12皮爾金頓技術

15南方超薄

美國SEACO技術

16江門二線

日本板硝子技術

LIMOT-90系列直線電機簡介LIMOT-90系列直線電機是由杭州聚能公司設計制造的專用于浮法錫槽的產品。共有三種型號規格：LIMOT-91、LIMOT-93型為多用途型；LIMOT-95型為專用型。

LIMOT-91、93型直線電機成套裝置都由電機本體、控制系統、變壓系統及支承小車四部份組成，采用三相380V交流電。三種型號規格電機的長度不同，分別適應不同噸位錫槽及錫槽不同區域的使用要求，其他各項參數基本相同。主要技術參數如下：

最大功率：

10KW

最大推力：

》=16N

電流范圍：

0~200A

電機頭部外形尺寸：

91型

1380X290X195MM

93型

750X290X195MM

工作直線電機本體及變壓系統均安裝在支承小車上，整體可以移動，高度也可以調節。使用時，直線電機頭部從操作孔伸入錫槽內，根據工藝要求調整電機高度，封好操作孔即可。

直線電機頭部工作環境溫度高度達1000攝氏度以上，所以整體采用特殊耐火材料外殼保護，內部采用兩路水內冷，確保安全可靠。控制系統組合安裝在DK-2B型臺式控制柜中，操作臺面上裝有電源電壓、輸出電壓、電機電流等指示表，以及各操作開關、按鈕及其工作狀態指示燈。柜內部安裝有調壓系統，通過面板的調壓按鈕即可改變直線電機的出力。

工作LIMOT-95型專用于錫槽尾部清除錫灰，故又名“誘導式扒渣機”。成套裝置由電機本體、變壓系統及控制系統組成，無支承小車。使用時，電機本體直接安裝在錫槽尾部兩側特殊設計的清灰耳池上。此型號體積很小，最大推力達20牛頓以上，其余參數基本與其他型號電機一致。

應用技術

直線電機的作用主要歸納為以下幾類：(1)提高薄玻璃表面質量，改善厚薄差。(2)穩定厚玻璃成型質量。(3)穩定玻璃帶，防止拉邊機脫邊。(4)傳遞電加熱熱量，均化溫度。(5)減少橫向溫差，有利良好退火。(6)減少錫液冷流股回流。(7)阻止錫液在出口處溢出。(8)清除錫灰。

清除錫灰直線電機除灰的原理是給錫液施加定向推力，將被污染錫液導入兩側小耳池中，將錫灰留在耳池中，干凈錫液則回流入錫槽內。這種除灰工藝是目前最先進的方法，主要特點是：

(1)作用范圍大，自由錫液面及玻璃板下面的錫灰均能消除。

(2)可于引頭子前工作，將整座錫槽錫面恢復光亮。

(3)正常生產時低溫區錫液面光亮無錫灰。

(4)清灰能力范圍大，可任意調節，適應引頭子、改板、事故及正常生產等不同條件下的不同要求。

(5)直線電機無運動部件，運行可靠性高，窯期內免維護。

提高玻璃表面質量

玻璃表面質量一般用斑馬法變形角來度量。影響變形角的因素較多，主要有玻璃液化學及溫度均勻性、拉邊機好壞、玻璃厚度等。一般薄玻璃問題較嚴重，采用常規方法調控溫度及工藝制度作用不大，2~3mm玻璃的變形角一般在45度以下，達不到制鏡及車用級質量標準。

薄玻璃波筋主要由玻璃寬度收縮引起。2~3mm玻璃的收縮率達20%以上，如果攤平拋光區玻璃表面微區溫度均勻性差，這種大收縮會產生條狀波筋，收縮愈大，波筋愈顯著。

在拋光區適當位置使用1-2對直線電機可以顯著改善變形角。

直線電機作用原理是在拋光區產生可以控制的橫向錫液流動，這種流動對玻璃表面產生“輕撫”作用，表面的不均勻微區得以消失，并使拋光區溫度均一，自身拋光作用得到徹底發揮。

控制厚薄差

控制厚薄差的方法，薄玻璃與厚玻璃兩者差別較大。薄玻璃厚薄差主要依賴于成型區橫向溫度分布及拉邊機參數，一般要求成型區中部溫度稍高，常規措施是增開中部電加熱。然而，電加熱主要靠輻射傳熱，玻璃各處溫度上升幅度勢必會不同，對于使用硅碳棒作為加熱元件的錫槽，這種現象尤為突出。這種不均勻性反過來影響玻璃表面質量，加重波筋。解決的方法之一就是使用直線電機，借助錫液流動均化加熱作用。

厚玻璃，尤其用擋墻法生產厚玻璃時，控制玻璃的厚薄差主要靠調節溫度，一般感覺邊部溫度過低，玻璃邊部板厚不穩定。原因主要是大量玻璃液堆積在錫槽中部，造成中部熱量過剩，而兩側得不到足夠的熱量，導致邊部溫度過低。如主要采用開啟邊部電加熱的方法升高邊部溫度，勢必同時引起中部溫度更高，最好是想辦法將中部熱量輸送到邊部，直線電機能起到這種熱量輸送作用。一般做法是在錫槽頭部安裝直線電機，同時采用活動導流板，將高溫錫液導入石墨擋墻外側，順著玻璃運動方向向下游流動，在擋墻端部返入錫槽中部，然后反方向朝板根方向回流，回流過程中不斷從玻璃吸收熱量，在頭部再次被直線電機引向邊部，從而實現輸送熱量的功能。

控制厚薄差

3八字磚八字磚安裝在錫槽最前端,位于流槽唇磚兩邊,按135°角度呈八字形對稱排列,材質選用硅線石,主要作用是穩定玻璃帶的板根,控制板的走向。當玻璃液從流槽唇磚懸落至錫液面上,立即與八字磚接觸,使板根位置固定。以前的浮法玻璃生產線多選用活八字磚,由水冷壓桿固定,角度可在120°～135°之間調節,生產時更換較為方便。現在一般使用固定式八字磚,用特殊材質的鑄件把八字磚和錫槽前端側壁磚連接在一起,或直接鑲嵌在底磚里。八字磚安裝時角度要準確、對稱的尺寸要精確,其首端一定要頂緊錫槽前端壁墻,防止玻璃液從錫槽的端頭漏出。4擋邊輪擋邊輪設置在錫槽內兩側適當位置上,防止玻璃帶擺動跑偏。擋邊輪的材質選用石墨,因而和玻璃帶不黏結,與錫液也不浸潤,且旋轉靈活,避免使玻璃帶邊部產生剪應力。5冷卻器冷卻器就是在錫槽內隨時橫向穿插的冷卻水管,又稱冷卻水包,主要作用是降低玻璃帶的溫度。冷卻器結構簡單,多采用方型套管,根據使用的部位不同,工藝要求不同,組合為一體的有單根、雙根或多根排列,可放置在水包小車上推進錫槽,水平高度調節方便。6錫槽玻璃測厚儀測厚儀由光電測量頭、滑軌車體和計算機系統組成,可在線連續測量玻璃的厚度,具有安全可靠、測量準確、實時性強、無輻射等獨特的優點。測量頭用冷卻水和氮氣保護,測量頭外管裝有隔熱層,可減少對錫槽溫度的影響。通過電控操作自動進出錫槽,可單側安裝一臺,也可雙側對稱安裝,滑動測量頭可測量玻璃板橫向厚薄差,數字接口可與熱端中央控制系統連接。7扒渣機扒渣機對稱設置在錫槽末端兩側,用來清除漂浮在錫液面上的錫渣。8錫槽排氣裝置該裝置采用氣體引射原理,通過在錫槽熱端兩側安裝必要的管道設施,把受污染的氣體從槽內排出,減少槽內氣體受污染程度。本裝置由帶彎管的活動邊封、直管、冷卻套、三通管、針型閥、壓力表等組成,對稱布置在錫槽寬段的前部和中部。在不影響錫槽槽內壓力波動的前提下,通過在錫槽鋼殼上部安裝的射流裝置,并通以壓縮空氣作為引射氣源將槽內氣體帶出,并通過冷卻裝置進行氣體雜質冷卻、收集。該裝置制作容易,安裝方便,操作工藝簡單。9錫槽保護氣體凈化循環裝置這是目前國外先進的生產線為提高錫槽內的壓力、提高錫槽內保護氣體的純度而采用的裝置,包括密封加壓裝置、冷卻裝置、過濾裝置、脫氧裝置、脫硫裝置、干燥裝置等,還配備必要的儀表、管材等,對稱安裝在錫槽前端兩側胸墻上,可以提高玻璃表面質量,降低生產成本。10浮法玻璃擦錫裝置浮法玻璃線上使用的擦錫裝置,其作用是清除玻璃下面從錫槽帶出來的錫渣,其結構的優劣,將直接影響玻璃等級。從錫槽出來的玻璃一般都是在600℃左右經過過渡輥臺和密封箱的,因此要求擦錫裝置的“U”型滑槽和石墨塊不能因受熱而成塊地脫落或有過大的變形。如帶有冷卻系統的,則要防止冷卻液(一般為水冷卻)的泄漏,否則,由于冷卻液在高溫狀態下急劇汽化,會對密封箱內的氣氛有所影響。7.2.6.1引頭子浮法玻璃開始生產時，與有槽、無槽和平拉法的操作相同，都有引頭子階段。⑴準備與檢查a.錫槽內八字磚、擋邊輪、冷卻水管等應安裝調試正常；溫度制度：高溫區950℃，中溫區850℃，低溫區650℃；退火窯：A區500℃，B區400℃，C區300℃，電加熱和風冷卻系統投入正常使用；燒頭子所用的油槍系統應備好噴槍兩支，分別安裝在事故閘板的前后。7.2.6錫槽的生產操作及控制b.檢查內容對錫槽生產時所使用的流量閘板，控制部分，傳動系統，流槽，錫槽附屬設備，主傳動控制部分，錫槽和退火窯的溫度制度以及所使用的工器具，進行全面檢查，確認無誤后方可進行引頭子操作。⑵引頭子操作將流道的玻璃液溫度升高到1150℃以上，比正常生產時的玻璃液溫度略高些，然后提起調節閘板，玻璃液便暢通地流入錫液面上，并逐漸攤開，向前延伸。當玻璃液在離錫槽首端1.5m時，逐步打開相應于玻璃帶位置的錫槽兩側操作孔門，以專用工具輕輕地撥動漂浮在錫液面上的玻璃帶，使之緩慢地向錫槽末端移動。當玻璃帶延伸到錫槽末端時，通過最后一對操作孔，用扁鏟將玻璃帶輕輕托起并向前移動，越過錫槽末端沿口，將其搭在過渡輥臺第一根輥子上，由于輥子不停地轉動，玻璃帶便連續地進入退火窯。玻璃帶抬起的起坡線應控制在離錫槽末端300～600㎜范圍內。7.2.6.2砸頭子⑴砸頭子前準備錫槽電加熱系統必須保證送電，維護錫槽內一定的溫度；工藝和設備需做全面檢查，提出所需檢修項目，在砸頭子后抓緊時間檢修；決定錫槽內是否留一段玻璃帶，以防止錫液氧化。⑵操作落下事故閘板（若需要更換流槽、流道或時間較長，可在事故閘板前加一“U”型水管，閘死玻璃液），當玻璃液不再流到錫槽時，玻璃帶的頭子即被鏟斷，并拉出錫槽。同時，抬起所有拉邊機，需檢修的抽出錫槽（短時間內）。7.2.6.3正常操作經常觀察板寬變化，穩定生產；觀察主傳動速度變化，其波動不大于±2m/h；注意保護氣體質量的變化；錫槽各處溫度應保持穩定；選擇一固定測量錫液深度的點，波動量不大于±1mm；經常觀察電器、設備運行情況以及槽底溫度變化；保持尾端氣封有較高的還原性。

7.2.6.4更換流槽、閘板及加錫、清錫渣工作⑴更換流槽先將流槽周圍相關磚材，如蓋板磚等拆除；其次作好錫槽首端部分的密封降溫處理；最后將事先經過預熱的流槽磚安裝就位。流槽中心線應與錫槽中心線重合，流槽伸入錫槽的距離和離錫液面的高度，應符合要求。α-β剛玉質流槽磚壽命約1年。

⑵換閘板生產中如發生調節閘板斷裂，應立即將事故閘板放下，同時，將斷裂閘板提起，并移向側方。待換好新閘板后，在閘板位置上方預熱2h以上，便可插入玻璃中使用。⑶加錫錫槽內錫液總存在氧化消耗，應進行補充，使錫液面穩定在沿口約20～30㎜。加錫前對錫液深度進行測定，計算加錫量。固態錫轉變為液態錫體積約增加2.7%。通過錫槽高溫區操作孔進行投放加錫，也可用錫叉送入。每次的錫錠加入量不宜太多，否則，會使錫液溫度大幅度下降。溫度降低范圍控制在40℃以內。⑷清錫渣槽