鋼筋混凝土核心筒專項施工技術方案1核心筒結構概況1.1工程概況1本工程核心筒平面為17m×14m（外墻內側）的橢圓，其平面如圖1.1。圖1.1核心筒平面圖2筒內墻體（內筒墻）厚度分別為400mm、300mm、250mm和200mm，沿高度方向不變化；外墻厚度見下表1.1。表1.1核心筒混凝土結構概況墻厚（mm）標高范圍（m）覆蓋樓層號覆蓋樓層數1000-10.0～+66.8B2F～1F3900+6.8～+277.62F～5F4800+27.6～+884.86F～16F11700+84.8～+1116.017F～22F6600+116.0～++168.0023F～32F10500+168.0～++334.4433F～64F32400+334.4～++443.7765F～85F213層高情況：地下為5m，1F為6.8m，2F～85F為5.2m。1.2工程特點1本工程核心筒建筑高度大，平面尺寸小，平面內塔吊布置困難，加之鋼結構吊裝任務重，因此核心筒內施工不能占用太多塔吊吊次。2核心筒平面尺寸小，無法實現流水施工，給施工增加了難度，帶來了工期壓力。3平面內墻體布置多，形狀不規則，有多處陰角尺寸小，模板支設困難。核心筒混凝土結構工程概況見表1.1。2核心筒模板施工技術方案2.1模板選擇核心筒墻體模板核心筒墻體采用爬模施工。爬模在2F墻體成型后開始安裝，從3F開始正常爬升施工。B2F～2F（-10.0m～+12.0m）模板采用爬模模板，模板支撐采用傳統的鋼管腳手架，模板提升使用塔吊。選擇爬模的理由是：1減少對垂直運輸設備的依賴。2加快了模板施工速度。3爬模架提供了操作平臺，基本不用再搭設平臺。核心筒梁、板模板樓板采用散支散拆的木模板體系，面板采用15mm厚木膠合板，模板支架采用碗扣式鋼管腳手架，模板與架體采用早拆體系。核心筒樓梯模板1標準層樓梯踢面采用定型鋼模板，非標準層樓梯踢面采用散支散拆的木模板體系。2樓梯底部模板配置同板模板。3樓梯間隔墻模板采用鋼制大模板。核心筒6.8m以下墻體模板核心筒6.8m以下墻體外側采用18mm厚WISA板，內側墻體采用上部爬模的鋼制大模板。其中1F層高6.8m，內側采用上部爬模鋼模板時，須兩次澆筑完成。2.2核心筒爬模方案概述本工程由于單層面積小，塔體高度大，為盡量降低模板對垂直運輸工具的占用，提高模板支設功效，核心筒墻體采用爬模體系；在不能采用爬升裝置的部分部位（如設置了垂直交通、運輸設備的電梯井），采用鋼制筒模，用手動葫蘆提升。爬模從2F開始安裝，從3F開始正常爬升。1本工程爬模施工的難點為：平面尺寸小，操作空間狹小，模板支設、拆除與清理養護，以及墻體養護的操作困難；同時也沒有模板倒運場地，模板體系的選擇及施工組織難度大。建筑高度大，垂直運輸壓力大，模板施工不能占用太多的塔吊吊次，爬模應盡量兼顧所有墻體模板，但狹小的空間給爬模施工帶來了困難。墻體為弧線形，且外墻厚逐漸減小，模板的寬度和弧度都要跟隨變化，施工質量保證困難。2本工程爬模施工的重點為：混凝土表面質量。核心筒外表面必須達到清水混凝土效果。墻體施工精度要求。本工程核心筒長細比大，且平面內布置了6部電梯，對垂直度和平面尺寸的要求高。爬模工作原理及構造1工作原理本工程核心筒采用中心頂升式液壓爬升模板，以液壓千斤頂為爬升動力。當混凝土達到拆模強度后，采用脫模器和模板調節拉桿脫模，由千斤頂通過支撐桿支頂在已成型混凝土上表面，將整個架體和模板體系提升到上層位置，然后將下層架體固定在已成型墻體上。鋼筋綁扎并經驗收后合模加固，澆筑混凝土。2爬模系統構造1）架體系統爬模單榀架體構造見圖。圖中心頂升式液壓爬模構造圖1-吊平臺；2-框架一；3-外導軌；4-導向座；5-框架二；6-中間平臺；7-外立柱；8-拉桿座；9-模板調節拉桿；10-爬梯平臺；11-上平臺；12-吊模滑車；13-支撐桿；14-卡環；15-千斤頂；16-內立柱；17-模板；18-內導向防墜裝置；19-內導軌；20-樓板模板支撐2）模板系統內墻和外墻內側模板：從1F到85F采用鋼制大模板（地下室部分尺寸相同的亦可采用）。電梯井和設備管井模板做成筒模形式。外墻外側模板：為使墻體混凝土表面效果良好，外墻外側面板采用21mm厚WISA板。同時由于墻體厚度存在變化，其模板弧長和曲率亦跟隨變化，采用可調弧度模板可實現面板曲率的變化。3）液壓提升系統由立柱、橫梁、導向座、導軌、吊模拉桿、滑車、千斤頂、支承桿、液壓控制臺、各種孔徑的油管及閥門、接頭等組成。提升架應有足夠的空間，使吊模裝置能帶動模板后退600～800mm。同時提升架應具有一定剛度，整體性及安全性良好。（1）提升架立柱：提升架立柱高度根據模板高度、操作層高度、千斤頂及升降調節器高度、橫梁高度等計算確定。本工程操作層高度為500～800mm，人員通過需跨越橫梁。立柱由2根200×100H型鋼制成。立柱上設置模板調節拉桿，拉桿前端的連接板同模板背楞孔眼相連接，拉桿的伸縮調節絲杠安裝于立柱外側，可前后伸縮調節模板的位置。導軌由140×74H鋼制成，上面開有防墜用孔，與結構通過連墻導向座連接。導向座裝有防墜機構，當提升架體意外墜落時，能將架體鎖緊在導向座上，以保證施工安全。（2）提升架橫梁：橫梁采用2根[18槽鋼，在同立柱相連的孔眼為螺栓組連接。橫梁上面設千斤頂安裝孔眼。橫梁下面設與平移絲杠連接的孔眼，便于遇到墻體截面變化時調節。根據工程特點和需要，橫梁可通長連成整體，以提高整個爬模裝置的整體性。（3）千斤頂：本工程采用100kN千斤頂，千斤頂底部安裝升降調節器，千斤頂頂部安裝限位調節器和限位卡。液壓控制臺及油管、閥門等配件全部配套。（4）支承桿：外墻支承桿選用Q235Ф121×6鋼管，內墻選用Q235Ф83×8鋼管。4）操作平臺系統（1）內外操作平臺：位于模板上口，墻體內外側是施工操作的主平臺，由平臺鋪板及平臺梁組成。平臺梁為雙根[10槽鋼，安裝于吊模拉桿與外架立柱之間，吊模拉桿帶動模板后退時，從兩根槽鋼中間通過。（2）上部操作平臺：在提升架橫梁上根據需要局部可安裝50mm厚木跳板，除作為檢修保養提升系統、鋼筋接高及人員通行的臨時操作平臺，還可以放置綁扎一層本施工段墻體用的鋼筋等物料。（3）欄桿及安全網：沿外架立柱外側設Ф48×3.6鋼管水平欄桿，間距900mm，采用拉鉤螺栓同外架立柱H鋼相連，外側搭剪刀撐，欄桿外滿掛密目安全網。架體布置及模板配置在平面上布置55個中心頂升式爬模架，在塔吊內爬的電梯井外壁上布置兩個導軌式爬模架（避免爬模架體同塔吊沖突）。架體布置見圖-1，環梁布置見圖，平臺布置見圖，模板配置見圖、圖。圖-1核心筒爬模架體布置圖圖-2核心筒爬模環梁布置圖圖-3核心筒爬模上平臺布置圖圖-4核心筒爬模模板配置圖圖-5核心筒爬模角模配置圖爬模安裝與施工1爬模施工的基本程序爬模架體在2F墻體施工完畢后開始安裝。3F墻體用爬模體系施工完畢后，開始正常爬升施工。B2F～2F（-10.0m～+12.0m）墻體施工時，爬模架體還沒有安裝，因此該部分模板采用爬模模板，而模板支撐采用傳統的鋼管腳手架，模板提升使用塔吊。標準層爬模施工流程為：安裝爬模導向座，同時將支撐桿下降到混凝土上表面第n-1層墻體混凝土澆筑完畢開始綁扎第安裝爬模導向座，同時將支撐桿下降到混凝土上表面第n-1層墻體混凝土澆筑完畢開始綁扎第n層墻體鋼筋混凝土達到強度后，脫模，拆除穿墻螺栓，模板后退給千斤頂供油，爬模提升到第n層支設第n層梁板模板，綁扎梁板鋼筋澆筑第n層梁板混凝土，并預留出爬模導向座安裝孔完成第n層墻體鋼筋，并預埋爬模導向座埋件合模，完成模板支設，澆筑墻體混凝土按此循環施工圖-1標準層爬模施工流程圖標準層爬模施工程序示意見圖?；炷吝_到強度后后，脫?！惭b爬模導向座→→爬模提升→支設梁板模板，綁綁扎梁板與墻墻體鋼筋→澆筑梁板混凝土→→澆筑墻體混凝土→→循環圖-2標準層爬模施工程序示意圖2爬模安裝1）拼裝模板前的準備工作（1）放墻軸線、墻邊線、模板邊線、提升架中心線、提升架邊線。（2）綁扎3F鋼筋。（3）安裝門窗洞模板、預留洞盒子及水電管線。（4）模板板面刷脫模劑，機加工件加潤滑油，以保證工程質量及使用方便。2）支設模板（1）根據爬升模板所選擇的模板品種和模板平面布置圖，按先內后外順序支模。（2）支模前，先在地面將部分模板分段進行拼裝，整體吊裝，支一段緊固一段。平模支完后，支陽角模、陰角模。3）安裝提升架（1）澆筑完3F的墻體后，在地面組裝導向座、導軌框架，用塔吊吊入指定位置與墻體預埋件連接。（2）安裝下平臺、吊裝立柱。4）安裝平臺鋪板在內外架立柱沿墻一側，安裝平臺并鋪設腳手板。5）安裝欄桿及安全網（1）在外架立柱外側，設吊平臺水平鋼管欄桿。（2）在外架立柱上端，安裝上操作平臺欄桿立柱，高2m。C平臺及吊平臺欄桿下部均設踢腳板，厚25mm，高250mm。D從平臺欄桿上端到吊平臺欄桿下端，滿掛安全網，以確保施工安全。6）安裝液壓系統A千斤頂采用100kN松卡式，每榀提升架安裝1臺。千斤頂底部與提升架橫梁之間安裝升降調節器，千斤頂上設限位器，并在支承桿上設限位卡。每個千斤頂上安裝一只針形閥。B主油管安裝在連系環型鋼梁內，每個環行油路設有若干分油管和分油器，每個分油器接通5～6個千斤頂。C液壓控制臺安裝在中部電梯井筒內。D在進行液壓系統排油、排氣和加壓試驗后，最后插入支承桿。7）安裝激光靶安裝激光靶，進行平臺偏差控制觀測，采用激光安平儀控制施工平臺水平度。3爬模正常爬升施工1）脫模、安裝導向座第n-1層墻體混凝土達到1.2MPa后，脫模，拆除對拉螺栓，下降支撐桿至已澆混凝土表面，在墻體和樓板上安裝導向座。拆除對拉螺栓，收緊模板調節拉桿使模板脫模；拆除拉桿，將模板后退800mm并臨時固定，并將角模固定于大模板上，便于爬升。在墻體上安裝預埋螺栓和導向座。2）爬升架體（包括模板）與墻體的連接全部解除后，可以開始爬升。爬升時墻體混凝土必須達到1.2MPa。爬升到第n層位置后將架體鎖定在導向座上。3）綁扎鋼筋、澆筑混凝土架體爬升到位后，開始支設樓板模板、綁扎樓板鋼筋、將支撐桿提起、澆筑樓板混凝土。然后綁扎墻體鋼筋、爬模合模調整、澆筑墻體混凝土。模板的清理對于模板上口的殘余混凝土用鏟刀鏟除。模板脫開后，認真進行模板清理，并刷涂模板脫模劑。防偏與糾偏本工程建筑高度大，單層面積小，整個建筑呈長細狀，因此垂直度要求高。在防偏于糾偏方面，以防偏為主，糾偏為輔。1防偏措施1）嚴格控制支承桿標高、限位卡底部標高、千斤頂頂面標高，使其保持在同一水平面上，做到同步爬升。2）操作平臺上的荷載包括設備、材料及施工人員應保持均勻分布。3）保持支承桿的穩定和垂直度。4）保持支承桿的清潔，確保千斤頂正常工作，定期對千斤頂進行強制更換保養。5）注意混凝土的澆灌順序、沿平面分層布料、對稱澆筑。2糾偏方法1）在偏差方向將提升架立柱下部調節絲杠滑輪頂緊墻面，向偏差反方向糾偏。2）糾偏前應認真分析偏移或旋轉的原因，采取相應措施，如荷載不均勻，應先分散或撤除荷載等，然后再進行糾偏，糾偏過程中，要注意觀測平臺激光靶的偏差變化情況，糾偏應徐緩進行，不能矯枉過正。鋼絲繩糾偏時，應控制好鋼絲繩的松緊度，糾偏完成澆注混凝土后，要及時放松鋼絲繩。其他細節處理1弧形墻體的模板設置外墻內側模板直接加工成定型弧形模板（見圖-1），外側模板做成可調曲率模板（見圖）。圖-1外墻內側定型弧形模板大樣圖-2外墻外側可調弧度模板大樣2墻厚變化時的處理外墻處的架體，外立柱同橫梁采用螺栓連接，方便墻厚減小時立柱向內側收攏。墻厚減小時，在開始的兩層墻體上安裝導向座時加墊100mm厚鋼墊板。架體提升到底部超過厚墻體后，用支撐桿支撐架體重力，然后去掉墊板，解除立柱同橫梁的連接，將立柱向內側移動到位后，同橫梁連接，如圖-3。圖-3墻厚變化時架體調整示意圖3鋼筋綁扎時模板的處理鋼筋綁扎時模板須后退，后退后模板位置如圖-4。圖-4模板脫模后擺放位置圖對于一個空間內，縱橫兩個方向模板不能同時退出足夠空間時，兩個方向的模板輪流后退，如圖-5。圖-5模板后退節點詳圖4筒模的施工筒模設置見圖-6。在不提升的狀態下，筒模通過其底部的平臺固定在四周的墻體上。圖-6筒模設置圖筒模通過手動葫蘆同爬模架體橫梁聯系。墻體混凝土達到強度后，用葫蘆吊住筒模以便脫模，然后解除葫蘆，在筒模上口鋪設腳手板以方便綁扎筒體鋼筋。此時爬模架體可以正常爬升。待筒體鋼筋綁扎完畢后，用手動葫蘆提升筒模到上層高度。若筒內有板，則將筒模吊離板面200mm，以綁扎板鋼筋，然后讓筒模就位，完成筒壁模板支設；若筒內無板，則先將筒模支撐在筒壁上，再讓筒模就位，完成筒壁模板支設，見圖-7。圖-7筒模提升示意圖5）異形井筒的施工異形井筒內模板設置和拆除施工見圖-8。圖-8異形井筒內模板設置和拆除施工示意圖6塔吊處架體與模板的處理塔吊設在電梯井內時，該電梯井采用筒模。提升時在塔吊架體上架設橫梁，在橫梁上吊手動葫蘆，用手動葫蘆提升筒模。該電梯井外側墻體采用導軌式電動爬模。如圖-9。圖-9塔吊處架架體與模板的的處理示意圖圖塔吊外附時，架體體避開塔吊布布置，塔吊處處的模板吊在在相鄰兩個架架體上。7螺栓孔布置置為保證墻體混凝土土效果，螺栓栓孔按圖-110布置。質量措施1嚴格控制墻墻體位置和垂垂直度偏差，每每施工一層檢檢驗糾正一次次。2加強支撐桿桿的檢修，確確保爬模正常常爬升。3模板爬升時時，每爬升11m檢測一次次，嚴密控制制模板標高偏偏差。安全環保措施1千斤頂頂部部安裝限位調調節器和限位位卡，爬升時時安排專人負負責觀察，嚴嚴格控制千斤斤頂一次爬升升高度，避免免支撐桿超過過計算支撐高高度而失穩。2定期檢驗防防墜裝置是否否正常工作。3每層爬模爬爬升到位后檢檢查支撐桿，出出現彎曲、變變形或破損的的要修復或更更換。4安全網和欄欄桿同架體的的連接必須牢牢靠，每爬升升三層檢查一一次。欄桿的的水平間距不不大于9000mm。5應保證架體體各平臺上的的荷載均勻布布置。圖圖-10螺栓孔布置前面展開圖3核心筒鋼筋工程3.1.1核心筒筒構件形式和和配筋由于核心筒構件截截面為異型截截面（圖3-1），因此核核芯筒鋼筋工工程的施工控控制重點為鋼鋼筋的下料、加加工以及綁扎扎成形質量。圖3-1核心筒筒結構平面圖圖3.1.2鋼鋼筋加工1鋼筋加工包包括調直與除除銹、斷料、彎彎曲、閃光對對焊、直螺紋紋套絲。2鋼筋加工前前由技術部門門做出鋼筋配配料單，經反反復核對無誤誤后下料加工工。3鋼筋加工流流水作業系統統圖：不合格不合格材料復檢鋼筋原材料鋼筋張拉、切斷彎曲流水加工線加工場內綁扎作業現場作業面合格重新加工不合格計算機優化下料與動態管理系統合格直螺紋套絲材料供應質檢閃光對焊4鋼筋后臺加加工（1）鋼筋調直：用調調直機調直鋼鋼筋時，要根根據鋼筋的直直徑選用調直直模和傳送壓壓輥，并正確確掌握調直模模和壓輥的壓壓緊程度，調調直模的偏移移量要根據其其磨耗程度及及鋼筋品種通通過試驗確定定。調直筒兩兩端的調直模模一定要在等等孔二軸心線線上，若發現現鋼筋不直時時，應及時調調整調直模的的偏移量。鋼鋼筋應平直、無無局部曲折。（2）鋼筋除銹：鋼筋筋表面應潔凈凈。油漬、漆漆污或用錘擊擊時能剝落的的浮皮、鐵銹銹等在使用前前清除干凈。（3）鋼筋切斷：經過過項目人員確確定鋼筋的出出廠合格證和和復試試驗報報告結論符合合設計和規范范的要求后，通通知下料人員員進行鋼筋下下料，下料之之前，由項目目專業技術人人員根據配筋筋圖和劃分的的施工程序，給給出結構各部部位的各種形形狀和鋼筋大大樣圖并編號號，分別計算算出其下料長長度及根數，填填寫料單，申申請加工。由由項目人員根根據設計及規規范要求，將將同規格鋼筋筋根據不同長長度長短搭配配，統籌排料料，遵循先斷斷長料，后斷斷短料，減少少短頭，減少少損耗。切斷質量要求：鋼鋼筋的斷口不不得有馬蹄或或彎起現象，對對于有特殊要要求的鋼筋，不得有毛刺刺等現象；鋼鋼筋的長度要要求準確，允允許偏差±5mm。（4）鋼筋彎曲：一級級鋼筋末端做做180度彎鉤時，其其圓弧彎曲直直徑控制在鋼鋼筋直徑的22.5倍，平平直部分長度度為10d；二、三級級鋼筋需做90度或135度彎折時，彎彎曲直徑控制制在鋼筋直徑徑5倍，135度彎折時平平直部分為10d；彎起鋼筋筋中間部位彎彎折處的彎曲曲直徑為5d。根據鋼筋料單的要要求，將鋼筋筋的尺寸標識識在定位板上上，鋼筋彎曲曲時，根據定定位板上的尺尺寸，用粉筆筆將各彎曲位位置劃出，根根據不同的彎彎曲角度扣除除彎曲調整值值，調整值見見下表：鋼筋制作彎彎曲調整值表表彎曲角度3004506009001350調整值0.35d0.5d0.85d1.2d2.5d鋼筋直徑(mm))62.135.17.21582.846.89.620103.658.51225124.2610.214.430144.9711.916.835165.6813.719.240186.3915.321.64520710172450227.71118.726.455258.7512.521.253062.5289.81423.933.7703211.21627.238.480鋼筋在彎曲機上成成型時，軸心心直徑應是鋼鋼筋直徑2..5倍。成型型軸配有偏心心軸套，以適適應不同直徑徑的鋼筋彎曲曲需要。質量要求：鋼筋形狀正確，平平面上無翹曲曲現象；鋼筋筋末端彎鉤的的凈空直徑不不小于鋼筋直直徑的2.55倍；鋼筋彎彎曲處不得有有裂縫，鋼筋筋不能反復彎彎曲；彎曲成成型的允許偏偏差：全長±3mm，彎起起筋起彎點位位移5mm，彎起起鋼筋彎起高高度±3mm，箍筋筋邊長±2mm。鋼筋彎曲成型后，角角度正確，彎彎鉤長度滿足足要求，箍筋筋要求方正；；同種箍筋要要求大小一致致，彎鉤長度度一致，角度度一致，并且且做定位撐碼碼放整齊，同同時貼好標識識簽，注明使使用部位、數數量等；同種種規格、尺寸寸的鋼筋成型型后要求鋼筋筋長短一致，彎彎鉤長度一致致，角度一致致，并貼好標標識簽后分類類碼放整齊，注注明使用部位位、數量等。3.1.3柱筋綁綁扎施工工藝藝1工藝流程：：復核、調整整豎向鋼筋的的位置→綁扎柱根定定位箍筋→連接豎向受力筋→劃箍筋間距→綁扎箍筋→鋼筋工程質質量自檢→報請驗收。復核、調整豎向鋼鋼筋的位置：：豎向鋼筋的的位置應在底底板澆注完成成后進行調整整，以后每層層均作微調即即可，目的是是在滿足設計計要求的前提提下，鋼筋位位置與對拉螺螺栓位置避開開，保證支模模順利進行。綁扎柱根定位箍筋筋：按圖紙要要求間距，對對柱根部箍筋筋進行綁扎，此此處箍筋應加加密設置，計計算好每根柱柱子箍筋數量量，先將箍筋筋套在下層伸伸出的連接筋筋上，然后立立柱子鋼筋。連接豎向受力筋：：豎向鋼筋的的連接采用直直螺紋機械連連接，連接后后必須保證鋼鋼筋的垂直。劃箍筋間距線：在在立好的柱子子豎向鋼筋上上，按圖紙要要求用粉筆劃劃箍筋間距線線。柱箍筋綁扎：按已已劃好的箍筋筋位置線，將將已套好的箍箍筋往上移動動，由上往下下綁扎，采用用正反扣綁扎扎，扎絲纏在在柱子內。箍筋與主筋要垂直直，箍筋轉角角處與主筋交交點均要綁扎扎，主筋與箍箍筋非轉角部部分采用正反反扣綁扎。箍筋的彎鉤疊合處處沿柱子豎筋筋按50%交錯布置，并并綁扎牢固。柱筋保護層厚度要要求：主筋：：不小于255mm且大于于主筋直徑，墊墊塊綁在柱子子箍筋上，厚厚度最小為115mm且能能保證主筋保保護層，尺寸寸為50x50mmm，間距600x6000mm。梁柱交接處，保證證柱子的截面面尺寸。鋼筋位移控制：為為控制鋼筋的的位移，柱子子定位采用鋼鋼筋焊成定位位卡套在柱主主筋，控制鋼鋼筋間距位置置，下部用塑塑料墊塊控制制保護層厚度度。墻體鋼筋綁扎1作業條件：鋼筋外外表面如有鐵鐵銹時，應在在綁扎前清除除干凈，銹蝕蝕嚴重侵蝕端端面的鋼筋不不得使用。綁綁扎鋼筋地點點清理干凈，作作好鋼筋擺放放處的準備工工作，搭架子子或墊方木。彈彈好墻身、洞洞口位置線，并并將預留鋼筋筋處的松散混混凝土剔鑿干干凈。2工藝流程：豎向鋼筋位置調整整→綁扎墻體豎豎向定位梯子子→綁扎墻體豎豎向鋼筋→綁扎墻體水水平鋼→綁扎拉鉤→調整鋼筋→驗收3施工要點根據彈好的墻、暗暗柱位置線，將將墻、柱鋼筋筋按1：6調整到位，滿滿足保護層的的要求，保證證墻體鋼筋、暗暗柱鋼筋垂直直，不歪斜、不不傾倒、不變變位。鋼筋接頭：見直螺螺紋工藝。綁扎墻體鋼筋：先先綁扎墻體豎豎向定位梯子子筋，豎向定定位梯子筋間間距為1200---1500mmm一道，排排列均勻，遇遇到暗柱間距距小時，可以以視情況放在在兩個暗柱中中間；墻體梯梯子定位筋做做法見圖2--4-6。定定距框間距與與水平筋間距距相同，頂模模撐上中下各各一道，刷防防銹漆，比墻墻厚小2mmm，一側各小小1mm；要求求梯蹬筋高度度一致。墻體豎筋綁扎完畢畢后，綁扎墻墻體水平鋼筋筋，水平鋼筋筋間距依據豎豎向定位梯子子筋的梯蹬距距離拉通線進進行綁扎，第第一道起步筋筋距頂板面550mm，同同時保證搭接接段有三根水水平筋，要求求扎絲長度一一致，無毛刺刺，扎絲綁扎扎時，保證絲絲頭在墻體鋼鋼筋內。最后后在墻體頂部部加水平定位位框：定位框框間距與墻體體豎筋間距相相同。拉筋拉住豎筋與水水平筋拉筋。加塑料墊塊，間距距內墻800*8800，外墻600*6600，呈梅花型型布置外墻外外側采用采用用塑料圓形墊墊塊，顏色位灰色色或白色，呈呈梅花型布置置，要求墊塊塊間距均勻，橫橫豎斜均在一一條直線上，墊墊塊不能有歪歪斜情況；鋼鋼筋上口采用用“雙F”卡進行定位位見圖。鋼筋定位鋼筋布置置圖4質量標準：：鋼筋的品種和性能能，必須符合合設計及有關關標準的規定定。鋼筋帶有顆粒狀和和片狀老銹，經經除銹后仍留留有麻點的鋼鋼筋，嚴格按按原規格降級級使用或剔除除不用，鋼筋筋表面應保持持清潔。鋼筋的規格、形狀狀、尺寸、數數量、錨固長長度、接頭設設置，必須配配料單的要求求。鋼筋骨架綁扎不能能出現缺扣、露露扣現象。彎鉤的朝向應正確確。綁扎接頭頭應符合施工工規范的規定定，其中每個個接頭的搭接接長度不小于于規定的長度度值。箍筋數量、彎鉤角角度和平直長長度應符合設設計和施工規規范要求。鋼筋綁扎的允許偏偏差見表鋼筋綁扎允許偏差差：項次項目允許偏差檢驗方法1網眼尺寸綁扎±20尺量連續三檔取其其最大值2骨架的寬度、高度度±5尺量檢查3骨架的長度±104箍筋、構造筋間距距綁扎±20尺量連續三檔取其其最大值5受力鋼筋間距±10尺量兩端中間各一一點取其最大大值排距±56鋼筋起彎點位移20尺量檢查7受力鋼筋保護層基礎±10墻板±3鋼筋搭接長度要求求長短一致，滿滿足搭接長度度要求，要求求搭接位置準準確，標高一一致，綁扎時時拉通線進行行綁扎，必須須調整到位。梁、板鋼筋綁扎1工藝流程：：綁扎主梁鋼筋→綁綁扎次梁鋼筋筋→劃板筋位置→拉通線綁扎扎底鐵下層鋼鋼筋→拉通線綁扎扎底鐵上層鋼鋼筋→拉通線綁扎扎上鐵下層鋼鋼筋→拉通線綁扎扎上鐵上層鋼鋼筋→調整墻體鋼鋼筋的位置→自檢→報驗。2施工要點：：鋼筋上樓前，核對對鋼筋的級別別，型號、形形狀、尺寸及及數量是否與與設計圖紙及及加工配料單單相同；在梁底模板支設完完畢后先后綁綁扎主、次梁梁鋼筋，綁扎扎時保證箍筋筋的間距均勻勻并能完全箍箍主梁主筋。梁筋綁扎完畢后支支梁側模板和和板底模板，在在模板上彈鋼鋼筋的位置線線，按彈出的的鋼筋位置線線，嚴格按照照施工工藝流流程的要求拉拉通線進行綁綁扎施工；鋼筋綁扎時，鋼筋筋相交點必須須全部綁扎，采采用八字扣綁綁扎，必須保保證鋼筋不位位移；鋼筋搭搭接范圍內，除除交叉點外，應應另加三道絲絲扣進行綁扎扎；擺放頂板塑料墊塊塊，厚度155mm，按每每800mmm距離呈梅花花型擺放，墊墊塊擺放好后后應保證橫、豎豎、斜一條線線；馬凳鋼筋筋500mmm-800mmm間距一道道，要求擺放放均勻，整齊齊。頂板鋼筋錨固于墻墻或梁內；錨錨固長度符合合設計和規范范要求；頂板鋼筋綁扎完畢畢后，調整墻墻體豎向鋼筋筋，并用水平平定位梯子筋筋定位，確保保鋼筋保護層層正確，鋼筋筋不位移、不不超高。3.2混凝土土泵送的實施施方案3.2.1設設備選擇核心筒是超高層建建筑物，混凝凝土泵送高度度高，且混凝凝土基本是高高強混凝土，故故高泵程混凝凝土的輸送是是混凝土施工工的關鍵。本本工程擬采用用一泵泵送到到位的高泵程程澆筑施工技技術，結合工工程施工階段段的特點，各各施工高程選擇不同同的混凝土輸輸送泵，具體體見下表混凝土設備選擇序號混凝土施工高程輸送泵型號理論泵送高度1100米以下HBT60c250米2100-250米米HBT80400米3250米以上HBT90CH--2135DD835米下面重點對HBTT90CH--2135DD混凝土輸送送泵的性能進進行介紹。1混凝土泵參數混凝土泵泵性能參數,見表：HBT90CCH-21335D混凝土輸送送泵技術參數HBT90CH--2135DD整機質量kg13000外型尺寸mm7450×24880×29550理論混凝土輸送量量m//h87/53理論混凝土輸送壓壓力Mpa19/35主油缸直徑×行程程mmmφ180×21000輸送缸直徑×行程程mmmφ180×21000主油泵排量cm/rr260×2柴油機功率kW273×2上料高度mm1420料斗容積m30.7理論最大輸送距離離(125mmm管)m水平2500垂直8352混凝土泵關鍵參數數的論證體現混凝土泵泵送送能力的兩個個關鍵參數為為出口壓力與與整機功率，出出口壓力是泵泵送高度的保保證，而整機機功率是輸送送量的保證。從從理論計算與與工程實踐兩兩個方面對出出口壓力與功功率進行驗證證：1）泵送混凝土至5000米高度所需壓壓力的計算：：混凝土泵送所需壓壓力P包含三部分分：混凝土在在管道內流動動的沿程壓力力損失P1、混凝土經經過彎管及錐錐管的局部壓壓力損失P2以及混凝土土在垂直高度度方向因重力力產生的壓力力P3。（1）P1=式中：—單位長度的沿程壓壓力損失。—管道總長度，垂直直高度5000m，加上布布料桿長度及及水平管道部部分，總長約約700m。—粘著系數，取=（3.00--0.10SS）×102(Pa)),S為塌落度，約約20cm?！炷凛斔凸苤睆綇?，為了與香香港金融中心心工程作比較較，按1255mm計算?！俣认禂?取=（4.00--0.10SS）×102(Pa//m/s)。——混凝土在管道內的的流速，當排排量達40m3/h時，流速速約0.911m/s?！獜较驂毫εc軸向壓壓力之比，其其值約0.9。（2）P2=10×00.1+0..2=1.22Mpa，包含：彎管：900o，R=10000，1個；90o，R=500，8個；錐管1個，每個彎彎管、錐管壓壓力損失0.1MMpa，分配閥壓壓力損失0.2MMpa。（3）P3=ρgH=112.7MMpa。式中：ρ—混凝土密度，取22600kgg/m3g—重力加速度H—泵送高度，按5000m計算。（4）泵送500米高高所需壓力總總壓力：P=P1+P2++P3=6..8+1.22+12.77=20.77Mpa2）發動機功率驗算：：設備條件說明：1）主系統油壓為pp=20MMpa。2）柴油機額定轉速速為2000rrpm。3）主油泵2臺，排排量為520毫升/轉。4）齒輪泵2臺，排排量28ml//r，最高工作作壓力16MMpa5）齒輪泵2臺，排排量22ml//r，最高工作作壓力11MMpa主油泵功率W1==P×Q/660=24××1040//60=3446kW齒輪泵的功率W22=P×QQ/60=116×56//60×2==29.9kkW輔助泵的功率W22=P×QQ/60=111×44//60×2==16.1kkW發動機功率：W=（W1+W2+W33）/η=（346+229.9+116.1）/0.88==445kWWη：機械效率，取00.88在混凝土泵送過程程中，所需壓壓力主要是由由混凝土的泵泵送高度與管管道長度決定定，壓力與管管道的高度與與長度成正比比，而管道長長度與泵送高高度也是成比比例的，因此此，在同樣混混凝土的情況況下，所需的的壓力與泵送送高度基本上上是呈比例關關系。3）最大混凝土出口壓壓力及功率的的確定（1）確定的最大混凝凝土出口壓力力—35MPaa在一般的泵送施工工經驗中，混混凝土泵的最最大出口壓力力應比實際所所需壓力高15%-220%，多出的壓壓力儲備用來來應付混凝土土變化引起的的異常現象，避避免堵管。而而對于這種特特高層建筑的的混凝土泵送送，其意外的的因素更多，要要求的可靠性性更高，顯然然應該有更多多的壓力儲備備。將泵的最最大出口壓力力確定為35MPPa。（2）確定的功率—5546kW功率的不確定因素素較少，而且且該泵設計的的泵送量為553m3/h，按80%的容積效率率計算，實際際泵送量也在在40m3/h以上，因此此功率無需再再增加儲備，不不低于計算的的較大值選取取就可以滿足足要求。4）HBT90CC2135D混凝土泵實實際工作能力力預測（1）泵送200米高度度時，性能見見表：200米高度時性性能預測值泵送高度m200m主系統油壓Mpaa16.3混凝土出口壓力MMpa9.06（低壓泵泵送狀態）混凝土理論泵送量量m3/h87容積效率*80%混凝土實際泵送量量m3/h70*因C60混混凝土粘性大大，吸入效率率比普通混凝凝土低。（2）泵送500米高度度時，性能見見表：500米高度時性性能預測值泵送高度m500m主系統油壓Mpaa20混凝土出口壓力MMpa20混凝土理論泵送量量m3/h53容積效率80%混凝土實際泵送量量m3/h42（3）最大泵送高度（按按一般情況下下留20%的壓力儲備備）時，性能能見表有壓力儲備時的性性能預測值主系統油壓Mpaa28混凝土出口壓力MMpa28泵送高度m835m混凝土理論泵送量量m3/h48容積效率80%混凝土實際泵送量量m3/h383.2.2混混凝土輸送管管設計超高層泵送中，輸輸送管是一個個非常重要的的因素。采用用內徑為1225mm的輸輸送管道。因因為中途更換換管子很困難難，我們采用45號錳鋼，管管子內徑Φ125，管壁厚9，調質后內內表面高頻淬淬火，硬度達達到HRC50，壽命比普通20鋼管子提高2-3倍。為避免免意外導致的的施工停頓，增增加施工保險險系數，并排排布置二套管管路，其中一一套備用。20號鋼與45號鋼管管力學性能比比較，見表不同材質鋼性能比比較材料抗拉強度δb屈服強度δs硬度備注20390245HB15645Mn700-850500HRC50壽命提高2-3倍倍同時為了保證355Mpa高壓水洗的的密封性，采采用高壓O形密封圈的的密封結構，采采用公母扣結結構聯接，方方便拆裝，密密封可靠，最最大耐壓達到到40Mpa。砼管聯接結構如下下圖,見圖圖不常拆卸超高壓公公母扣連接圖圖圖可拆卸超高壓公公母扣連接圖圖為保證高強混凝土土高泵程，高高質量進行澆澆筑，主要需需要采取以下下幾個措施3.2.3提高高砼施工性能能1添加高性能能外加劑摻加高效減水劑，要要求攪拌后2h小時損失要要控制在2ccm。摻入一定量的引氣氣劑。引入含絮凝劑的泵泵送劑，提高高混凝土在高高壓狀態下的的抗泌水和離離晰的性能。2選用級配優良的粗粗細骨料要求粗細骨料顆粒粒形狀好、針針狀、片狀顆顆粒少，級配配良好，有利利于改善混凝凝土的流動性性與變形的能能力，提高混混凝土強度。混混凝土骨料總總體粒徑較小小，這樣使混混凝土有足夠夠的潤滑漿量量，較好改善善拌和物流動動性與穩定性性之間矛盾。3摻和粉煤灰等摻和和料在混凝土拌和物中中摻加Ⅰ級粉煤灰，改改善混凝土流流動性，且其其需水量比較較小，在水膠膠比不變的情情況下增加混混凝土的坍落落度。4優化混凝土配合比比高泵程預拌混凝土土的特點是要要求拌和物具具有較好的和和易性、穩定定性、可泵性性，并且對硬硬化后強度、彈彈性模量和耐耐久性等指標標均有很高要要求，即砼具具有綜合優良良性能。分析析砼性能要求求，對砼配合合比進行優化化，考慮各種種施工環境，施施工工況在實實驗室進行試試配，檢測砼砼性能。根據據實驗室設計計砼配合比，在在現場做砼試試塊，同等養養護條件，檢檢測混凝土性性能，最終得得出砼最優施施工配合比。5混凝土拌合合物狀態入泵塌落度2500±20mmm，擴展度650～750mm，塌落流出出時間≤5s，保證出泵泵塌落度≥140mmm。3.2.4提提高砼泵送技技術高泵程混凝土泵送送順利與否，除除了砼拌和物物性能外，還還涉及到輸送送設備、管路路設計和泵機機操作人員的的水平等。為為了確保泵送送的順利進行行，主要從以以下幾點考慮慮：1設備選擇：：本工程主要要混凝土輸送送高度達450m，為保證證混凝土泵送送過程中不出出現離晰，坍坍落度損失過過大，保證混混凝土強度，利利用一泵到頂頂的混凝土泵泵送技術，為為提高砼澆筑筑效率，選用用1臺回轉半徑徑15m的HG15D布料機輔助助混凝土布料料。設備選型型見表。2布管工藝：：對于高泵程程砼施工，為為最大可能降降低輸送管道道的總壓力，在在管路設計時時盡量減少彎彎管、錐形管管的數量，盡盡量采用大彎彎管。由于管管道壓力較大大，泵管應與與結構牢固連連接。為減少少水平布管的的長度，在輸輸送泵出口處處安裝特制液液壓阻斷閥。布管示意圖見圖。圖泵管布置示意圖此外，在樓面上約約100米以上高度，每每隔100米高度布置一一根2-3米的水平緩沖沖管。3砼管固定1）砼管固定裝置用于于將輸送管固固定在水泥地地板上和墻壁壁上，安裝高高度離開地板板或墻面2550mm左右右，可根據施施工實際情況況確定；底板板用4個M20×990的膨脹螺釘釘固定，見下下圖。圖混凝土管固定裝置置A2）在地面水平管與垂垂直管路之彎彎管采用混凝凝土方式固定定，以承受垂垂直管道混凝凝土之壓力，避避免發生松動動，見圖。圖彎管固定方式3）插管（液壓截止閥閥）混凝土泵送施工中中，有時需要要對泵機進行行保養或維修修。為保證此此時的保養或或維修工作正正常進行，在在混凝土泵至至垂直泵管之之間的水平管管段接入插管管（截止閥），如如圖，用于阻阻止垂直泵管管內混凝土回回流。插管（截截止閥）由泵泵上獨立的液液壓系統控制制。旨在混凝凝土泵出現問問題時仍然有有效。圖插管4）已用于工程實施施照片大彎管接頭及固定定泵管與泵的的牢固連接3.2.5管道道的水洗技術術1概述在450m超高層泵泵送中，采用高泵程程水洗技術，使使砼的浪費減減至最低程度度。此外由于于沒有剩余砼砼或剩余少量量混凝土，減減輕了渣土處處理及管理的的負擔，降低低了施工過程程的工作量和和成本。2水洗池的建立在泵旁邊建一個水水池（容積約約9立方米），如如圖。圖洗泵水池3水洗原理與方法（見見圖）1）60米以下高度時，采用用圖一所示用用海綿塞的水水洗方法。2）60米以上高度時，采用用圖二所示不不用海綿塞的的水洗方法。因因為，如果仍仍用海綿塞，由由于海綿塞不不能完全對高高壓水密封，滲滲過海綿塞的的高壓水形成成小激流，流流速比海綿塞塞快，從而沖沖走混凝土的的砂漿，使海海綿塞前的石石子越積越多多，當水流推推力不足以克克服石料自重重和阻力時，就就會發生堵管管。而采用圖圖二所示水洗洗方法，用混混凝土泵先直直接泵一料斗斗砂漿再泵水水清洗，且不不用海綿塞，其其原理幾乎與與泵送混凝土土的原理完全全一樣。不會會出現石子越越積越多的現現象，從而實實現泵送多高高，水洗多高高。當澆筑層層之管頭出現現過渡層混凝凝土（與正常?；炷敛灰灰粯樱r，用用斗承接過渡渡層的混凝土土，及到出水水。然后反抽抽，首先殘留留石子在自重重作用下，沉沉入管路底層層，反抽形成成真空，在高高層水柱壓力力作用下，將將殘留石子吸吸壓回料斗，如如此完成整個個管路清洗。直接水洗氣泵高壓水泵混凝土泵直接水洗氣泵高壓水泵混凝土泵混凝土骨料活塞水混凝土過渡層高壓水混凝土活塞塞塞壓縮空氣傳統清洗方法直接水洗圖泵管清洗3.2.6砼泵送送工藝砼泵送前，泵管內內先用水泥漿漿潤滑泵管；；砼泵送過程程中，保持送送料的連續性性；采用兩臺臺攪拌運輸車車同時就位，一一臺下料完畢畢，另一臺連連續下料，保保證輸送泵不不間斷，工作天氣溫溫度較高時泵泵管加蓋麻袋袋及時澆水降降溫。混凝土土澆筑完畢，泵泵車及泵管及及時清洗干凈凈。特制液壓阻斷閥兩臺砼攪拌拌運輸車間隔隔供料3.3鋼筋混混凝土裂縫的的控制核心筒混凝土裂縫縫控制主要控控制混凝土墻墻體的豎向裂裂縫，產生豎豎向裂縫的誘誘因主要有：：1混凝土自身身收縮。2混凝土受溫溫度影響。3混凝土筒體體受扭剪作用用。4施工配合比比不合理。5施工管理不不善，養護措措施不到位。針對以上可能導致致核心筒混凝凝土裂縫的原原因，采取相相應的措施予予以預防。3.3.1原原材料的選用用及配合比設設計3.3.1.1原材料要求求1水泥：采用PO442.5級水泥。必必須采用同一一品種同一規規格的水泥，須須加強檢驗和和試配的工作作，配合比設設計時，應在在滿足強度的的條件下，盡盡量減小水泥泥用量。2骨料：1)粗骨料料：采用連續續級配的碎石石，直徑5~~25mm，不得含含有有機雜質質，含泥量應應≤1%，針片狀狀含量不應大大于10%，在滿滿足泵送和下下料的前提下下，可適當提提高骨料粒級級。3細骨料：選選用河中砂，考考慮到泵送混混凝土的需要要，細度模數數以2.6~~3.0為宜宜，控制細砂砂0.3mmm篩孔的通過過率為15%~330%；0.15mmm篩孔的通通過率為5%~100%。4粉煤灰：為為了減少水泥泥用量，可摻摻入一定量的的粉煤灰取代代水泥，粉煤煤灰的燒失量量<8%，SO3應≤3%，SiO2應>40%，并對水泥泥無不良反應應。5外加劑：為為了滿足和易易性和減緩水水泥早期水化化熱發熱量的的要求，宜在在砼中摻入適適量的緩凝型型減水劑。3.3.1.2配合比設計計及優化砼的配合比，根據據在廣州地區區的調研，選選用當地質量量最好的原材材料，使用的的材料通過試試配確定。水水灰比應≤0.4，考慮泵送送施工，砂率率應控制在00.4~0..5為宜，坍坍落度應根據據配合比要求求嚴加控制。3.3.1.3砼溫控指標標及溫度計算算通過對砼施工期間間環境溫度、砼砼原材料使用用情況、配合合比設計及施施工工藝具體體情況計算砼砼的拌合溫度度、出罐溫度度、絕熱溫升升、實際最高高溫度、混凝凝土表面溫度度等基礎數值值從而為砼施施工溫度控制制提出參考指指標，同時對對養護材料的的選用及厚度度提出指導意意見。具體施施工期間通過過計算機及時時進行跟蹤監監測過程控制制。3.3.1.4主要部位位擬選用混凝凝土配合比主要部位擬選用混混凝土配合比比見表。主要部位擬選用混混凝土配合比比。結構部位混凝土強度等級擬選用配合比（每每m3）原材料用用量水泥kg粉煤灰kg硅灰kg礦渣粉kg砂kg石子kg水kg緩凝高效減水劑kg核心筒混凝土C70420-4211072098015012鋼管柱混凝土C6038090-110710980160113.3.1.5擬選用配合合比條件下的的混凝土溫度度預測1C70核心筒筒混凝土，厚度：1000mmm，17米×14米橢圓形。通過計算機模擬，砼內部最高溫度為65度通過計算機模擬，砼內部最高溫度為65度2C60鋼管柱柱混凝土，尺寸：Φ2000mmm。通過計算機模擬，砼內部最高溫度為63度通過計算機模擬，砼內部最高溫度為63度3.3.1.6依據溫度預預測值對配合合比進行優化化從《廣州新電視塔塔工程施工質質量驗收標準準》中可見，參參加粉煤灰的的混凝土設計計強度齡期為為：地上工程程可為28d，地面工程程可為28d或60d，地下工程程可為60d或90d，大體積混混凝土工程宜宜為90d或180d。這樣，給給混凝土配合合比優化提供供了空間，就就上節混凝土土配合比還需需進一步優化化，進一步優優化的方向是是：1采用粉煤灰灰、硅灰、礦礦渣粉等摻合合料，減低混混凝土早期強強度，建議混凝土強強度采用齡期期60天或90天的強度。按照照混凝土強度度增長規律，利利用混凝土后后期強度可比比利用28天強度的膠膠凝材料用量量降低20-40kkg/m3，混凝土水水化溫升可減減低2-4OC。2為了減少混混凝土的自縮縮，選擇適當當水膠比，水水膠比控制在在0.35—0.45之間。3進一步優選選粗骨料，使使其孔隙率減減低到最小。4根據混凝土土的泵送高度度，分階段調調整混凝土坍坍落度，以滿滿足泵送要求求為宜，見表表。表不同泵送高度入泵泵時混凝土狀狀態選用表泵送高度（m）≤60≤100≤200≤300≤450塌落度(mm)140-160160-180180-200200-220230-260擴展度（mm）————450-550550-650650-750塌落流出時間(ss)————≤7≤7≤53.3.1.7砼溫控指標標根據混凝土構件溫溫度模擬計算算，為良好控控制砼外溫差差首先要綜合合控制砼原材材料溫度：水水泥溫度≤50℃，砂石骨料料溫度≤30℃，水溫≤20℃，粉煤灰外外加劑以室溫溫25℃以內，室外外大氣溫度以以30℃平均氣溫考考慮，如有溫溫度變化綜合合各材料溫度度指標重新調調整計算參數數以確定砼溫溫升及養護情情況。3.3.2施施工過程中砼砼溫度監測本工程采用計算機機自動測溫，其其熱傳感器預預埋在砼中，無無需脫離被測測砼，計算機機以其準確快快速數據處理理能力，實時時顯示出被測測各部位的溫溫度過程變化化趨勢，實時時指導砼的保保溫、養護工工作，為確保保砼的施工質質量提供有力力的依據。1砼溫度的施測1）測溫點設置：由由于筒體面積積較小，測溫溫點布置4處，東南西北各各設一處。每每一測溫點布布置三個測點點分別為a、b、c，a點為墻體中中心，b點為墻體外外皮內50mmm，c點為表面養養護溫度，見見圖1新澆注混凝土1新澆注混凝土2模板3測溫元件圖核心筒混凝土溫度度測點設置圖圖2）測溫傳感器預埋埋：傳感器導導線穿20mmPPVC管從內墻皮皮穿過內模板板與鋼筋網片片固定。3）采集數據：設置置采樣間隔為為3600秒，設專人人定期維護機機器，保證機機器正常運行行，在無人干干預的情況下下，數據采集集時間為14天。3.3.3降低砼砼的攪拌出機機溫度及入模模溫度1攪拌站對骨料可進進行噴淋冷水水預冷（但注注意做好骨料料含水率的測測定及施工配配合比用水量量的調整）亦亦可進行覆蓋蓋或設置摭陽陽裝置避免日日光直曬。必必要時攪拌用用水采用冰水水。2水泥生產后應停置置冷卻一周時時間方可使用用。3混凝土澆注時間選選擇夜間進行行。3.3.4加加強養護1在混凝土澆筑之后后，做好砼的的隔熱保溫養護，一方面面減小混凝土土內外溫差，減減低降溫速率率，一方面避避免曝曬，防防止陰陽面產產生溫差。2砼澆筑后養護時間間不少于14d。3墻體立面采用五合合板內附海面面保濕保溫養養護，樓板等等水平結構采采用覆蓋塑料料薄膜加保溫溫被養護。3.3.4提提高混凝土的的極限拉伸強強度選擇級配良好的粗粗骨料，嚴格格控制其含泥泥量，加強砼砼的振搗，提提高混凝土密密實度和抗拉拉強度，減小小收縮變形，保保證施工質量量。采取二次次投料法、二二次振搗法，加加強早期養護護，采取細而而密的配筋，以以提高墻體抗抗裂能力。3.3.5施施工要點1做好混凝土的攪拌拌制備嚴格按按即定工藝參參數配料、攪攪拌，控制好好投料順序及及時間，做好好計量控制。2混凝土澆筑施工準準備要充分，組組織嚴密，保保障混凝土制制備、運輸，泵泵送澆筑一氣氣呵成，避免免中途停頓，保保證混凝土出出廠到入模時時間不超過2h。3做好振搗和二次振振搗。4保證混凝土連續澆澆注。3.3.7施施工管理措施施1建立健全的的技術質量管管理體系，針針對本工程的的特點，進行行嚴格認真的的技術準備。2對所有施工工人員進行崗崗位培訓，明明確質量控制制的重要性和和質量控制的的具體操作要要點。3強化試驗檢檢驗，對各種種原材料半成成品均進行質質量檢驗，合合格后方可使使用。4嚴格履行技技術交底制度度、崗前培訓訓制度。3.4核心筒筒整體變形控控制核心筒整體變形控控制主要考慮慮施工測量誤誤差、模板支支設偏差、結構壓縮變變形和徐變等等原因引起的的變形。3.4.1減少施施工測量誤差差的措施1利用全站儀儀進行建網本工程采用全站儀儀進行建網，施施工控制網分分兩級布設，以以首級控制網網控制整體工工程及與之相相關的附屬工工程，以二級級網對工程局局部進行施工工放樣。2采用差分GGPS定位系統進進行復核本工程采用差分GGPS定位系統對對一級控制網網進行復核，該系統是目前GPS定位中精度最高的一種定位方法。3施測應按下下列要求進行行：1）觀測指揮人員在在作業前應作作衛星可見性性預報，并根根據預報結合合作業方案和和測區情況編編制作業調度度計劃表，同同時依照作業業的實際進展展情況作出實實時調整。觀觀測人員應嚴嚴格按照作業業調度計劃表表進行觀測作作業。2）觀測前，觀測人人員嚴格對中中整平天線，其其定向指標應應指向正北。3）用角架安置天線線時，須在測測前嚴格檢查查對中器，對對中誤差不得得大于2mmm。4）在工作期間，無無關人員不得得在其附近走走動，避免碰碰撞儀器或遮遮擋信號，嚴嚴禁在測點220m范圍內內使用手機等等干擾信號的的設備。4采用GPSurvvey2..35軟件進行數數據處理。5采用PowwerAADJ3.00軟件進行平平差計算。6為減小結構構風振和自振振對測量誤差差的累積，軸軸線點向上傳傳遞時分段進進行。7為減小自然然環境對觀測測結果的影響響，觀測時間間應選在清晨晨進行。3.4.2減減少模板支設設偏差的措施施1爬模施工程程序必須按：：合模→澆筑混凝土→帶膜養護→脫?！郎?，循環環進行。2安裝模板時時，先安裝主主控模板，支支一段模板即即用穿墻螺栓栓緊固一段。主控模支完后，支設邊模，邊模與主控模之間設調節縫。3充分利用測測量儀器，進進行大模板偏偏差控制觀測測，確保模板板的安裝質量量符合規范要要求。4在模板安裝裝過程中，加加固用的穿墻墻螺栓必須具具備足夠強度度，且安裝時時螺桿上螺栓栓必須擰緊。5在局部模板板與模板拼接接處，必須按按節點詳圖進進行拼裝和加加固，防止接接縫處漏漿或或脹模而影響響混凝土質量量。6控制好爬升升模板組裝的的精度，將其其控制在允許許偏差范圍內內，見表。表爬升模板組裝允許許偏差及控制制方法項目允許偏差檢測方法墻面的穿墻螺栓孔孔位置±5mm鋼尺檢測穿墻螺栓孔直徑±2mm鋼尺檢測大模板位置3mm鋼尺檢測大模板標高±5mm水準儀或拉線、尺尺量大模板上的寬度±2mm鋼尺檢測大模板垂直度3mm2m托線板檢測爬升支架標高±5mm水準儀或拉線、尺尺量爬升支架垂直度5mm或1‰鋼尺檢測7嚴格控制附附墻桿標高、千千斤頂頂面標標高，要使他他們保持在同同一標高上，做做到同步爬升升。8操作平臺上上的施工荷載載應保持均勻勻分布。9保持軌道的的清潔，確保保千斤頂正常常工作，定期期對千斤頂進進行保養。10加強對架架體及模板的的觀測。若發發生偏差，應應分析偏差產產生原因，及及時采取糾偏偏措施，見表表。模板工程允許偏差差及檢測方法法項目允許偏差檢測方法軸線位置5mm鋼尺檢測底模上表面標高±5mm水準儀或拉線、鋼鋼尺檢測截面內部尺寸基礎±10mm鋼尺檢測柱、墻、梁+4，-5mm鋼尺檢測層高垂直度不大于5m6mm經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢測大于5m8mm經緯儀或吊線、鋼鋼尺檢測相鄰兩板表面高低低差2mm鋼尺檢測表面平整度5mm或1‰2m靠尺和塞尺檢檢查預埋件鋼板中心線線位置3鋼尺檢查預埋管、預留孔中中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中必線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，011爬升模板板應及時清理理，清理時將模模板適當后退退，然后徹底底清理，并對對模板及相關關部件進行檢檢查、校正、緊緊固和修理。12高度重視視軌道的垂直直度和加固工工作，確保軌軌道的穩定和和清潔，保證證千斤頂的正正常工作。13爬升過程程中應注意清清除爬升障礙礙，在確認對對拉螺栓全部部拆除、模板板及爬模裝置置上部無障礙礙時方可提升升。3.4.3結結構壓縮變形形和徐變的調調整3.4.3.1施工期間的的調整施工階段核心筒早早期的結構壓縮變變形和徐變在在施工過程中的的每次測量放放線中，自然然進行調整。3.4.3.2竣工后變形形預測與調整整我們委托同濟大學學對核心筒施施工期間以及及竣工后一年年內的變形進進行了計算，竣竣工后一年內內的變形增量量為20.332mm，由由計算結果可可以看出，1168m標高高以上的樓層層變形均超過過10mm，此此變形從1668m以上樓樓層進行調整整，每10層調整一次次，每次標高高調高5mmm。一年以后的的變形增量將將會趨緩，如如在使用過程程中如有必要要進行調整，可可通過內外筒筒連接構件預預留變形調整整。3.4.3.3內外筒之間間的沉降差異異分析和調整整通過變形分析和計計算，核心筒筒自身變形大大于鋼結構外外筒，但通過施工工過程中的調調整后，變形形差異僅為220mm，因因此，內外筒筒變形差異不不會對工程的的使用等方面面造成影響。3.4.3.4豎向變形分析析計算書1、分析方案本工程是由混凝土土和鋼結構所所組成的結構構，內筒為混混凝土結構，外外筒為鋼結構構，兩種材料料的受力變形形特性有較大大的區別。混混凝土和鋼結結構不但彈性性模量、強度度等基本力學學指標不同，并并且混凝土的的力學特性具具有較強的時時間相關屬性性。因此混凝凝土的變形會會隨著時間而而逐漸的發展展變化，繼而而又會導致結結構內部的應應力重分布現現象。從結構構各部分的受受力和變形都都會發生一定定的變化。所所以結構最終終的變形與按按一次加載計計算而得的變變形有較大的的區別。本文采用了應用比比較廣泛CEB-FFIPMCC90的有關公式式來計算混凝凝土的時間相相關效應系數數，包括強度度－彈性模量量的時間變化化，材料徐變變系數和收縮縮應變的計算算。以下確定定計算時的有有關參數取值值。強度和彈性模量的的時間變化為為：其中，s為CEBB-FIP系數，與水水泥的種類有有關，此處按按普通水泥取取為0.25。采用CEB-FIPMC90進行徐變系系數和收縮應應變計算需要要確定四個參參數：相對濕濕度，名義尺尺寸（體積表表面積比V/S），收縮系系數（與水泥泥品種有關），收收縮開始時間間。本文假定定混凝土養護護的相對濕度度為50％，收縮系系數按普通水水泥取為5，收縮開始始時間定為0天。名義尺尺寸V/S的取值與構構件類型有關關，這里近似似取為構件厚厚度的一半。結結構地下部分分的混凝土會會先行施工，且且地下部分施施工工期長達達213天，這時可可以認為在上上部結構施工工時，地下部部分的混凝土土的強度和收收縮徐變已經經發展結束，因因此在分析時時不考慮地下下室混凝土的的時間相關效效應。本工程在施工完主主塔體結構后后，從上至下下開始維護結結構的施工，同同時開始上部部天線段的施施工。主塔體體結構在施工工過程中，由由于結構已開開始受力并產產生了早期變變形，因此施施工標高的調調整也在隨之之進行，補償償了部分變形形的影響。本本文在分析時時假定主塔體體施工完畢后后，塔體部分分已完成了施施工標高的調調整，重點分分析天線段及及維護結構施施工，以及結結構完工后主主塔體結構核核心筒的變形形發展。2、計算方法與計算算內容計算施工過程中的的豎向變形時時考慮的荷載載工況為結構構的自重和施施工荷載。結結構分析模擬擬施工過程，分分段添加結構構并同時施加加各施工段的的自重和施工工荷載。當添添加第N段結構時，結結構分析的初初始狀態為前前面N-1段結構的計計算結果狀態態。施工過程程豎向變形差差計算時采用用的荷載組合合為準永久組組合：1.0x恒載＋11.0x0..6x施工荷載結構全部完工后由由于混凝土的的徐變特性，其其變形將繼續續增加，本文文計算結構完完工后在30天，60天，90天，180天，1年時間內核核心筒的變形形發展。計算算時荷載考慮慮結構的自重重：1.0x恒載。在計計算內外筒的的豎向變形差差時，考慮混混凝土的收縮縮徐變以及強強度、彈性模模型隨時間的的變化關系。當結構完成主塔體體和轉換桁架架的施工，開開始吊裝天線線段時，假定定結構各樓層層已隨主體結結構的施工完完成了第一次次的標高調整整，在主塔體體結構施工過過程中由于混混凝土早期的的收縮徐變所所產生的內外外筒變形差已已調整完畢，此此時結構的變變形主要由彈彈性變形所引引起，結構荷荷載（此時考考慮維護結構構的施工）按按一次性加載載。天線段的的施工工期長長達210天，因此在在這期間又會會產生一定的的內外筒變形形差，此時考考慮混凝土的的時間相關屬屬性，分段施施加荷載。天天線段施工完完畢后，分別別計算是否考考慮對天線段段施工期間產產生的變形進進行調整的情情況下的結構構的變形。計計算時輸出的的階段編號如如下：階段號說明備注1完成主塔體施工開開始維護結構構施工標高調整2完成天線段施工標高調整，工期2210天3結構完工30天后后4結構完工60天后后5結構完工90天后后6結構完工180天天后7結構完工1年后3、計算結果核心筒的豎向變形形發展計算結構從開始天天線段施工至至結構完工后后一年期間，核核心筒各個樓樓層的變形發發展。下列圖圖中，核心筒筒豎向位移是是指未進行結結構標高的調調整時，核心心筒各層的豎豎向變形值。核核心筒豎向位位移增量是指指在天線段施施工完畢后，對對施工期間產產生的豎向變變形進行調整整后，核心筒筒各層的豎向向變形發展。內外筒豎向變形差差計算分別計算在是否進進行施工標高高調整的情況況下，混凝土土核心筒和同同標高處鋼結結構外筒之間間的豎向變形形差。下表中中內外筒變形形差是指不進進行施工標高高調整的情況況，最終內外外筒變形指在在天線段完工工后對結構各各層標高再進進行一次調整整的情況下內內外筒的變形形差。內筒變變形增量和外外筒變形增量量分別表示相相對于標高調調整之后，結結構內外筒各各層的豎向變變形。標高(m)階段內筒位移(mm))內筒變形增量(mmm)外筒位移(mm))內外筒變形差(mmm)外筒變形增量(mmm)最終內外筒變形差差（mm）6.815.213.821.3926.413.892.5236.460.043.902.560.000.0446.500.083.902.600.010.0856.530.123.902.630.010.1166.630.213.912.710.020.1976.770.353.932.840.040.3117.217.995.542.45211.125.595.53311.240.115.595.640.000.11411.340.225.605.740.010.21511.430.315.605.830.010.30611.680.565.626.060.030.53712.060.935.646.420.050.8922.419.576.523.05213.796.577.22313.940.156.587.370.000.15414.080.296.587.500.010.28514.210.426.597.620.010.40614.540.746.607.940.030.72715.041.256.628.420.051.2027.6111.058.142.92216.308.288.03316.490.198.288.210.000.18416.670.368.298.380.010.35516.820.528.298.530.010.50617.230.928.308.920.030.89717.851.558.339.520.051.5084.8124.7719.665.11240.0020.0719.92340.560.5620.0820.470.010.55441.071.0720.0920.970.021.05541.531.5420.1021.430.031.51642.742.7420.1322.600.062.68744.604.6120.1824.430.104.5190126.2420.236.01242.5720.6421.94343.170.6020.6422.530.010.59443.721.1520.6523.060.021.13544.221.6520.6623.550.031.62645.512.9420.6924.810.062.88747.514.9420.7426.770.104.8395.2127.6121.146.46244.9921.5723.42345.630.6421.5824.050.010.63446.211.2221.5924.620.021.20546.741.7521.6025.140.031.72648.113.1221.6326.490.063.07750.245.2521.6728.570.105.15100.4128.9322.046.89247.3322.5024.83348.010.6822.5125.500.010.67448.621.2922.5226.110.021.27549.191.8622.5326.660.031.82650.643.3122.5628.080.063.25752.895.5622.6130.290.115.45105.6130.2222.997.23249.6123.4626.15350.330.7123.4726.850.010.70450.981.3623.4827.490.021.34551.571.9623.4928.080.031.93653.103.4923.5229.580.063.43755.485.8623.5731.900.115.75110.8131.4823.807.68251.8324.2927.55352.580.7524.3028.290.010.74453.271.4324.3128.960.021.41553.892.0624.3229.570.032.02655.503.6624.3531.150.063.60757.996.1624.4033.600.116.05116132.7024.977.73253.9925.5028.49354.770.7925.5129.260.010.77455.481.5025.5229.960.021.48556.142.1525.5330.610.032.12657.823.8425.5632.260.063.77760.446.4525.6234.820.126.33147.2139.3130.498.82265.8831.2034.68366.870.9931.2135.650.010.98467.771.8931.2336.540.031.86568.592.7131.2437.350.042.67670.724.8431.2839.430.084.75774.028.1431.3542.670.157.99152.4140.5131.708.81268.0332.4835.55369.051.0232.4936.560.011.01469.981.9632.5137.470.031.93570.842.8132.5338.310.052.76673.045.0132.5740.470.094.92776.468.4332.6443.810.168.27157.6141.6431.6110.03270.0532.3437.72371.111.0632.3538.760.011.04472.072.0232.3639.710.031.99572.962.9032.3840.580.042.86675.235.1832.4242.810.095.09778.768.7132.4946.270.168.56162.8142.7333.019.72272.0133.8038.21373.111.09233.8239.290.021.08474.102.08533.8340.260.032.05575.012.99433.8541.160.052.95677.355.34033.8943.460.095.25781.008.98933.9747.040.168.83168143.7833.809.98273.9034.6139.29375.031.12534.6240.400.021.11476.052.14734.6441.410.032.12576.993.08434.6642.330.053.04679.405.50034.7044.700.095.41783.169.26034.7848.390.179.09209.6151.5440.5011.04288.1241.5446.58389.501.38041.5647.940.021.36490.752.63441.5849.180.042.60591.903.78441.6050.310.063.73694.876.75341.6553.220.116.64799.5011.37541.7457.750.2011.17251.2157.8146.5011.32299.8247.7752.063101.431.60647.7953.640.021.584102.893.06747.8255.070.053.025104.214.38647.8456.370.084.316107.707.87347.9159.780.157.737113.1113.28448.0465.070.2713.02292.8163.0452.7910.242109.6054.4455.163111.411.80754.4756.940.031.784113.063.45354.5058.550.063.395114.574.96554.5460.030.094.876118.498.88154.6263.860.188.707124.6215.01654.7869.850.3314.68334.4167.3557.639.722117.7859.5658.223119.771.99259.6060.170.041.954121.593.81159.6461.950.083.745123.265.48359.6763.590.115.376127.619.82759.7867.830.229.617134.4416.66359.9674.480.4016.26339.6167.9258.529.402118.8860.5158.373120.892.01660.5560.350.041.984122.733.85660.5962.150.083.785124.435.54960.6263.800.125.436128.829.94660.7368.090.239.727135.7516.86860.9274.820.4216.45344.8168.4459.888.562119.8962.0257.863121.932.03962.0659.860.042.004123.793.90162.1061.690.083.825125.505.61462.1463.360.125.496129.9510.06462.2567.700.239.837136.9617.07162.4574.510.4216.65350168.9260.388.542120.8462.5058.343122.912.06262.5460.360.042.024124.793.94462.5862.200.083.865126.525.67762.6363.890.125.556131.0210.17962.7468.280.249.947138.1117.27162.9475.180.4316.84355.2169.3961.587.812121.7663.8257.943123.842.08463.8659.990.042.044125.743.98763.9061.850.083.905127.505.73963.9463.560.125.616132.0510.29264.0667.990.2410.057139.2217.46764.2674.970.4417.02376170.7564.026.732124.6866.3258.363126.852.17166.3660.490.0