結構計算書業號（共冊，第冊）工程名稱項目本冊主要內容結構設計概況說明荷載統計，電算信息計算校對審核*****公司2007年06月20日一:結構計算書首頁概況·工程所在地名·建筑物層數地上24層，地下0層·建筑物高度72.00m，長度69.70m·建筑物安全等級二級建筑抗震·地震基本烈度6度·抗震設防烈度6度·建筑抗震設計按近震的有關規定執行·建筑物重要性類別丙類·場地土類型中硬－中軟場地土·建筑場地類別Ⅱ類·高層抗震墻抗震等級四級工程地質勘察·勘察單位名稱·勘察報告編號KC2007-067·報告提交日期2007-04-20·勘察階段詳勘工程水文地質情況及場地特殊地質條件的說明·勘探期間混合靜止水位地表下0.5~7.5米．.·地下水對混凝土無腐蝕性地基基礎·基礎類型整體筏板基礎·地基處理·基礎埋置深度承臺底–5.0米·±0.000相當于絕對標高27.90米·自然地面平均絕對標高27.90米·室外筑成地面相對標高-0.600米（西）；-0.450米（東）·基底：-5.00米=23.00米(絕對標高)·天然地基、復合地基或樁基持力層土層號，土名及狀態（復合地基須說明被處理的土層情況）5．結構選型·結構形式剪力墻結構·伸縮縫、沉降縫、防震縫和后澆帶的設置超長及平面凸凹超規單體設置伸縮縫、防震縫主樓與裙房間設置沉降縫·樓板選型現澆板·屋面板選型現澆板·混凝土強度等級：樓層位置墻柱砼強度梁板砼強度1～6C40C357～13C35C3014～19C30C2520～24C25C25大屋面C25C306.其他(特殊荷載，新技術、新結構、新材料的選用，特殊構造處理以及標準圖集的選用等)03G101-1：《混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖》03ZG003：《多層和高層混凝土房屋結構抗震構造》荷載統計樓(屋)面均布活荷載及裝修恒荷載標準值(kN/m2)·活荷載取值依據:<<建筑結構荷載規范>>(GBJ9-87)·裝修恒荷載取值依據:中南標98ZJ001·裝修恒荷載中不包含現澆板自重裝修均布恒載標準值(kN/m2)統計過程如下：客廳、餐廳:大理石樓面(樓11做法):1.1630厚砂漿找平層:0.03x20=0.6現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=2.16≈2.2臥室、書房:單層木地板(樓17做法):1.2230厚砂漿找平層:0.03x20=0.6現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=2.22≈2.23．廚房:陶瓷地磚(樓27做法):2.2630厚砂漿找平層:0.03x20=0.6現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=3.26≈3.3衛生間:陶瓷地磚(樓27做法):2.26（降300）200厚爐道:1.2x0.2=2.40現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=5.06≈5.15.衛生間陶瓷地磚(樓27做法):2.26（不降）30厚砂漿找平層:0.03x20=0.6現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=3.26≈3.36.陽臺:陶瓷地磚(樓10做法):1.2230厚砂漿找平層:0.03x20=0.6現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=1.77．樓梯平臺：陶瓷地磚(樓10做法):0.730厚砂漿找平層:0.03x20=0.6現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=1.78.樓梯斜鍛:陶瓷地磚(樓10做法):0.7現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=1.1(實取1.5)9．上人屋面有保溫隔熱(屋7做法):3.6現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=4.010.不上人屋面:有保溫(樓10做法):2.2現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=2.611．露臺有保溫隔熱(屋7做法):3.6現澆鋼筋混凝土樓板：另計吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=4.012.花園有保溫隔熱(樓7做法):3.6300厚土體18x0.3=5.4吊頂或板底粉刷:0.4合計：Σ=9.4樓(屋)面現澆板均布自重(恒荷載)標準值(kN/m2)·計算現澆板自重時考慮混凝土的容重為25kN/m3·各種厚度現澆板自重(恒荷載)標準值分別為:板厚80mm:2.0kN/m2板厚100mm:2.5kN/m2板厚120mm:3.0kN/m2板厚140mm:3.5kN/m2板厚160mm:4.0kN/m2板厚180mm:4.5kN/m2板厚200mm:5.0kN/m2板厚300mm:7.5kN/m2板厚350mm:8.75kN/m2板厚400mm:10.0kN/m2樓(屋)面現澆板均布恒荷載標準值為裝修恒荷載標準值加上自重恒荷載標準值。例如：會議室現澆板板厚100mm,則其均布恒荷載標準值為：gk=2.5+2.2=4.7kN/m2具體樓(屋)面現澆板均布恒荷載標準值計算結果詳電算輸出結果《荷載平面簡圖》，計算過程此處從略梁，墻線荷載(恒荷載)標準值(kN/m2)加氣塊墻體干容重γo=5.0kN/m3,飽和濕容重γ=7.5kN/m3。加氣混凝土塊面容重為：qo=γt+0.8當t=250時，qo=2.7kN/m2當t=200時，qo=2.3kN/m2當t=100時，qo=1.55kN/m2線荷載均按上層梁高400mm計算。線荷載計算公式：q=qoX(H-0.4）當t=250時，qo=7.0kN/m2當t=200時，qo=6.0kN/m2當t=100時，qo=4.0kN/m2·計算梁，墻線荷載時考慮加砌混凝土砌塊的吸水飽和濕容重為7.0kN/m3·加砌混凝土砌塊墻體均考慮兩面各做20mm厚的砂漿粉刷·各種厚度加砌混凝土砌塊墻體面容重(恒荷載)標準值分別為:墻厚250mm:2.55kN/m2墻厚200mm:2.20kN/m2墻厚150mm::11.85kN/mm2墻厚100mm:1.550kkN/m2·計算梁，墻線荷載載時按墻體面面容重乘以墻墻體高度考慮慮，例如:外墻墻厚250mmm，層高3.33m，墻頂梁高h==600mmm時，梁上線荷荷載標準值為：：q=2.55x((3.3-00.6)=66.885kN/m22實實際取值為qq=6.9kN//m2·具體梁，墻線荷載載計算值詳電電算輸出結果果《荷載平面面簡圖》，計計算過程從略略電算結果分析·主體結構電算軟件件:中國建科院院PKPM--SATWEE系列·對電算結果進行分分析,各種指標均均符合規范相相關要求且符符合通常工程程經驗.具體詳電算輸出結結果，分析過過程從略機算參數實際取值合理取值范圍總信息混凝土容重26(kN/m33)鋼材容重78(kN/m33)豎向力計算信息模擬施工加載1墻元側向節點信息息內部節點設計信息梁柱重疊部分簡化化作為剛域柱配筋計算原則按雙偏壓計算結構重要性系數1.0梁保護層厚度25(mm)柱保護層厚度30(mm)剪力墻暗柱長度取取值原則墻厚小于350mmm時，取2.00倍墻厚墻厚小于600mmm時，取1.55倍墻厚配筋信息墻主筋強度210(N/m22)梁主筋強度300(N/m22)柱主筋強度300(N/m22)梁箍筋強度210(N/m22)柱箍筋強度210(N/m22)梁箍筋間距100mm柱箍筋間距100mm墻分布筋強度210(N/m22)墻水平分布筋間距距200mm墻豎向分布筋配筋筋率0.30%風荷載信息地面粗糙度類別C類結構類別剪力墻結構修正后的基本風壓壓0.40(KN//m2)體型分段數2第一段最高層號10第一段體型系數1.3第二段最高層號26第二段體型系數1.3地震信息考慮扭轉藕連藕連設計地震分組一組計算震型個數36活荷質量折減系數數0.50地震烈度6.00場地土類型Ⅱ剪力墻抗震等級四周期折減系數0.7結構的阻尼比5活荷信息恒載分項系數1.20活載分項系數1.40柱、墻設計時活荷荷載折減傳給基礎的活荷載載折減梁活荷載不利布置置計算層數不考慮柱墻折基減礎系活數荷載1層折減系數112-3層折減系數數0.854-5層折減系數數0.76-8層折減系數數0.6559-20層折減系系數0.620層以上層折減減系數0.55調整梁端負彎矩調幅系系數0.85梁跨中彎矩增大系系數1梁扭矩折減系數0.4連梁剛度折減系數數0.55中梁剛度增大系數數1.0信注：邊梁剛度放大大系數為：（1+Bk）/2.息全樓地震力調整系系數1.000.2Qo調整起起始層號00.2Qo調整終終止層號0頂塔樓地震力放大大起算層號0放大系數1.00高層結構特征：電算采用中國建研研院PKPM--Satwee系列軟件，計計算結果詳見見表。棟號11棟（左邊）11棟（右邊）荷載作用方向X方向Y方向X方向Y方向建筑物總重量G00（KN）18397.56615252.9779結構自振周期T11（S）2.46712.6316自振周期與層數的的比值T1/N0.1030.110扭轉與自振周期的的比值Tt/T10.8230.84結構頂點彈性位移U（mm）(最大位移/平均位位移)Max風荷載作用下11.6023.1612.6926.591.061.131.071.17地震作用下19.1622.2219.8924.381.151.241.041.23最大層間彈性位移/層高(最大位移/平均位位移)Max風荷載作用下1/47291/26991/47281/21801.061.131.071.17地震作用下1/26631/25851/30381/21631.151.241.041.23地震作用下底部剪剪力QO(kN)1497.931538.161310.491231.52地震作用下底部剪剪力系數QO/Ge0.81%0.84%0.86%0.81%地震作用下傾覆力力矩MO（kN·m）77892.379984.168145.464039.0體型特征建筑物長x寬x高高37.8x14..9x72.031.5x14..9x72.0長寬比L/Bmaax2.542.11高寬比H/Bmaax4.834.83雙向板計算1．1基基本資料1．1．1工程名稱稱：工程一1．1．2邊界條件件（左端/下端/右端/上端）：固固定/固定/固定/固定1．1．3荷載標準準值1．1．3．．1永久荷荷載標準值樓板自重：gkk1＝4.7kkN/m均布荷載：gkk2＝0kN//m1．1．3．．2可變荷荷載標準值均布荷載：qkk1＝2kN//mγQ＝1.4ψc＝0.7ψq＝0.41．1．3．．3由可變變荷載效應控控制的荷載組組合值1..2*((4.7++0+0)+1.4**(2++0)＝＝8.444kN/m1．1．3．．4由永久久荷載效應控控制的荷載組組合值1..35*(4.7+0++0)++0.7*1.44*(22+0))＝8.311kN/m1．1．4計算跨度度Lx＝27000mm計算跨度度Ly＝36000mm板厚h＝1100mm板底、板面縱筋合合力點至近邊邊距離：ass＝25mmm、as'＝25mmm1．1．5混凝土強強度等級：CC20fc＝＝9.555N/mmfft＝1.1mmmfttk＝1.544N/mmEEc＝254113N/mmm1．1．6鋼筋抗拉拉強度設計值值fy＝210NN/mmEEs＝2100000N/mmm1．2彎彎矩計算結果果1．2．1平行于Lxx方向的跨跨中彎矩MMxMxx(L)＝＝(0.00296+00.2*0..013)**8.44**2.7^22＝1.988kN·mMxx(D)＝＝(0.00296+00.2*0..013)**8.3055*2.7^^2＝1.955kN·mMxx＝Max{{Mx(L)),Mx((D)}＝＝Max{{1.98,,1.955}＝1.988kN·mMxxk＝(0.00296+00.2*0..013)**6.7*22.7^2＝1.577kN·mMxxq＝(0.00296+00.2*0..013)**5.5*22.7^2＝1.299kN·mξ＝0.038ρ＝0.177%ρmin＝0.244%Ass＝236((mm2)實配φ8@2000（As＝251mmm2）最大裂縫寬度驗算算:按有效受拉混凝土土截面面積計計算的縱向受受拉鋼筋配筋筋率ρte，按下式式計算：ρte＝As/Atee混混凝土規范－－4對矩形截面0的軸軸心受拉2構件：Atte＝0.5*b**h=0.5**10000*1000=550000mmmρte＝As/Atee＝251..327/550000=0.000503在最大裂縫寬度計計算中，當ρρte＜0.011時，取ρte＝0.011按荷載效應的標準準組合計算的的縱向受拉鋼鋼筋的等效應應力σsk，按下列列公式計算：：受彎：σsk＝＝Mk//(0.887*hho*AAs)（混凝土土規范－3）σsk＝15772744..6/(0..87*76*2551.3277=944.642NN/mm裂縫間縱向受拉鋼鋼筋應變不均均勻系數ψ，按混凝土土規范式ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.665*11.54//(0.001*995)=0.0422當ψ＜0.2時，取取ψ＝0.2最大裂縫寬度ωmmax，按混混凝土規范式式－1計算：ωmax＝αcrr*ψ*σsk*(1.9*c++0.088*deeq/ρte)/Es＝2.1*00.2*95*(1.9*20+0.008*111.4//0.011)/22100000＝0.024mmm1．2．2平行于Lyy方向的跨跨中彎矩MMyMyy(L)＝＝(0.0013+0..2*0.00296)**8.44**2.7^22＝1.166kN·mMyy(D)＝＝(0.0013+0..2*0.00296)**8.3055*2.7^^2＝1.155kN·mMy＝Maxx{My(LL),Myy(D)}＝Max{{1.16,,1.155}＝1.166kN·mMyyk＝(0.0013+0..2*0.00296)**6.7*22.7^2＝0.922kN·mMyyq＝(0.0013+0..2*0.00296)**5.5*22.7^2＝0.766kN·mξ＝0.022ρ＝0.1%%ρmin＝0.244%Ass＝236((mm2)實配φ8@2000（As＝251mmm2）最大裂縫寬度驗算算:按有效受拉混凝土土截面面積計計算的縱向受受拉鋼筋配筋筋率ρte，按下式式計算：ρte＝As/Atee混混凝土規范－－4對矩形截面0的軸軸心受拉2構件：Atte＝0.5*b**h=0.5**10000*1000=550000mmmρte＝As/Atee＝251..327/550000=0.000503在最大裂縫寬度計計算中，當ρρte＜0.011時，取ρte＝0.011按荷載效應的標準準組合計算的的縱向受拉鋼鋼筋的等效應應力σsk，按下列列公式計算：：受彎：σsk＝＝Mk//(0.887*hho*AAs)（混凝土土規范－3）σsk＝9244109.556/(0..87*76*2551.3277=555.61N//mm裂縫間縱向受拉鋼鋼筋應變不均均勻系數ψ，按混凝土土規范式ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.665*11.54//(0.001*556)=-0.7當ψ＜0.2時，取取ψ＝0.2最大裂縫寬度ωmmax，按混混凝土規范式式－1計算：ωmax＝αcrr*ψ*σsk*(1.9*c++0.088*deeq/ρte)/Es＝2.1*00.2*56*(1.9*20+0.008*111.4//0.011)/22100000＝0.014mmm1．2．3沿Lx方向向的支座彎矩矩Mx'Mxx'(L)＝-0.00701*88.44*22.7^2＝-4.331kN·mMxx'(D)＝-0.00701*88.305**2.7^22＝-4.224kN·mMxx'＝Max{{Mx'(LL),Mxx'(D)}}＝Max{{-4.311,-4..24}＝＝-4.331kN·mMxx'k＝-0.00701*66.7*2..7^2＝＝-3.442kN·mMxx'q＝-0.00701*55.5*2..7^2＝＝-2.881kN·mξ＝0.084ρρ＝0.388%AAs＝286((mm2)實配φ8@1700（As＝296mmm2）最大裂縫寬度驗算算:按有效受拉混凝土土截面面積計計算的縱向受受拉鋼筋配筋筋率ρte，按下式式計算：ρte＝As/Atee混混凝土規范－－4對矩形截面0的軸軸心受拉2構件：Atte＝0.5*b**h=0.5**10000*1000=550000mmmρte＝As/Atee＝295..679/550000=0.000591在最大裂縫寬度計計算中，當ρρte＜0.011時，取ρte＝0.011按荷載效應的標準準組合計算的的縱向受拉鋼鋼筋的等效應應力σsk，按下列列公式計算：：受彎：σsk＝＝Mk//(0.887*hho*AAs)（混凝土土規范－3）σsk＝34223894..3/(0..87*76*2995.6799=1775.1322N/mm裂縫間縱向受拉鋼鋼筋應變不均均勻系數ψ，按混凝土土規范式ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.665*11.54//(0.001*1175)==0.5228最大裂縫寬度ωmmax，按混混凝土規范式式－1計算：ωmax＝αcrr*ψ*σsk*(1.9*c++0.088*deeq/ρte)/Es＝2.1*00.528*1755*(11.9*20+0.08*11..4/00.01)/2100000＝0.12mm1．2．4沿Ly方向向的支座彎矩矩My'Myy'(L)＝-0.00565*88.44*22.7^2＝-3.448kN·mMyy'(D)＝-0.00565*88.305**2.7^22＝-3.442kN·mMyy'＝Max{{My'(LL),Myy'(D)}}＝Max{{-3.488,-3..42}＝＝-3.448kN·mMyy'k＝-0.00565*66.7*2..7^2＝＝-2.776kN·mMyy'q＝-0.00565*55.5*2..7^2＝＝-2.227kN·mξ＝0.067ρρ＝0.3%%AAs＝228((mm2)實配φ6@1200（As＝236mmm2）最大裂縫寬度驗算算:按有效受拉混凝土土截面面積計計算的縱向受受拉鋼筋配筋筋率ρte，按下式式計算：ρte＝As/Atee混混凝土規范－－4對矩形截面0的軸軸心受拉2構件：Atte＝0.5*b**h=0.5**10000*1000=550000mmmρte＝As/Atee＝235..619/550000=0.000471在最大裂縫寬度計計算中，當ρρte＜0.011時，取ρte＝0.011按荷載效應的標準準組合計算的的縱向受拉鋼鋼筋的等效應應力σsk，按下列列公式計算：：受彎：σsk＝＝Mk//(0.887*hho*AAs)（混凝土土規范－3）σsk＝27559629..5/(0..87*77*2335.6199=1774.8366N/mm裂縫間縱向受拉鋼鋼筋應變不均均勻系數ψ，按混凝土土規范式ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.665*11.54//(0.001*1175)==0.5227最大裂縫寬度ωmmax，按混混凝土規范式式－1計算：ωmax＝αcrr*ψ*σsk*(1.9*c++0.088*deeq/ρte)/Es＝2.1*00.527*1755*(11.9*20+0.08*8.66/0..01)//2100000＝0.098mmm1．3跨跨中撓度驗算算1．3．1撓度驗算算參數Mk＝＝1.577kN·mMq＝＝1.299kN·mMk----------按按荷載效應的的標準組合計計算的彎矩值值Mq----------按按荷載效應的的準永久組合合計算的彎矩矩值1．3．2在荷載效效應的標準組組合作用下，受受彎構件的短短期剛度BBs1．3．2．．1裂縫間間縱向受拉鋼鋼筋應變不均均勻系數ψσsk＝dMkk/(00.87**ho**ASs))（混混凝土規范式式－3）σsk＝15772744..6/(00.87**75**236))＝102..133N//mm矩形截面，Atte＝0.5*b**h＝0.5*10000*1100＝500000mmρte＝ASss/Atte（混凝土規規范式－4）ρte＝2366/500000＝0.00047＜0.01，取取ρte＝0.011ψ＝1.1-00.65**ftk/(ρte*σsk)（混凝凝土規范式－－2）ψ＝1．1--0.655*1..54/((0.00447*1102.1333)＝0.2當ψ＜0.2時，取ψψ＝0.21．3．2．．2鋼筋彈彈性模量與混混凝土模量的的比值αEαE＝Es//Ec＝＝2100000/254133＝8.2661．3．2．．3受壓翼翼緣面積與腹腹板有效面積積的比值γf'矩形截面，γf''＝01．3．2．．4縱向受受拉鋼筋配筋筋率ρ＝ASs/((b*ho))＝236/((1000**75)＝＝0.00031471．3．2．．5鋼筋混混凝土受彎構構件的Bss按混凝土土規范式－11計算：Bs=Es*ASs**ho^^2/[1.155ψ+0..2+66*αE*ρ/(11+3..5γf')]=210000**236*775^2//[1.155*0.2++0.2+66*8.266*0.000315/((1+3.55*0.0)))＝475.71kkN·m1．3．3考慮荷載載長期效應組組合對撓度影影響增大影響響系數θ按混凝土規范第8.2.55條，當ρ'＝0時，θ＝2.01．3．4受彎構件件的長期剛度度B，可按混混凝土規范式式8.2..2計算：：B＝Mk/[Mq**(θ-1))+Mkk]*BBs＝1.57/[[1.29**(2.00-1)+11.57]**475.771＝261..25kN··m1．3．5跨中撓度度ff＝κκ*Qkk*Lxx^4/B=0.003396*6.7**2.7^4//261..25*10000＝5.4mmmf/Lo＝5.4/27000＝1/5000樓梁板式樓梯1．1基基本資料1．1．1工程名稱：3期11號樓1．1．2樓梯類型：：梁式A型（╱）支座條件：：兩端彈性1．1．3梯段水平投投影長度Lo1＝44200mm梯段凈跨Ln＝Lo1＝44200mm1．1．4梯板凈寬度B＝12255mm1．1．5下支座寬度d1＝200mmm上支座寬度d2＝200mmm1．1．6計算跨度Lo＝Min{{Ln+(d1++d2)/2,1.05LLn}＝Min{{4620,,46411}＝46200mm1．1．7梯板厚度h1＝60mm1．1．8梯段高度Hv＝30000mm樓梯級數n＝181．1．9梯梁寬度b＝150mmm梯梁高度h＝300mmm1．1．100線性恒荷Pk＝1.877kN/m均布活荷qk＝3.500kN/mψc＝0.7ψq＝0.41．1．111面層厚度c1＝25mmm頂棚厚度c2＝20mm面層層、頂棚容重重γc＝20.000kN/m1．1．122樓梯自重容容重γb＝25.000kN/mm1．1．133梯梁自重的的放大系數（考考慮面層）λb＝1.11．1．144混凝土強度度等級：C25fcc＝11.994N/mmmfft＝1.277N/mmfttk＝1.788N/mmEEc＝278771N/mmm1．1．155梯梁縱筋、箍箍筋、梯板縱縱筋的鋼筋強強度設計值分分別為：ffy＝300NN/mmfyyv＝210NN/mmffy＝210NN/mmEEs＝2000000N/mmm1．1．166梯梁縱筋合合力點至近邊邊距離as＝25mmm梯板as＝25mm1．2樓樓梯幾何參數數1．2．1踏步高度t＝Hv//n＝30000/18＝166..7mm踏步步寬度w＝Lo1/(n-1)＝44200/(18--1)＝260..0mm梯段段斜板的傾角角α＝ArcTTan(t/w)＝ArcTTan(1666.7/2260.0))＝32.77°梯段段斜板的長度度Lx＝Lo1/Cossα＝44200/Cos332.7°＝52500mm1．2．2梯板板厚的的垂直高度h1'＝h1//Cosα＝60/CCos32..7°＝71mm梯板板平均厚度T＝(t++2*h1')/2＝(1677+2*711)/2＝155mmm1．2．3梯板有效高高度h1o＝T-as＝155--25＝130mmm梯梁梁梁高的垂直直高度h'＝h/Cosα＝300//Cos322.7°＝356mmm梯梁梁有效高度ho＝h-as＝300--25＝275mmm1．3均均布永久荷載載標準值1．3．1梯板自重gk1＝γb*TT＝25.000*0.1155＝3.877kN/m1．3．2Lo1段梯板面層層自重gkk2＝γc*cc1*((n-11)*((t+ww)/LLn＝20.000*0.0025*(118-1)**(0.1667+0.2260)/44.420＝0.822kN/m1．3．3梯板頂棚自自重gk3''＝γc*cc2＝20.000*0.0020＝0.400kN/mgkk3＝gk3''*Lxx/Lnn＝0.400*5.2550/4.4420＝0.488kN/m1．3．4梯板折算永永久荷載標準準值gkb＝3.877+0.822+0.488＝5.166kN/m1．3．5梯梁自重標標準值gkl＝λb*γb*bb*h*(Lnn+Lxx-Loo1)/Lngkkl＝1.1**25.000*0.1550*0.3300*(44.420++5.2500-4.4220)/4..420＝1.477kN/m1．3．6梯梁上永久久荷載標準值值gkk＝gkb*B//2+gkl++Pk＝5.166*1.2225/2+11.47+11.87＝6.500kN/m1．4均均布荷載設計計值1．4．1梯段斜板荷荷載設計值px由可可變荷載控制制的px(LL)＝1.2*gkxx+1..4*qqk＝11.009kN/mm由永永久荷載控制制的px(DD)＝1.355*gkkx+11.4*ψc*qqk＝10.440kN/mm最不不利的荷載設設計值px＝Max{{px(L)),px((D)}＝11.009kN/mm1．4．2梯梁荷載設設計值p可變變荷載標準值值qkl＝qk**(B//2+b)＝3.500*(1.2225/2++0.1500)＝2.677kN/m由可可變荷載控制制的p(L))＝1.2*gk+1.44*qkkl＝11.554kN/mm由永永久荷載控制制的p(D))＝1.355*gkk+1..4*ψc*qqkl＝11.339kN/mm最不不利的荷載設設計值p＝Max{{px(L)),px((D)}＝11.554kN/mm1．5梯梯梁斜截面受受剪承載力計計算Vmmax＝0.5*p**Ln**Cosα＝0.5**11.544*44200*Cos332.7°＝254997*0.88419＝214666NAssv＝0(V≤0.7*fft*b*hho)Dminn＝6Smaxx＝2001．6正正截面受彎承承載力計算1．6．1梯段斜板計計算梯板板計算跨度Bo＝Min{{B+bb,1.005B}＝Min{{1375,,12866}＝12866mm跨中中Mmaxx＝px**Bo^^2/8＝11.009*1.2286^2//8＝2.299kN·MAss＝85mmmξ＝0.0112ρ＝0.077%ρmin＝0.277%實配配φ6@2000（As＝141mmm）最大裂縫寬寬度ωmax＝0.0008mm1．6．2梯梁計算1．6．2．．1跨中Mmaxx＝p*Lo^2/110＝11.554*4.6620^2//10＝24.663kN·MMAs