供熱工程河北工業大學建筑環境與設備工程系第九章熱水網路的水力計算和水壓圖熱水網路水力計算的主要任務是1．按已知的熱媒流量和壓力損失，確定管道的直徑，2．按已知熱媒流量和管道直徑，計算管道的壓力損失，3．按已知管道直徑和允許壓力損失，計算或校核管道中的流量。根據熱水網路水力計算成果，不僅能確定網路各管段的管徑，而且還可確定網路循環水泵的流量和揚程。在網路水力計算基礎上繪出水壓圖，可以確定管網與用戶的連接方式，選擇網路和用戶的自控措施，還可進一步對網路工況，亦即對網路熱媒的流量和壓力狀況進行分析，從而掌握網路中熱媒流動的變化規律。第九章熱水網路的水力計算和水壓圖第二節熱水網路水力計算方法和例題第三節水壓圖的基本概念第四節熱水網路的水壓圖第五節補給水泵定壓方式第六節其他定壓方式第七節中繼加壓泵站第一節熱水網路水力計算的基本功能第一節熱水網路水力計算的基本公式第四章第一節所闡述的室內熱水供暖系統管路水力計算的基本原理，對熱水網路是完全適用的。

如前所述，熱水網路的水流速常大于0.5m/s，它的流動狀況大多處于阻力平方區。并且絕大多數都是≥40mm采用希弗林松推薦的公式可以根據查表來計算相關的數值，附錄9-1水力計算圖表是在一定的管壁粗糙度和一定的熱媒密度下編制而成的，如果使用條件與制表條件不符時，應對流速、管徑、比摩阻進行相應的修正。（1）管道的實際當量絕對粗糙度與制表的絕對粗糙度不符，應對比摩阻進行修正。式中、——按附錄9-1查出的比摩阻和規定的值（表中=0.5mm），mm；表9-3值修正系數和值

——水力計算時采用的實際當量絕對粗糙度，mm；

——相應情況下的實際比摩阻，Pa/m；——修正系數。（2）如果熱媒的實際密度與制表的密度不同，但質量流量相同，則應對表中查出的速度和比摩阻進行修正。、、——附錄9-1中采用的熱媒密度(kg/m3)和在表中查出的比摩阻(Pa/m)和流速(m/s)值；

——水力計算中熱媒的實際密度，kg/m3；、——相應于實際條件下的實際比摩阻(Pa/m)和流速(m/s)值。（3）如欲保持表中的質量流量和比摩阻不變，而熱媒密度不是而是時，則應對管徑進行修正。

——根據水力計算表的條件下查出的管徑值，m；

——實際密度條件下的管徑值，m。在熱水管網的水力計算中，由于水的密度隨溫度變化很小，實際溫度與編制圖表時的溫度值偏差不大時，可以不必考慮密度不同時的修正。但在蒸汽管網和余壓凝結水管網中，流體在管中流動，沿程密度變化很大，需按上述公式進行不同密度的修正計算。更為方便的方法是直接按照公式來確定利用計算機來編寫簡單程序對于局部阻力的計算，經常采用當量長度法，即將局部阻力損失折合成相當的沿程損失。附錄9-2給出了局部阻力系數和K＝0.5mm時候的局部阻力當量長度值。一般來說，管網的設計常常采用估算法進行估算。當量長度可以按照實際長度的百分數來計算：見附錄9-3第二節熱水網路水力計算方法和例題在進行熱水網路水力計算之前，通常應有下列已知資料。網路的平面布置圖(平面圖上應標明管道所有的附件和配件)，熱用戶熱負荷的大小，熱源的位置以及熱媒的計算溫度等。熱水網路水力計算的方法及步驟如下。

1．確定熱水網路中各個管段的計算流量管段的計算流量就是該管段所負擔的各個用戶的計算流量之和，以此計算流量確定管段的管徑和壓力損失。對只有供暖熱負荷的熱水供暖系統，用戶的計算流量可用下式確定

t/ht/h在按式(9-14)確定計算管段的總設計流量時，由于整個系統的所有熱水供應用戶不可能同時使用，用戶越多，熱水供應的全天最大小時用水量越接近于全天的平均小時用水量。因此：對熱水網路的干線。式(9-14)的熱水供應設計熱負荷Qr’可按熱水供應的平均小時熱負荷Qrp’計算，對熱水網路的支線，當用戶有儲水箱時，按平均小時熱負荷Qrp’計算，對無儲水箱的用戶，按最大小時熱負荷Qrmax’計算。對具有多種熱用戶的閉式熱水供熱系統，當供熱調節不按供暖熱負荷進行質調節，而采用其它調節方式----如在間接連接供暖系統中采用質量--流量調節，或采用分階段改變流量的質調節，或采用兩級串聯或混聯閉式系統時，熱水網路計算管段的總設計流量，應首先繪制供熱綜合調節曲線，將各種熱負荷的網路水流量曲線相疊加，得出某一室外溫度tw下的最大流量值，以此作為計算管段的總設計流量2．確定熱水網路的主干線及其沿程比摩阻熱水網路水力計算是從主干線開始計算。網路中平均比摩阻最小的一條管線，稱為主干線。在一般情況下，熱水網路備用戶要求預留的作用壓差是基本相等的，所以通常從熱源到最遠用戶的管線是主干線。根據《熱網規范》，在一般的情況下，熱水網路主干線的設計平均比摩阻，可取30—70Pa／m進行計算。《熱網規范》建議的數值，主要是根據多年來采用直接連接的熱水網路系統而規定的．對于采用間接連接的熱水網路系統，根據北歐國家的設計與運行經驗，采用主干線的平均比摩阻值比上述規定的值高，有達到100Pa／m的。間接連接的熱網主干線的合理平均比摩阻值，有待通過技術經濟分析和運行經驗進一步確定。3．確定管徑和比摩阻根據網路主干線各管段的計算流量和初步選用的平均比摩阻R值利用附錄9-1的水力計算表，確定主干線各管段的標準管徑和相應的實際比摩阻。或者利用公式進行計算.4.確定沿程阻力和局部阻力根據選用的標準管徑和管段中局部阻力的形式，查附錄9—2，確定備管段局部阻力的當量長度ld的總和，以及管段的折算長度lzh。或者利用概算指標計算局部阻力5．根據管段的折算長度lzh以及由附錄9—1查到的比摩阻（或計算出來），利用式(9—11)，計算主干線各管段的總壓降。6．主干線水力計算完成后，便可進行熱水網路支干線，支線等水力計算。應按支干線、支線的資用壓力確定其管徑，但熱水流速不應大于3.5m/s，同時比摩阻不應火于300Pa/m(見《熱網規范》規定)。規范中采用了兩個控制指標，實質上是對管徑DN≥400mm的管道，控制其流速不得超過3.5m/s(尚未達到300Pa／m)，而對管徑DN<400mm的管道，控制其比摩阻不得超過300Pa/m(如對DN50的管子，當月=300Pa/m時，流速僅約為0.9m/s)。為消除剩余壓頭，通常在用戶引入口或熱力站處安裝調壓板、調壓閥門或流量調節器。用于熱水網路的調壓板，一般用不銹鋼或鉛合金制成。不銹鋼制的調壓板的厚度，一般為2～3mm。調壓板通常安裝在供水管上，也可裝在回水管上。這取決于熱水網路的水壓圖狀況。調壓板的孔徑較小時，易于堵塞，而且調壓板不能隨意調節。近年來，國內一些廠家和科研單位生產手動式調節閥門，運行效果較好。手動調節閥門閥桿的啟升程度，能調節要求消除的剩余壓頭值，并對流量進行控制。此外，裝設自控型的流量調節器，自動消除剩余壓頭，保證用戶流量的裝置，目前在國內也開始得到應用．[例9-1]

某工廠熱水供熱管網平面布置如圖9-1所示。管網中各管段長度、閥門的位置、方形補償器的個數均已標注在圖中。已知管網設計供、回水溫度=130℃，=70℃。用戶E、F、D的設計熱負荷分別為1200kW、1000kW、1300kW。各熱用戶內部的阻力損失為=50kPa。試進行該熱水管網的水力計算。某工廠熱水供熱管網平面布置圖[解]：(1)確定各用戶和管網各管段的計算流量熱用戶E，由式(9-27)得用同樣的方法確定熱用戶F、D的計算流量分別為：=14.33t/h，=18.63t/h。(t/h)水力計算表

(2)確定管網主干線并計算

因為各熱用戶內部的阻力損失相等，各熱用戶入口要求的壓力差均為50kPa，所以從熱源到最遠用戶D的管線為主干線。管網各管段編號及閥門、補償器設置見圖。首先，取主干線的平均比摩阻在

=30~70Pa/m范圍內，確定主干線各管段的管徑。如管段AB，計算流量=14.33+17.20+18.63=50.16(t/h)，根據管段AB的計算流量和值的范圍，查附錄9-1可確定管段AB的管徑和相應的比摩阻值以及流速得：

d=150mm，=58.19Pa/m，=0.82m/s

管段AB中局部阻力的當量長度，可由附錄9-2查得：閘閥1×2.24=2.24(m)

方形補償器4×15.4=61.6(m)

局部阻力當量長度之和=2.24+61.6=63.84(m)

管段AB的折算長度=230+63.84=293.84m

管段AB的壓力損失=58.19×293.84=17098.55(Pa)

用相同的方法計算BC段和CD段，計算結果列于表9-4中。管段BC的局部阻力當量長度值如下：管段BCDN=125mm

直流三通1×4.4=4.4m

異徑接頭1×0.44=0.44m

方形補償器3×12.5=37.5m

總當量長度=42.34m

管段CD的局部阻力當量長度=44.48m，過程略。通過計算可知，主干線的總壓力損失為

=++=17098.55+13362.53+16834.89=47295.97(Pa)(3)各分支線的計算分支線BE與主干線BD并聯，依據節點平衡原理，管段BE的資用壓差為

=+=13362.53+16834.89=30197.42Pa

局部損失與沿程損失的估算比值=0.6（見附錄9-3），則管線平均比摩阻大致可控制為根據和=17.20t/h，由附錄9-1查得

=80mm，=168.68Pa/m，=0.95m/s管段BE中局部阻力的當量長度，由附錄9-2查得:=222.04Pa/m

(3)各分支線的計算分支線BE與主干線BD并聯，依據節點平衡原理，管段BE的資用壓差為

=+=13362.53+16834.89=30197.42Pa

局部損失與沿程損失的估算比值=0.6（見附錄9-3），則管線平均比摩阻大致可控制為根據和=17.20t/h，由附錄9-1查得

=80mm，=168.68Pa/m，=0.95m/s管段BE中局部阻力的當量長度，由附錄9-2查得:=222.04Pa/m

分流三通1×3.82=3.82m

方形補償器2×7.9=15.8m

閘閥2×1.28=2.56m

總當量長度=22.18m

管段BE的折算長度=85+22.18=107.18m

管段BE的壓力損失=168.68×107.18=18079.12(Pa)

剩余壓差=－=30197.42－18079.12=12118.3(Pa)，剩余壓力過大，可在用戶入口處安裝調壓板、調壓閥門等進行調節。用同樣的方法計算管段CF，計算結果見表9-4。第三節水壓圖的基本概念通過室內熱水供暖系統和熱水網路水力計算的闡述，可以看出：水力計算只能確定熱水管道中各管段的壓力損失(壓差)值，但不能確定熱水管道上各點的壓力(壓頭)值。通過繪制水壓圖的方法，可以清晰地表示出熱水管路中各點的壓力。流體力學中的伯努和能量方程式是繪制水壓圖的理論基礎。式中——斷面1、2處管中心至基準面0—0的垂直距離，m；

——斷面1、2處的壓強，Pa；

——斷面1、2處的斷面平均流速，m/s；

——水的密度，Kg/m3；

——重力加速度，m/s2；

——斷面1、2間的水頭損失，mH2O；

——斷面1、2處的動能修正系數，取（式10-1）

設有一機械循環熱水供暖系統(圖9-4)，膨脹水箱1連接在循環水泵2進口側O點處。如設其基準面為O一O，并以縱坐標代表供暖系統的高度和測壓管水頭的高度，橫坐標代表供暖系統水平干線的管路計算長度，利用前述方法，可在此坐標系統內繪出供暖系統供、回水管的水壓曲線和縱斷面圖。這個圖組成了室內熱水供暖系統的水壓圖。設膨脹水箱的水位高度為j一j。如系統中不考慮漏水或加熱時水膨脹的影響，即認為系統已處于穩定狀況，不再發生變化，因而在循環水泵運行時，膨脹水箱的水位是不變的。O點處的壓頭(壓力)就等于Hj。(mH2O)。當系統工作時，由于循環水泵驅動水在系統中循環流動，A點的測壓管水頭必然高于O點的測壓管水頭，其差值應為管段OA的壓力損失值。根據系統水力計算結果或運行時的實際壓力損失，同理就可確定B、C、D和E各點的測壓管水頭高度，亦即B’、C’、D’和E’各點在縱坐標上的位置。

如順次連連各點的測壓管水頭的頂端，就可組成熱水供暖系統的水壓圖。其中，線JA’代表回水干線的水壓曲線，線B’C’D’代表供水干線的水壓曲線。系統工作時的水壓曲線，稱為動水壓曲線。如以HA’j代表動水壓曲線圖上O、A兩點的測壓管水頭的高度差，亦即水從A點流到O點的壓力損失，同理HB’A’——水流經立管BA的壓力損失HD’C’B’——水流經供水管的壓力損失；HE’D’——從循環水泵出口側到鍋爐出水管段的壓力損失，HjE’——循環水泵的揚程。利用動水壓曲線，可清晰地看出系統工作對各點的壓力大小。當系統循環水泵停止工作時，整個系統的水壓曲線呈一條水平線。各點的測壓管水頭都相等，其值為HjO。系統中A、B、C、D、E和O點的壓頭分別為HiA、HjB、Hjc、HJD和HjO(mH2O)。系統停止工作時的水壓曲線，稱為靜水壓曲線。

通過上述分析可見，當膨脹水箱的安裝高度超過用戶系統的充水高度，而膨脹水箱的膨脹管又連接在靠近循環水泵進口側時，就可以保證整個系統，無論在運行或停運時，各點的壓力都超過大氣壓力。這樣，系統中不會出現負壓，以致引起熱水汽化或吸入空氣等，從而保證系統可靠地運行。由此可見，在機械循環熱水供暖系統中，膨脹水箱不僅起著容納系統水膨脹體積之用，還起著對系統定壓的作用。對熱水供熱(暖)系統起定壓作用的設備，稱為定壓裝置。膨脹水箱是最簡單的一種定壓裝置。熱水供熱(暖)系統水壓曲線的位置，取決于定壓裝置對系統施加壓力的大小和定壓點的位置。采用膨脹水箱定壓的系統各點壓力，取決于膨脹水箱安裝高度和膨脹管與系統的連接位置。

如將膨脹水箱連接在熱水供暖系統的供水干管上(見圖9—5)，則系統的水壓曲線位置與圖9—4不同，而成為圖9—5所示的位置。此時，整個系統各點的壓力都降低了。同時，如供暖系統的水平供水干管過長，阻力損失較大，則有可能在千管上出現負壓由于這個原因，從安全運行角度出發，在機械循環熱水供暖系統中，應將膨脹水箱的膨脹管連接在循環水泵吸入口側的回水千管上。

對于自然循環熱水供暖系統，由于系統的循環作用壓頭小，水平供水干管的壓力損失只占一部分，膨脹水箱水位與水平供水干線的標高差，往往足以克服水平供水千管的壓力損失，不會出現負壓現象，所以可將膨脹水箱連接在供水千管上。

利用膨脹水箱安裝在用戶系統的最高處來對系統定壓的方式，稱為高位水箱定壓方式。高位水箱定壓方式的設備簡單，工作安全可靠。它是機械循環低溫水供暖系統最常用的定壓方式。對于工廠或街區的集中供熱系統，特別是采用高溫水的供熱系統，由于系統要求的壓力高，以及往往難以在熱源或靠近熱源處安裝比所有用戶都高并保證高溫水不汽化的膨脹水箱來對系統定壓，因此往往需要采用其它的定壓方式。最常用的方式是利用壓頭較高的補給水泵來代替膨脹水箱定壓。

首頁第四節熱水網路的水壓圖水壓圖的作用：在設計階段必須對整個網路的壓力狀況有個整體的考慮。因此，通過繪制熱水網路的水壓圖，用以全面地反映熱網和各熱用戶的壓力狀況，并確定保證使它實現的技術措施。在運行中，通過網路的實際水壓圖，可以全面地了解整個系統在調節過程中或出現故障時的壓力狀況，從而揭露關鍵性的矛盾和采取必要的技術措施，保正安全運行。此外，各個用戶的連接方式以及整個供熱系統的自控調節裝置，都要根據網路的壓力分布或其波動情況來選定，即需要以水壓圖作為這些工作的決策依據。一、熱水網路壓力狀況的基本技術要求

熱水供熱系統在運行或停止運行時，系統內熱媒的壓力必須滿足下列基本技術要求：1.不超壓2.不倒空3.不汽化4.網路回水管內任何一點的壓力，都應比大氣壓力至少高出5mH2O，以免吸入空氣5.在熱水網路的熱力站或用戶引入口處，供、回水管的資用壓差，應滿足熱力站或用戶所需的作用壓頭二.繪制熱水網路水壓圖的步驟和方法

根據上面對水壓圖的基本要求，下面以一個連接著四個供暖熱用戶的高溫水供熱系統為例，闡明繪制水壓圖的步驟和方法。1.建立坐標軸：以網路循環水泵的中心線的高度(或其它方便的高度)為基準面，在縱坐標上按一定的比例尺作出標高的刻度(如圖9-6上的0-y)。沿基準面在橫坐標上按一定的比例尺作出距離的刻度(如圖9-6上的0-x)。按照網路上的各點和各用戶從熱源出口起沿管路計算的距離，在o-x軸上相應點標出網路相對于基準面的標高和房屋高度。各點網路高度的連接線就是圖9-6上帶有陰影的線，表示沿管線的縱剖面。2.選定靜水壓曲線的位置。靜水壓曲線是網路循環水泵停止工作時，網路上各點的測壓管水頭的連接線。它是一條水平的直線。靜水壓曲線的高度必須滿足下列的技術要求。

(1)與熱水網路直接連接的供暖用戶系統內，底層散熱器所承受的靜水壓力應不超過散熱器的承壓能力。

(2)熱水網路及與它直接連接的用戶系統內，不會出現汽化或倒空。3．選定回水管的動水壓曲線的位置。在網路循環水泵運轉時，網路回水管各點的測壓管水頭的連接線，稱為回水管動水壓曲線。在熱水網路設計中，如預先分析在選用不同的主干線比摩阻情況下網路的壓力狀況時，可根據給定的比摩阻值和局部阻力所占的比例，確定一個平均比壓降(每米管長的沿程損失和局部損失之和)，亦即確定回水管動水壓的坡度，初步繪制回水管動水壓線。如已知熱水網路水力計算結果，則可按各管段的實際壓力損失，確定回水管動水壓線。回水管的動水壓線的位置，應滿足下列要求。1.回水管動水壓曲線應保證所有直接連接的用戶系統不倒空和網路上任何一點的壓力不應低于50kPa(5mH2O)的要求。這是控制回水管動水壓曲線最低位置的要求。2.認為用戶系統底層散熱器所承受的壓力就是熱網回水管在用戶引入口的出口處的壓力4．選定供水管動水壓曲線的位置：在網路循環水泵運轉時，網路供水管內各點的測壓管水頭連接線，稱為供水管動水壓曲線。同理，供水管動水壓曲線沿著水流方向逐漸下降，它在每米管長上降低的高度反映了供水管的比壓降值。供水管動水壓曲線的位置，應滿足下列要求。(1)網路供水干管以及與網路直接連接的用戶系統的供水管中，任何一點都不應出現汽化。(2)在網路上任何一處用戶引入口或熱力站的供、回水管之間的資用壓差，應能滿足用戶引入口或熱力站所要求的循環壓力。這兩個要求實質上就是限制著供水管動水壓線的最低位置三、用戶系統的壓力狀況和與熱網連接方式的確定當熱水網路水壓圖的水壓線位置確定后，就可以確定用戶系統與網路的連接方式及其壓力狀況。用戶系統1：它是一個低溫水供暖的熱用戶(外網110℃水經與回水混合后再進入用戶系統)。從水壓圖可見，在網路循環水泵停運時，靜水壓線對用戶1滿足不汽化和不倒空的技術要求。1)不會出現汽化。在用戶系統1，110℃高溫水可能達到的最高點，在標高+2m處。該點壓力，超過該點水溫下的汽化壓力。(2)不會出現倒空。用戶系統的充水高度僅在標高19m處，低于靜水壓線。設用戶1的資用壓頭△H1=10mH2O，而用戶系統1的壓力損失只有1mH2O。在此情況下，可以考慮采用水噴射器的連接方式。這種形式比較適用于單個建筑。如假設用戶系統1的壓力損失較大，假設△Hj=3mH20，網路供、回水的資用壓差，不足以保證水噴射器使水混合后提供足夠的作用壓頭，此時就要采用混合水泵的連接方式。這種方式可用于多個建筑。用戶系統2：它是一個高層建筑的低溫水供暖的熱用戶。前已分析，為使作用在其它用戶的散熱器的壓力不超過允許壓力，對用戶2采用間接連接。在本例中，用戶系統2與熱網連接處供、回水的壓差為10mH2O。如水-水換熱器的設計壓力損失4mH2O，此時只需將進入用戶2的供水管用閥門節流，使閥門后的水壓線標高下降到39m處，即可滿足設計工況的要求。供暖用戶系統的水壓圖示意圖也在圖9—7(c)示出。在本例給定的水壓圖條件下，如在設計或運行上采取一些措施，用戶2也可考慮與網路直接連接。在設計用戶入口時，在用戶2的回水管上安裝一個“閥前”壓力調節閥，在供水管上安裝止回閥。當回水管的壓力作用在閥瓣上的力超過彈簧的平衡拉力時，閥孔才能開啟。彈簧的選用拉力要大干局部系統靜壓力3—5mH2O。因此，保證用戶系統不會出現倒空。當網路循環水泵停止運行時，彈簧的平衡拉力超過用戶系統的水靜壓力，就將閥瓣拉下，閥孔關閉，它與安裝在供水管上的止回閥一起將用戶系統2與網路截斷用戶系統3。它位于地勢最低點。在循環水泵停止工作時，靜水壓線j－j的位置不會使底層散熱器壓壞。底層散熱器承受的壓力為23-(-7)＝30mH2O。但在運行工況時，用戶系統3處的回水管壓力為35-(-7)=42mH2O，超過了一般鑄鐵散熱器所允許承受的壓力。為此，用戶系統3入口的供水管要節流。如在本例中，從安全角度出發，進入用戶系統3供水管的測壓管水頭要下降到標高33m處。這么一來，用戶系統的作用壓頭不但不足，反而成為負值了。因此要在用戶入口的回水管上安裝水泵，抽引用戶系統的回水，壓入外網去。用戶系統回水泵加壓的連接方式，主要用在網路提供用戶或熱力站的資用壓頭，小于用戶或熱力站所要求的壓力損失的場合。這種情況常出現在熱水網路末端的一些用戶或熱力站上。因為當熱水網路上連接的用戶熱負荷超過設計負荷，或網路沒有很好地進行初調節時，末端一些用戶或熱力站很容易出現作用壓頭不足的情況。此外，當利用熱水網路再向一些用戶供暖時(例如工廠的回水再向生活區供暖，這種方式也稱為“回水供暖”)，也多需用回水泵加壓的方式。在實踐中，利用用戶或熱力站的回水泵加壓的方式，往往由于選擇水泵的流量或揚程過大，影響鄰近熱用戶的供熱工況，形成網路的水力失調(見第十章所述)。因而需要慎重考慮和正確選擇回水加壓泵的流量和揚程。

用戶系統4。它是一個高溫水供暖的用戶。網路提供用戶的資用壓頭如大于用戶所需，則只要在用戶4入口的供水管上節流，使進入用戶的供水管測壓管水頭標高降到35+5=40m處，就可滿足對水壓圖的一切要求，達到正常運行。四、熱水網路循環水泵的選擇

網路循環水泵流量的確定。對具有多種熱用戶的閉式熱水供熱系統，原則上應首先繪制供熱綜合調節曲線，將各種熱負荷的網路總水流量曲線相疊加，得出相應某一室外溫度下的網路最大設計流量值，作為選擇的依據。對目前常見的只有單一供暖熱負荷，或采用集中質調節的具有多種熱用戶的并聯閉式熱水供熱系統，網路的總最大設計流量，亦即網路循環水泵的流量，選擇循環水泵時，應注意：1．循環水泵的流量一揚程特性曲線(G－H線)，在水泵工作點附近應比較平緩，以便當網路水力工況發生變化時，循環水泵的揚程變化較小。一般單級水泵特性曲線比較平緩，宜選用單級水泵作為循環水泵用。2．循環水泵的承壓、耐溫能力應與熱網的設計參數相適應。循環水泵多安裝在熱網回水管上。循環水泵允許的工作溫度，一般不應低于80℃。如安裝在熱網供水管上，則必需采用耐高溫的R型熱水循環水泵。3．循環水泵的工作點應在水泵高效工作范圍內。4．循環水泵的臺數的確定與熱水供熱系統所采用的供熱調節方式有關。循環水泵的臺數不得少于2臺，其中一臺備用。當四臺或四臺以上水泵并聯運行時，可不設置備用水泵。系統采用中央質調節時，宜選用相同的水泵型號并聯工作。當熱水供熱系統采用分階段改變流量的質調節時．各階段的流量和揚程不同。為更多地節約電能，宜選用揚程和流量不等的泵組。對具有熱水供應熱負荷的熱水供熱系統，在非供暖期間網路流量大大小于供暖期流量．可考慮增設專為供應熱水供應熱負荷用的循環水泵。對具有多種熱負荷的熱水供熱系統，如欲采用質量-流量調節方式供熱，宜選用變速水泵，以適應網路流量和揚程的變化。5．當多臺水泵并聯運行時，應繪制水泵和熱網水力特性曲線，確定其工作點，進行水泵選擇。第五節補給水泵定壓方式補給水泵定壓方式是目前國內集中供熱系統最常用的一種定壓方式。補給水泵定壓方式主要有三種形式：1．補給水泵連續補水定壓方式，2．補給水泵間歇補水定壓方式，3．補給水泵補水定壓點設在旁通管處的定壓方式。圖9—9所示是補給水泵連續補水定壓方式的示意圖。定壓點設在網路循環水泵的吸入端。利用壓力調節閥保持定壓點恒定的壓力。目前壓力調節閥多采用直接作用式壓力調節閥。圖9一10所示是由薄膜杠桿、重錘和調節閥組成的直接作用“閥后式”，壓力調節器的結構示意圖。當網路水加熱膨脹，或網路漏水量小于補給水量以及其它原因使定壓點的壓力升高時，作用在調節閥膜室上的壓力增大，克服重錘所產生的壓力后，閥芯向下移動，閥孔流動截面減小，補給水量減少，直到閥后壓力等于定壓點控制的壓力值為止。相反過程的作用原理相同，同樣可使閥孔流動截面增大，增加補給水量，以維持定壓點的壓力。圖9-11所示是補給水泵間歇補水定壓方式的示意圖。補給水泵2的啟動和停止運行是由電接點式壓力表6的表盤上的觸點開關控制的。壓力表6的指針到達相當于HA的壓力時，補給水泵停止運行，當網路循環水泵的吸入口壓力下降到HA’的壓力時，補給水泵就重新啟動補水。這樣，網路循環水泵吸入口處壓力保持在HA和HA’之間的范圍內。間歇補水定壓方式要比連續補水定壓方式少耗一些電能，設備簡單。但其動水壓曲線上下波動，不如連續補水方式穩定。通常取HA和HA’之間的波動范圍為5mH2O左右，不宜過小，否則觸點開關動作過于頻繁而易于損壞。間歇補水定壓方式宜使用在系統規模不大、供水溫度不高、系統漏水量較小的供熱系統中I對于系統規模較大、供水溫度較高的供熱系統，應采用連續補水定壓方式。上述兩種補水定壓方式，其定壓點都設在網路循環水泵的吸入端。從圖9—6的水壓圖可見，網路運行時，動水壓曲線都比靜水壓曲線高。對大型的熱水供熱系統，為了適當地降低網路的運行壓力和便于調節網路的壓力工況，可采用定壓點設在旁通管的連續補水定壓方式1.適當地降低運行時的動水壓曲線，網路循環水泵吸入端么點的壓力低于定壓J的靜壓力。2.靠調節旁通管上的兩個閥門m和n的開啟度，可控制網路的動水壓曲線升高或降低3.改變所要求的靜壓力線的高度，可通過調整壓力調節器內的彈簧彈性力或重錘平衡力來實現利用旁通管定壓點連續補水定壓方式，對調節系統的運行壓力，具有較大的靈活性。但旁通管不斷通過網路水，網路循環水泵的計算流量，要包括這一部分流量。循環水泵流量的增加將多消耗些電能。補水水泵的流量

在閉式熱水供熱系統中，采用上述的補給水泵定壓時，補給水泵的流量，主要取決于整個系統的滲漏水量。系統的滲漏水量與供熱系統的規模、施工安裝質量和運行管理水平有關，難以有準確的定量數據。目前《熱網規范》規定t閉式熱水網路的補水率，不宜大于總循環水量的l％。但在選擇補給水泵時，整個補水裝置和補給水泵的流量，應根據供熱系統的正常補水量和事故補水量來確定，一般取正常補水量的4倍計算。對開式熱水供熱系統，應根據熱水供應最大設計流量和系統正常補水量之和確定。補給水泵的揚程根據保證水壓圖水靜壓線的壓力要求來確定。閉式熱水供熱系統的補給水泵的臺數，宜選用兩臺，可不設備用泵，正常時一臺工作，事故時兩臺全開。綜上所述，利用補給水泵定壓方式，設備簡單，容易實現，是目前國內集中供熱系統中最普遍的一種定壓方式。但補給水泵定壓方式的可靠性完全依賴于電源，所以在工程實踐中，還有采用蒸汽或惰性氣體定壓的方式。第六節中繼加壓泵站當供熱區域地形復雜、供熱距離很長．或因原有熱水網路擴建等原因，如只在熱源處設置網路循環水泵和補給水泵，往往準以滿足網路和大多數用戶壓力工況的要求時。在此情況下，就需要在網路供水或回水管上設置中繼加壓泵站，甚至需要設置兩個或兩個以上的補水定壓點，才能使其壓力工況滿足要求。圖9－13(a)是一個供熱距離很長的網路。由于供熱距離過遠，網路后部的回水千管的動水壓曲線過高(見圖中虛線所示)，會使后部的用戶承受超過散熱器所能承受的壓力。如在網路回水干管上設置回水加壓泵站，就可使后部用戶承受的壓力降低到允許范圍內

圖9—13(6)是原有熱水網路擴建的例子。由于擴建按入了許多用戶，網路流量增大，在管徑不改變情況下，網路的動水壓曲線坡度增大，后部網路的用戶的資用壓頭和流量就顯得不足了。這可根據具體情況，在供水干管、回水干管、或者在供，回水干管上設置加壓水泵來解決圖9一14是一個地形高差懸殊，熱源位于高處的例子。如果不在網路回水干管上設置加壓水泵，網路的動水壓曲線將如圖中虛線所示。在網路后部、位于低處的用戶，將承受很高的壓力，甚至超過散熱設備的承壓能力。圖中實線表示在網路回水干管上設置了加壓水泵的動水壓曲線。圖9－15是一個地形高差懸殊、熱源位于低處的例子。圖中虛線表示沒有在供水干管設置加壓水泵的水壓圖。此時，供水干管出口處壓力高，前面網路回水管動水壓曲線也很高，有可能使前面網路的用戶超壓。如在供水于管上設置加壓水泵，同時，順著地勢特點，在回水干管上設置“閥前”壓力調節器8，則其動水座曲線將如圖上實線所示。HotTipHowdoIincorporatemylogotoaslidethatwillapplytoalltheotherslides?Onthe[View]menu,pointto[Master],andthenclick[SlideMaster]or[NotesMaster].Changeimagestotheoneyoulike,thenitwillapplytoalltheotherslides.

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