落地滿堂腳手架方案落地滿堂腳手架方案一■編制依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼筋腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)2、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)3、《鋼管腳手架扣件》(GB15831-2006)4、《建筑施工安全檢查評分標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ59-2011)5、《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ46-2005)6、《高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ80-91)二■工程概況工程名稱：xxx工程地點(diǎn)：天津市xxx建設(shè)單位：天津xxx設(shè)計(jì)單位：天津xx監(jiān)理單位：北京xx施工單位：中國xxP1落地滿堂腳手架方案三■落地式腳手架支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)1、落地式鋼管滿堂腳手架搭設(shè)高度：5.2m，采用鋼管(048x3.5mm)扣件連接。板支撐系統(tǒng)的立桿間距或排距：1.2m，縱距：1.5m，步距：1.5m。0.85m高的梁支撐系統(tǒng)的立桿沿梁跨度方向間距:1.0m，板底承重立桿橫向間距或排距:1.2m，梁兩側(cè)立桿間距：0.55m，立桿步距：1.5m。1.1m高的梁支撐系統(tǒng)的立桿沿梁跨度方向間距:0.9m，板底承重立桿橫向間距或排距:1.0m，梁兩側(cè)立桿間距：0.55m，立桿步距：1.5m。2、立桿底部均設(shè)置腳手板，其中1.1m高的梁底支撐系統(tǒng)下應(yīng)做100mm厚的C15混凝土墊層。腳手板厚50mm，寬200mm，長不少于2跨，立桿距墊板200mm處設(shè)置縱橫向掃地桿，采用直角扣件與內(nèi)外立桿扣牢3、縱橫向水平桿間距1.5米，縱橫向水平桿長度不少于3跨，采用直角扣件與內(nèi)外立桿扣牢。4、腳手架平臺四周設(shè)置縱橫向剪刀撐，剪刀撐水平向、豎向連續(xù)設(shè)置、豎向到頂，剪刀撐每隔2排設(shè)置一組縱橫向剪刀撐，剪刀撐與地面夾角不大于60°不小于45°,剪刀撐搭設(shè)不少于4跨，不小于6米。腳手架施工4.1施工準(zhǔn)備1、材料準(zhǔn)備P2落地滿堂腳手架方案腳手架鋼管采用現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《直縫電焊鋼管》(GB/T13793)所規(guī)定的鋼管，其質(zhì)量符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T700)中Q235-A級鋼所規(guī)定鋼管直徑①48,壁厚3.5mm，扣件采用鑄鐵扣件，其材質(zhì)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》(GB/T15831-1995)。2、單位工程各級負(fù)責(zé)人應(yīng)按施工組織設(shè)計(jì)中有關(guān)腳手架的要求，逐級向架設(shè)和使用人員進(jìn)行技術(shù)交底。3、要求對鋼管、扣件、腳手板等進(jìn)行檢查，不合格的構(gòu)配件不得使用，經(jīng)檢查合格的構(gòu)配件應(yīng)按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。4、應(yīng)清除地面雜物，平整搭設(shè)場地，地基夯實(shí)平整。所有立桿底部均設(shè)置腳手板，其中1.1m高的梁底支撐系統(tǒng)下應(yīng)做100mm厚的C15混凝土墊層4.2搭設(shè)1、按腳手架的柱距、排距要求進(jìn)行放線定位。2、在1.1m高的梁下澆筑100mm厚C15混凝土墊層。3、鋪設(shè)墊板和安放底座，并應(yīng)注意以下事項(xiàng)(1)墊板、底座應(yīng)準(zhǔn)確地放在定位線上；墊板采用厚50mm寬200mm的腳手板，長不小于2跨。(2)墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空。4、桿件搭設(shè)腳手架搭設(shè)順序如下:放置縱向掃地桿一立桿一橫向掃地桿一第一步縱向水P3落地滿堂腳手架方案平桿一第一步橫向水平桿一第二步縱向水平桿一第二步橫向水平桿……5、搭設(shè)立桿的安全技術(shù)措施：(1)立桿采用單立桿，立桿距墊板200處設(shè)置縱向掃地桿，采用直角扣件與立桿內(nèi)外扣牢。橫向掃地桿也采用直角扣件，緊貼縱向掃地桿的下方與內(nèi)外立桿扣牢。(2)立桿接長宜用對接扣件連接，立桿的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不在設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3。6、搭設(shè)縱、橫向水平桿的安全技術(shù)措施(1)、搭設(shè)縱、橫向水平桿時，其構(gòu)造應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定要求，縱向水平桿宜設(shè)置在立桿的內(nèi)側(cè)，其長度不小于3跨，縱向水平桿接長宜用對接扣件連接，縱向水平桿的對接應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不準(zhǔn)設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步、不同跨兩根相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm,各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距的1/3,縱向水平桿采用直角扣件與立桿扣牢，橫向水平桿也采用直角扣件，緊貼縱向水平桿下方與內(nèi)外立桿扣牢，主節(jié)點(diǎn)處橫向水平桿嚴(yán)禁拆除。(2)同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內(nèi)、外立桿固定。7、搭設(shè)剪刀撐注意事項(xiàng)豎向剪刀撐應(yīng)隨立桿、縱橫向水平桿等同步搭設(shè)，剪刀撐、橫向斜撐的構(gòu)造應(yīng)符合規(guī)定要求，剪刀撐四周設(shè)置縱、橫向剪刀撐，剪刀撐采用斜桿搭成剪刀撐，剪刀撐與地面成50度夾角，剪刀撐接長宜采用搭接方式，采用二只旋轉(zhuǎn)扣件搭P4落地滿堂腳手架方案接，二扣件間距不宜小于l米，桿端伸出扣件蓋板不宜小于100mm，剪刀撐搭設(shè)不小于4跨，不小于6米，剪刀撐水平向、豎向連續(xù)設(shè)置，豎向連續(xù)到頂，剪刀撐縱向每隔2排搭設(shè)一組，橫向每隔2排搭設(shè)一組，剪刀撐一端抵在墊板上，另一端與采用旋轉(zhuǎn)扣件與主桿、橫向水平桿扣牢，旋轉(zhuǎn)扣件中心至主節(jié)點(diǎn)距離不應(yīng)大于150mm。8、扣件安裝的安全技術(shù)措施(1)扣件規(guī)格(①48)必須與鋼管外徑相同。(2)扣件螺栓擰緊力矩應(yīng)在45-65N-m之內(nèi)。(3)主節(jié)點(diǎn)處，固定橫向水平桿(或縱向水平桿)、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節(jié)點(diǎn)的距離不應(yīng)大于150mm。(4)對接扣件的開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。(5)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。4.3鋼管檢查1、必須有產(chǎn)品質(zhì)量合格證。2、應(yīng)有質(zhì)量檢驗(yàn)報告，鋼管材質(zhì)檢驗(yàn)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《金屬拉伸試驗(yàn)方法》(GB/T228)的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合國標(biāo)的要求。3、鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。4、鋼管外徑、壁厚、端面等偏差要符合國標(biāo)要求。P5落地滿堂腳手架方案5、鋼管必須除銹，涂防銹漆和標(biāo)色（黃色油漆）。6、扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證，測試報告、質(zhì)量合格證。7、使用舊鋼管、扣件要求進(jìn)行嚴(yán)格檢查、檢測。8、腳手架搭設(shè)的技術(shù)要求、允許偏差與檢驗(yàn)方法，應(yīng)符合表1的要求。P6

落地滿堂腳手架方案腳手架搭設(shè)的技術(shù)要求與允許偏差表1項(xiàng)次項(xiàng)目技術(shù)要求容許偏差小(mm)檢查方法與工具地表面堅(jiān)實(shí)平整排水不積水基1墊板不晃動觀察基底座不滑動-10礎(chǔ)降沉立最后驗(yàn)收垂直度偏差HmaxH/200桿=20m搭設(shè)中檢查垂直度偏差的高不同高度H時的允許用經(jīng)緯儀和吊2垂度偏差4(mm)線和卷尺直H=2±7度H=10±50步距偏差±203間距桿距偏差±50鋼板尺排距偏差±20P7

落地滿堂腳手架方案4縱向水平桿高差一根桿的兩端±20水平儀或水平尺同跨內(nèi)、外縱向水平桿高差±105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm<50鋼板尺6扣件安裝主節(jié)點(diǎn)處各扣件距主節(jié)點(diǎn)的距離a<150mm鋼板尺同步立桿上兩個相鄰對接扣件的高差<500mm鋼板尺立桿上的對接扣件距主節(jié)點(diǎn)的距離<h/3鋼板尺縱向水平桿上的對接扣件距主節(jié)點(diǎn)的距離<L/3鋼板尺扣件螺栓擰緊扭力矩40-65N-m扭矩扳手7剪刀撐與地面的傾角45°-60°角尺五、拆除拆除前必須完成以下準(zhǔn)備工作1、全面檢查腳手架的扣件連接、支撐體系等是否符合安全要求。2、拆除安全技術(shù)措施，應(yīng)由施工單位工程負(fù)責(zé)人逐級進(jìn)行技術(shù)交底；設(shè)置警戒區(qū)，并有專人負(fù)責(zé)警戒。P8落地滿堂腳手架方案3、清除腳手架上雜物及地面障礙物。拆除順序應(yīng)符合以下要求1、拆除腳手架順序一般為：剪刀撐一縱向水平桿一橫向水平桿一立桿，按自上而下，先裝者后拆，逐步拆除，一步一清，不得采取上下同時作業(yè)，應(yīng)先拆中間扣，再拆兩邊扣，由中間操作人員向工傳遞鋼管。2、當(dāng)腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應(yīng)先在適當(dāng)位置搭臨時拋撐加固。3、當(dāng)腳手架采取分段、分里外拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應(yīng)先按有關(guān)規(guī)定要求設(shè)置連墻件和橫向支撐加固。卸料應(yīng)符合以下要求1、各構(gòu)配件必須及時分段集中運(yùn)至地面，嚴(yán)禁拋扔。2、運(yùn)至地面的構(gòu)配件應(yīng)按要求及時檢查整修與保養(yǎng)，并按品種規(guī)格隨時碼堆存放，置于干燥通風(fēng)處，防止銹蝕。六、安全管理人員要求1、腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，體檢合格者方可發(fā)上i-1-i、-r崗證。2、搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等，袖口、褲口要扎P9落地滿堂腳手架方案緊。搭設(shè)階段1、腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量必須按規(guī)定要求進(jìn)行檢驗(yàn)，合格后方準(zhǔn)使用。2、腳手架搭設(shè)應(yīng)按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JDJ130—2001）JGJ59—99安全檢查標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)及時校正。3、腳手架的搭設(shè)質(zhì)量必須符合要求方能投入使用。4、施工現(xiàn)場帶電線路，如無可靠的安全措施，一律不準(zhǔn)通過腳手架，非電工不準(zhǔn)擅自接電線電器裝置。6.3使用階段1、操作層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，不得超載，不得將模板支撐、纜風(fēng)繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴(yán)禁任意懸掛起重設(shè)備。腳手架上嚴(yán)禁堆放大量模板、木料等多余的材料，確保腳手架暢通及防止超載。2、六級及六級以上大風(fēng)和霧、雨、雪天應(yīng)停止腳手架作業(yè)，雨雪后上架應(yīng)有防滑措施。3、應(yīng)設(shè)專人負(fù)責(zé)對腳手架進(jìn)行檢查和保修。4、在下列情況下，必須對腳手架進(jìn)行檢查。（1）在六級及以上大風(fēng)與大雨后。（2）停用超過一個月，復(fù)工前。P10落地滿堂腳手架方案5、檢查保修項(xiàng)目（1）地基是否積水、底座是否松動、立桿是否懸空。（2）扣件螺栓是否松動。（3）安全防護(hù)措施是否符合要求。6、在腳手架使用期間，嚴(yán)禁任意拆除下列桿件（1）主節(jié)點(diǎn)的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿（2）支撐、剪刀撐要拆除上述任一桿件均應(yīng)采取安全措施，并報主管部門批準(zhǔn)。7、嚴(yán)禁任意在腳手架基礎(chǔ)及其鄰近處進(jìn)行挖掘作業(yè)，否則應(yīng)采取安全措施，并報主管部門批準(zhǔn)。8、臨街搭設(shè)的腳手架外側(cè)應(yīng)有行人安全通道安全防護(hù)棚防護(hù)措施，以防墜物傷人。9、在腳手架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。10、工地臨時用電線路的架設(shè)及腳手架接地、避雷措施等應(yīng)按國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ46—2005）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。11、拆除腳手架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人監(jiān)護(hù)，嚴(yán)禁一切非操作人員入內(nèi)。拆下的桿件與零配件，應(yīng)按類分堆（零配件裝入容器），用吊車吊下，或分級pii落地滿堂腳手架方案傳遞嚴(yán)禁高空拋擲。計(jì)算依據(jù)：《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002(3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。板模板支撐系統(tǒng)計(jì)算書參數(shù)值(1)模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.50；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):5.20;采用的鋼管(mm):①48x3.5;板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座。P12落地滿堂腳手架方案(2)荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500。(3)材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm?13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):①48x3.5。(4)樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度(mm):120.00；P13

落地滿堂腳手架方案困假觴翳嬲修幽落地滿堂腳手架方案困假觴翳嬲修幽鬣國翦■ II II 1I II. I1.-u-u-u-u■P1『...---■u■0.1200a口口-u4*￡圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元7.1.2模板面板計(jì)算面板為受彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元。P14落地滿堂腳手架方案面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100x1&/6=54cm3;I=100x1.83/12=48.6cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(1)荷載計(jì)算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1=25x0.12x1+0.35x1=3.35kN/m;活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2=2.5x1=2.5kN/m;(2)強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：其中：q=1.2x3.35+1.4x2.5=7.52kN/mP15落地滿堂腳手架方案最大彎矩M=0.1x7.52x0.252=0.047kNm;面板最大應(yīng)力計(jì)算值。=47000/54000=0.87N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為0.87N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求！（3）撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為<[v]=H25Q^q=3.35kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677x3.35x2504/(100x9500x48.6x104)=0.019mm;面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm;面板的最大撓度計(jì)算值0.019mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求!7.1.3模板支撐方木的計(jì)算方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5x10x10/6=83.33cm3;I=5x10x10x10/12=416.67cm4;P16落地滿堂腳手架方案qr'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ir'ii''i1500 1500方木楞計(jì)算簡圖(1)荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土板自重也1\1加)：q1=25x0.25x0.12=0.75kN/m;模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35x0.25=0.088kN/m;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):p1=2.5x0.25=0.625kN/m;(2)強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：A「0.125q”均布荷載：q=1.2x(q1+q2)+1.4xp1=1.2x(0.75+0.088)+1.4x0.625=1.88kN/m;最大彎矩：M=0.125ql2=0.125x1.88x1.52=0.529kN-m;方木最大應(yīng)力計(jì)算值：。=M/W=0.529x106/83333.33=6.345N/mm2;P17落地滿堂腳手架方案方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為6.345N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!(3)抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：t=3V/2bhn<[T]其中最大剪力:V=0.625x1.88x1.5=1.763kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值t=3x1.763x103/(2x50x100)=0.529N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[t]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.529N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足要求！(4)撓度驗(yàn)算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下：均布荷載：q=q1+q2=0.838kN/m;最大撓度計(jì)算值：P18

落地滿堂腳手架方案v=0.521x0.838x15004/(100x9500x4166666.667)=0.558mm;最大允許撓度：[V]=1500/250=6mm;方木的最大撓度計(jì)算值0.558mm小于方木的最大允許撓度6mm,滿足要求!托梁材料計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算;托梁采用：鋼管(雙鋼管):①48x3.5;W=10.16cm3；I=24.38cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.525kN;托梁計(jì)算簡圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN-m)P19落地滿堂腳手架方案托梁計(jì)算變形圖(mm)10.5430.543T]8 7,01834^3 3.4934.612LLH128.1378.1371.087tUQ8J10.5430.543T]8 7,01834^3 3.4934.612LLH128.1378.1371.087tUQ8J1.965tj^655.49匕^9.0159.015M32omT3.557岫577.0S27.082E.0855.0S5~T5q1.5E9.4689.4885.363 5.9632738Z,438托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=2.076kN-m;最大變形Vmax=4.042mm；最大支座力Qmax=18.679kN;最大應(yīng)力。=2076139.323/10160=204.344N/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值204.344N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求！托梁的最大撓度為4.042mm小于1500/150與10mm,滿足要求!模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):P20落地滿堂腳手架方案作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。(1)靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架的自重也超：NG1=0.138x5.2=0.72kN;鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。模板的自重也2:NG2=0.35x1.2x1.5=0.63kN;鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25x0.12x1.2x1.5=5.4kN;經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=6.75kN;(2).活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.5+2)x1.2x1.5=8.1kN;(3)不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N=1.2NG+1.4NQ=19.44kN;7.1.6立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：其中：N----立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN):N=19.44kN;①----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)油長細(xì)比lo/i查表得到；I----計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.58cm;P21落地滿堂腳手架方案A——立桿凈截面面積(cm2):A=4.89cm2;W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08cm3；Q----鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0----計(jì)算長度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》，按下式計(jì)算l0=h+2ak1----計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為1.155;u----計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3;u=1.79;a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度L0=h+2a=1.5+0.1x2=1.7m;L0/i=1700/15.8=108;由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)①=0.53;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；。=19439.616/(0.53x489)=75.007N/mm2;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值。=75.007N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求！P22落地滿堂腳手架方案如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0=k1k2(h+2a)k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.004;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167x1.004x(1.5+0.1x2)=1.992m;Lo/i=1991.836/15.8=126;由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)①=0.417;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值：。=19439.616/(0.417x489)=95.333N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值。=95.333N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。7.1.7立桿的地基承載力計(jì)算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p<fgP23落地滿堂腳手架方案地基承載力設(shè)計(jì)值:fg=fgkxkc=120x1=120kpa;其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=120kpa;腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=19.44/0.25=77.758kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N=19.44kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25m2。p=77.758<fg=120kpa。地基承載力滿足要求！P24

落地滿堂腳手架方案7.20.85m高的梁模板支撐系統(tǒng)計(jì)算書一根承重立桿，木方支撐垂直干梁截面7.2.1參數(shù)信息(1)模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.35;梁截面高度D(m):0.85;混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.20；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.55；P25落地滿堂腳手架方案承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1;采用的鋼管類型為①48x3.5;立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80;(2)荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5漸澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0;傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0;振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0;(3)材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2):1.7;面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):13.0;(4)梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;P26落地滿堂腳手架方案梁底縱向支撐根數(shù)：3;面板厚度(mm):18.0;(5)梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：3；支撐點(diǎn)豎向間距為：150mm，150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48x3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算(1)梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。F=網(wǎng)后F-YH其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；P27落地滿堂腳手架方案t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;B「外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；B2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F;分別計(jì)算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。qTOC\o"1-5"\h\z,,,■ I1Ti1TI1T T W＜：- 6 o365 365P28落地滿堂腳手架方案面板計(jì)算簡圖(單位：mm)(1)強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下：M『其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60x1.8x1.8/6=32.4cm3；M--面板的最大彎距(N-mm);Q--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：A/-0.125g/2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:qLlNxOExlgxOStllEGkN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4x0.6x2x0.9=1.51kN/m;q=q1+q2=11.664+1.512=13.176kN/m;計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：l=365mm;面板的最大彎距M=0.125x13.176x3652=2.19x105Nmm;P29落地滿堂腳手架方案經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:q=2.19x105/3.24x104=6.772N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值。=6.772N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求！(2)撓度驗(yàn)算v=0：521^/25()100^/q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18x0.6=10.8N/mm;l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：l=365mm;E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=60x1.8x1.8x1.8/12=29.16cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.521x10.8x3654/(100x9500x2.92x105)=0.361mm;面板的最大容許撓度值:[v]=l/250=365/250=1.46mm;面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.361mm,小于面板的最大容許撓度值[v]=1.46mm,滿足要求！7.2.4梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算P30落地滿堂腳手架方案(1)內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6x82x2/6=128cm3；I=6x83x2/12=512cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡圖a、內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算：強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:M/V其中，。--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M--內(nèi)楞的最大彎距(N-mm);W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩;P31落地滿堂腳手架方案[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2x18x0.9+1.4x2x0.9)x0.365=8.02kN/m;內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距)：l=600mm;內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1x8.02x600.002=2.89x105Nmm;最大支座力:R=1.1x8.015x0.6=5.29kN;經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值q=2.89x105/1.28x105=2.254N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2;內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值。=2.254N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2,滿足要求！b、內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算<[v]=U250其中1--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=600mm;q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00x0.37=6.57N/mm;P32落地滿堂腳手架方案E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=5.12x106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:v=0.677x6.57x6004/(100x10000x5.12x106)=0.113mm;內(nèi)楞的最大容許撓度值:[v]=600/250=2.4mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值v=0.113mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[v]=2.4mm,滿足要求！(2)外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.29kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管48x3.5;外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；TOC\o"1-5"\h\z365 3652.G5 5.29 2.G5. 一小 vO ■：_：■ =150 150 150 Z如----±--P33落地滿堂腳手架方案外楞計(jì)算簡圖外楞彎矩圖(kN-m)外楞變形圖(mm)a、外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中。--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N-mm);W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.741kN-mP34落地滿堂腳手架方案外楞最大計(jì)算跨度：l=280mm;經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:q=7.41x105/1.02x104=72.896N/mm2;外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值。=72.896N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求！b、外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.524mm外楞的最大容許撓度值:[v]=280/400=0.7mm;外楞的最大撓度計(jì)算值v=0.524mm小于外楞的最大容許撓度值[v]=0.7mm,滿足要求！7.2.5穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：N^[N]=fxA其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直徑：2mm;穿梁螺栓有效直徑：9.85mm;穿梁螺P35落地滿堂腳手架方案栓有效面積：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2x18+1.4x2)x0.6x0.355=5.197kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170x76/1000=12.92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.197kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求!7.2.6梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=1000x18x18/6=5.40x104mm3；I=1000x18x18x18/12=4.86x105mm4;P36落地滿堂腳手架方案按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:其中，。-梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M-計(jì)算的最大彎矩(kN-m);l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=175.00mm;q-作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1：1.2x(24.00+1.50)x1.00x0.85x0.90=23.41kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2x0.35x1.00x0.90=0.38kN/m;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3：1.4x2.00x1.00x0.90=2.52kN/m;q=q1+q2+q3=23.41+0.38+2.52=26.31kN/m;跨中彎矩計(jì)算公式如下：M-0A25ql2Mmax=0-125x26-307x0-1752=0.101kN-m;q=0.101x106/5.40x104=1.865N/mm2;P37落地滿堂腳手架方案梁底模面板計(jì)算應(yīng)力。=1.865N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求！(2)撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：10QEIl」其中，q--作用在模板上的壓力線荷載：q=((24.0+1.50)x0.850+0.35)x1.00=22.03KN/m;l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=175.00mm;E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2;面板的最大允許撓度值:[v]=175.00/250=0.700mm;面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.521x22.025x1754/(100x9500x4.86x105)=0.023mm;面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.023mm,小于面板的最大允許撓度值[v]=175/250=0.7mm,滿足要求！7.2.7梁底支撐的計(jì)算P38落地滿堂腳手架方案本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。(1)荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1=(24+1.5)x0.85x0.175=3.793kN/m;模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35x0.175x(2x0.85+0.35)/0.35=0.359kN/m;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)x0.175=0.788kN/m;(2)方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2x3.793+1.2x0.359=4.982kN/m;活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4x0.788=1.102kN/m;「■,「■,「「I-]r「「「■,「■,「r]r「r■,「■,：_1方木計(jì)算簡圖P39落地滿堂腳手架方案方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5x10x10/6=83.33cm3；I=5x10x10x10/12=416.67cm4;a、方木強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：線荷載設(shè)計(jì)值q=4.982+1.102=6.085kN/m;最大彎距M=0.1ql2=0.1x6.085x1x1=0.608kN.m;最大應(yīng)力。=M/W=0.608x106/83333.3=7.302N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值7.302N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求！b、方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中最大剪力:V=0.6x6.085x1=3.651kN;P40落地滿堂腳手架方案方木受剪應(yīng)力計(jì)算值t=3x3650.85/(2x50x100)=1.095N/mm2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[t]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.095N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求！c、方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:*=爆冷=心。q=3.793+0.359=4.152kN/m;方木最大撓度計(jì)算值v=0.677x4.152x10004/(100x10000x416.667x104)=0.675mm;方木的最大允許撓度[v]=1.000x1000/250=4.000mm;方木的最大撓度計(jì)算值v=0.675mm小于方木的最大允許撓度[v]=4mm,滿足要求!(3)支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：鋼筋混凝土梁自重(kN/m2):q1=(24.000+1.500)x0.850=21.675kN/m2;P41落地滿堂腳手架方案模板的自重(kN/m2):q2=0.350kN/m2;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2):q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2x(21.675+0.350)+1.4x4.500=32.730kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時：-￡>= =qabN=1.2%扯1?巧二十N當(dāng)n>2時：人%叩一1N=1.2q^h跖二乙二g+N，Pl~P3~ = fn-L=PTOC\o"1-5"\h\z3.22 573 3.22 ：: ■「 1r 上 ZI275 275P42落地滿堂腳手架方案計(jì)算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN-m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA=RB=1.546kN，中間支座最大反力Rmax=9.087；最大彎矩Mmax=0.155kN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.026mm;最大應(yīng)力。=0.155x106/5080=30.441N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值30.441N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!P43落地滿堂腳手架方案7.2?8扣件抗滑移的計(jì)算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值W16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R<Rc其中此--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取12.80kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=9.087kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！7?2.9立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式a=i-u](1)梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N『1.546kN;P44落地滿堂腳手架方案腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x5.2=0.806kN;樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2x(1.20/2+(0.55-0.35)/2)x1.00x0.35=0.294kN;樓板鋼筋混凝土自重荷載：N4=1.2x(1.20/2+(0.55-0.35)/2)x1.00x0.120x(1.50+24.00)=2.570kN;N=1.546+0.806+0.294+2.57=5.216kN;①--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.58;A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.89;W--立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=5.08;Q--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2;lo--計(jì)算長度(m);參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh勺--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155;P45落地滿堂腳手架方案u--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度LjkFhtl.lSSxlIxlStZSdSm;Lo/i=2945.25/15.8=186;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)①=0.207;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；Q=5216.407/(0.207x489)=51.534N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算。=51.534N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求！(2)梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=9.087kN;腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x(5.2-0.85)=0.806kN;N=9.087+0.806=9.76kN;①--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58;A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89;W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08;P46落地滿堂腳手架方案Q--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m);參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155;u--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo=k1uh=1.155x1.7x1.5=2.945m;Lo/i=2945.25/15.8=186;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)①=0.207;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；。=9760.468/(0.207x489)=96.425N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算。=96.425N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計(jì)篁長度附加系數(shù)ki步距hGr) 0,9<h.<L2 1kl 1.243 1.185 1.l&T 1.1&3P47

落地滿堂腳手架方案表2模極支架計(jì)算長度附加系數(shù)k2Kg)4k+2a^ulk(J8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0&11.OBL1.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.031i.oag1.0471.05B1.0B41.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.OCT1.DIE1.0241.0311.彈1.0471.0551.0&21.0791.C9T1.11-41.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.05B1.0741.0901.1061.123l.SO1.01.0071.0141.0201.0251.0331.0401.0451.0521.0&71.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.01S1.0241.0301.0351.0421.04S1.0&21.07&1.0901.104匕M1.01.OCT1.321.Q131.02E1.陽1.Q351.0391.0441.0&01.C731.0371.1012.251.01.OCT1.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.OCT1.0101.0161.0201.OST1.0321.0371.0421.0531.06&1.0781.0917.31.1m高的梁模板支撐系統(tǒng)計(jì)算書一根承重立桿,木方支撐垂直于梁越面一根承重立桿,木方支撐垂直于梁越面7.3.1參數(shù)信總(1)模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.35;梁截面高度D(m):1.10;P48落地滿堂腳手架方案混凝土板厚度(mm):120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.20；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.55；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為①48x3.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；(2)荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5漸澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；(3)材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2):10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm?:1.7；P49落地滿堂腳手架方案面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):13.0；(4)梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：18.0；(5)梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù):5；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：5；支撐點(diǎn)豎向間距為：150mm，150mm，150mm，200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48x3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算P50落地滿堂腳手架方案(1)梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載力堯度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。F=022丫邛1阮赤F=YH其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;B「外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;B2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F;分別計(jì)算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。P51落地滿堂腳手架方案次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。ff \f \FF■<：■■：,：■■：.245 | 245面板計(jì)算簡圖(單位：mm)(1)強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下：M廣其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50x1.8x1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎距(N-mm);Q--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:qLlNxOSxlgxOStTZkN/m;P52落地滿堂腳手架方案傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4x0.5x2x0.9=1.26kN/m;q=qi+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）:l=245mm;面板的最大彎距M=0.1x10.98x2452=6.59x104Nmm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:q=6.59x104/2.70x104=2.441N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值。=2.441N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求！（2）撓度驗(yàn)算<[v]=H25Qq--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18x0.5=9N/mm;l--計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）:l=245mm;E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2;I--面板的截面慣性矩:I=50x1.8x1.8x1.8/12=24.3cm4;面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.677x9x2454/(100x9500x2.43x105)=0.095mm;P53落地滿堂腳手架方案面板的最大容許撓度值:[V]=l/250=245/250=0.98mm;面板的最大撓度計(jì)算值v=0.095mm小于面板的最大容許撓度值[v]=0.98mm,滿足要求！7.3.4梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算(1)內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6x82x2/6=128cm3;I=6x83x2/12=512cm4;r 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'ir 'i500 500 500內(nèi)楞計(jì)算簡圖a、內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算：強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:P54落地滿堂腳手架方案其中，。--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N-mm);W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm*按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2x18x0.9+1.4x2x0.9)x0.245=5.38kN/m;內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距)：l=500mm;內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1x5.38x500.002=1.35x105Nmm;最大支座力:R=1.1x5.38x0.5=2.959kN;經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值q=1.35x105/1.28x105=1.051N/mm2;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2;內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值。=1.051N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！b、內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算<[v]=U250P55落地滿堂腳手架方案其中1--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=500mm;q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00x0.25=4.41N/mm;E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=5.12x106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:v=0.677x4.41x5004/(100x10000x5.12x106)=0.036mm;內(nèi)楞的最大容許撓度值:[v]=500/250=2mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值v=0.036mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[v]=2mm,滿足要求！(2)外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.959kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管48x3.5;外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3;外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4;P56落地滿堂腳手架方案外楞計(jì)算簡圖外楞彎矩圖(kN-m)外楞變形圖(mm)a、外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中。--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N-mm);P57落地滿堂腳手架方案W--外楞的凈截面抵抗矩;[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.266kN-m外楞最大計(jì)算跨度:l=200mm;經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:q=2.66x105/1.02x104=26.213N/mm2;外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值。=26.213N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求！b、外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.093mm外楞的最大容許撓度值:[v]=200/400=0.5mm;外楞的最大撓度計(jì)算值v=0.093mm小于外楞的最大容許撓度值[v]=0.5mm,滿足要求！穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：N〈[刈=f^A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；P58落地滿堂腳手架方案A--穿梁螺栓有效面積(mm2);f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑985mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2x18+1.4x2)x0.5x0.28=3.416kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170x76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.416kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求!梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=900x18x18/6=4.86x104mm3；P59落地滿堂腳手架方案I=900x18x18x18/12=4.37x105mm4;(1)抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:其中，。--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN-m);l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=175.00mm;q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值:q1：1.2x(24.00+1.50)x0.90x1.10x0.90=27.26kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2x0.35x0.90x0.90=0.34kN/m;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值:q3：1.4x2.00x0.90x0.90=2.27kN/m;P60落地滿堂腳手架方案q=q1+q2+q3=27.26+0.34+2.27=29.87kN/m;跨中彎矩計(jì)算公式如下：A/-0,125g/2Mmax=0-125x29-873X0-1752=0-114kN-m；q=0.114x106/4.86x104=2.353N/mm2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力。=2.353N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求！(2)撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：g些史小卜〃25。10QEIl」其中，q--作用在模板上的壓力線荷載：q=((24.0+1.50)x1.100+0.35)x0.90=25.56KN/m;l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=175.00mm;E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；P61落地滿堂腳手架方案面板的最大允許撓度值:[V]=175.00/250=0.700mm;面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.521x25.56x1754/(100x9500x4.37x105)=0.03mm;面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.03mm小于面板的最大允許撓度值[v]=175/250=0.7mm,滿足要求！架■撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。(1)荷載的計(jì)算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1=(24+1.5)x1.1x0.175=4.909kN/m;模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35x0.175x(2x1.1+0.35)/0.35=0.446kN/m;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P]=(2.5+2)x0.175=0.788kN/m;(2)方木的支撐力驗(yàn)算P62落地滿堂腳手架方案靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2x4.909+1.2x0.446=6.426kN/m;活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4x0.788=1.102kN/m;pm 900 900方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5x10x10/6=83.33cm3;I=5x10x10x10/12=416.67cm4;a、方木強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：線荷載設(shè)計(jì)值q=6.426+1.102=7.528kN/m;最大彎距M=0.1ql2=0.1x7.528x0.9x0.9=0.61kN.m;最大應(yīng)力。=M/W=0.61x106/83333.3=7.318N/mm2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2;P63

落地滿堂腳手架方案方木的最大應(yīng)力計(jì)算值7.318N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求！b、方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中最大剪力:V=0.6x7.528x0.9=4.065kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值t=3x4065.39/(2x50x100)=1.22N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[t]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.22N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求！c、方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下：0.67即0.67即4100^7<[v]=H250q=4.909+0.446=5.355kN/m;方木最大撓度計(jì)算值v=0.677x5.355x9004/(100x10000x416.667x104)=0.571mm;P64落地滿堂腳手架方案方木的最大允許撓度[V]=0.900x1000/250=3.600mm;方木的最大撓度計(jì)算值v=0.571mm小于方木的最大允許撓度[v]=3.6mm,滿足要求！(3)支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：鋼筋混凝土梁自重(kN/m2):q1=(24.000+1.500)x1.100=28.050kN/m2;模板的自重(kN/m2):q2=0.350kN/m2；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2):q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2x(28.050+0.350)+1.4x4.500=40.380kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時：■￡>= =qabN=L2%ahP65落地滿堂腳手架方案當(dāng)n>2時:計(jì)算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN-m)P66落地滿堂腳手架方案經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA=RB=1.726kN，中間支座最大反力Rmax=10.11;最大彎矩Mmax=0.173kN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.029mm;最大應(yīng)力。=0.173x106/5080=33.984N/mm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值33.984N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求！?8扣件抗滑移的計(jì)算：按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值W16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范5.2.5）:R<Rc其中此--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取12.80kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=10.11kN;P67落地滿堂腳手架方案R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!7.3.9立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式a=i-u](1)梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N『1.726kN;腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x5.2=0.806kN;樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2x(1.20/2+(0.55-0.35)/2)x0.90x0.35=0.265kN;樓板鋼筋混凝土自重荷載：N4=1.2x(1.20/2+(0.55-0.35)/2)x0.90x0.120x(1.50+24.00)=2.313kN;N=1.726+0.806+0.265+2.313=5.11kN;①--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58;A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89;P68落地滿堂腳手架方案W--立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=5.08;Q-