損耗對電機參數的影響損耗的存在會對電機的參數產生重要影響。例如，損耗增大，信號電機的輸出相位移會變大；損耗增大，力能電機的溫升會增高，但損耗增大，可提高交流電機的功率因數。一、損耗對信號電機輸出相位移的影響信號電機的輸出相位移是一項重要指標，旋轉變壓器、自整角機，特別是多極旋轉變壓器，都提出對輸出相位移的要求。例如28ZC30P差動式自整角機，技術標準要求每臺考核輸出相位移，屮W8°。信號電機的輸出相位移，主要由電機的損耗（阻抗）產生。用交流電機的功率三角形說明如圖1所示。圖1中，有功功率P與視在功率S之間的夾角屮,稱為功率因數角。而無功功率e與視在功率s之間的夾角a，則近似等于輸出相移角。設輸出相移角為e，貝町=90°—屮一0。式中，p為電機的鐵內損角，即空載激磁電流超前主磁通①m的夾角，28ZC30P自整角機一般為5°左右。功率因數角屮的大小，等于三角形中的反余弦屮=arccosP/S。而輸出相移角e的大小，則略小于三角形中的反正弦arccosP/S~90°—屮一p。由圖中的屮與e的關系可知，i臺電機的功率因數角屮越小，則輸出相移角e越大。反之功率因數角屮越大，則輸出相移角e越小。這個關系反應在信號電機中則有：損耗越大的電機，輸出相移角e越大。1、這是因為，損耗越大，反應在功率三角形中的p越大，這樣功率因數角屮必然減小。因輸出相移角e~9o°—屮—p,<p減小，自然輸出相移角e會增大。表1是對一種28ZC30P差動式自整角機損耗與輸出相位移關系的實驗記錄。選擇電機8臺，頻率400Hz,激磁電壓49.4V,輸出電壓12V,激磁功率W0.95W,激磁電流W45mA,輸出相位移W8°。?1■帆視耗與■崗栢世轉靜黃■電仇酋號*K?確嘩供計It/w/(?>#(v>*■Ou3007.4477-:29.0ft,TM獷21.50.*1077.34*27.00i九it77.0$?城0a$詢7；TS77.e6s11.ao.285屛?77?.?廠心7.<S11.S27.S&Z8S?.7)77.9從表1中可以看出,損耗最大的3＃、5＃電機,實測相移角最大；損耗最小的7＃電機,實測相移角最小,符合上述結論。但功率因數角越大輸出相移角越小的結論,表1中大部分電機符合,少部分電機不符未實測。2、電機發熱后,輸出相移會變大。這是因為，電機發熱后，R變大，等效于功率三角形中的P變大，功率因數角屮減小，故輸出相移角變大。電機帶負載后，功率三角形中的P變大，功率因數角屮減小，輸出相移角變大。3、電機帶負載后，功率三角形中的P變大，功率因數角屮減小，輸出相移角會增大，但這僅是感性負載如此。阻性負載很特殊，帶負載后輸出相移角反而減小。可認為，因阻性負載I2與U接近同相，從而影響激磁電流與主磁通em的夾角增大，等效于空載鐵內損角增大，故輸出相移角減小。表2是測試28ZC30P發熱和負載變化對輸出相移的影響。從表2中可以看出，阻性負載等效鐵內損角大到16.74°。??2對第出柏修的強峽/(?)鍛直電故/mAW功*呦Ufli耳改鐵內H角/OKUthmu/('>盤風紳。0.3P5TM乩1710.鈾32,U0.41*Tl.3S-144f.4維3as*twu因為增大損耗，可以增大信號電機的輸出相位移，所以旋轉變壓器誤差測試的相位補償中，用增大激磁電阻來增大補償電機輸出相位移進行相位補償，其原理也是增大損耗。二、損耗對感應電機功率因數的影響感應電動機的效率與功率因數是相互矛盾的。對于同一種電機，效率高，則功率因數低。反之效率低則功率因數高，功率高，對電機使用有好處；但功率因數低，會降低電網輸送效率，因功率因數低，電網無功損耗大。因此對交流感應電機，既要對效率指標提出較高要求，也要對功率因數指標提出較高要求。電機效率低，說明損耗大。而對于交流電機，損耗是阻性的，這樣，損耗越大，在功率三角形中的P越大，功率因數角屮則越小，功率因數cos屮越高。反之，效率高，說明損耗小，在功率三角形中P也越小，功率因數角屮則變大，功率因數cos屮變低。表3是測試二種交流電機損耗與功率因數關系的實驗記錄。一種是電容運轉脫水機電機YYG—50,—種是三相550W分子泵電機YZB—55。從表3中可以看出，二種電機均表現為：效率高，功率因數低；效率低，功率因數高。在電機制造中，為了滿足這2項指標，往往顧此而失彼。如要提高功率因數，則應減小電機氣隙，增加每相串聯匝數。而要提高效率，則應增大電機氣隙，這樣可減小諧波雜散損耗，因諧波雜散損耗與氣隙的1.5?1.6次方成正比。二者措施剛好相反。*、二艸立窩電梢播尺與功革困u的甜試竝需■<晰r-/VW■as功拿/wcw<pM斤1*Q-.63220U4s?d$*TYV<J503J01J489640.973S]b56珈740$sa0.719翻.骨VZHSS1,列3*n5S0a70)一般三相感應電機效率高，空載損耗很小，所以空載功率因數cos屮很低，一般小于0.5。而單相罩極電機，因有罩極短路環，效率很低，空載損耗很大，所以空載功率因數很咼，cos屮可達0.9。電容運轉電機，有的空載損耗也很大，如表3中的YYG－50脫水機電機，2臺效率均為65％左右，空載損耗大，所以空載功率因數均較高。1#電機，電壓220V,空載電流0.52A,空載輸入功率98W，cos屮=0.86。2#電機，電壓220V，空載電流0.54A，空載輸入功率103W，cos(P=0.87。一般，信號電機空載損耗很小，故功率因數很低，cosp=0.2左右。如表1中的28ZC30P差動式自整角機的功率因數即如此。故測試信號電機的輸入功率時，應選用低功率因數瓦特表。三、損耗對溫升的影響電機是一種能量轉換機械，在能量轉換過程中，必然要產生損耗，不管這些損耗以什么形式表現，最終都是以熱能的形式散失掉。如銅耗、鐵耗、機械耗等，最終都是使電機發熱。因此，對于同一種電機，損耗越大的電機，發熱越嚴重，則溫升越高，而效率越低，如表3中的二種電機溫升均如此。如果在溫升測試中得出相反的結果，則說明測試不準確，應找出原因重新測試。三相電機溫升測試，三相電阻一樣，電流一樣,銅板一樣,故用電阻法測溫升可選擇任何一相測試即可。電容運轉電機測溫升,則不能任意選擇一相測溫升.因電容運轉電機主、副相銅耗并不一樣，銅耗大的溫升高，銅耗小的溫升低。故電容電機測溫升，應該擇銅耗大的一相測溫升才合理。表4是對一種FC6-1211,120V、60Hz電容運轉電機各繞組溫升測試的比較記錄。從表4中可以看出，銅耗大的主相溫升最高，達74.4K，銅耗小的副相溫升最低，只有45.6K，相差近30K。主、副相串接測溫升，則是二者的平均溫升54.2K?？梢姡娙葸\轉電機測溫升，不能任意選擇一相測溫升，也不能主、副相組串接測溫升，一定要選擇銅耗大的一相測溫升才是真正的溫升。?i電種lift電悅毎ttiflil升電冷b■促/wG/Ug/c/c7(l/,/KL4^4?5192?-a1935>M74,o?4Mh$19^.51977.76r9X3191iJ-30S4.1另外，電容運轉電機，空載與負載主、副相電流變化并無一定規律。有的電機負載后主相電流增大，副相電流減小。有的則相反，負載后主相電流減小，副相電流增大。有的則負載后主、副相電流同時增大。對于前兩種情況，電機空載時其中一相電流比負載更大，銅耗更大。所以有的電容運轉電機空載溫升很高，有時甚至高于負載溫升，這就是有的電容運轉電機不能空載，空載反而出現燒毀電機的現象的原因。直流電機長期運轉后，電刷接獨變差，接觸損耗變大，換向器溫