161/180目錄TOC\o"1-4"\h\u327651設(shè)計差不多資料 11.1技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)16111 11.2橋梁線形布置20316 1146481.3材料規(guī)格 1249371.4設(shè)計計算依據(jù) 1209861.5通航水位 2137071.6支座強迫位移及溫度阻礙 2227841.7差不多計算數(shù)據(jù) 2313212方案設(shè)計與比選 3206272.1工程概況 3181162.2方案設(shè)計 4170312.3方案比較 636653截面尺寸擬定 746363.1設(shè)計特點及受力特點 788733.1.1設(shè)計特點 7171293.1.2受力特點 7152043.2結(jié)構(gòu)尺寸擬定 765143.2.1主梁箱梁構(gòu)造 7284743.2.2主梁截面尺寸擬定 727453.3毛截面幾何特性計算 9234654主梁作用效應(yīng)計算 11206694.1結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計算 118404.1.1結(jié)構(gòu)單元劃分 1166644.1.2施工時期的模擬 11244704.2汽車荷載作用效應(yīng)計算 14293604.2.1汽車沖擊系數(shù)和箱梁橫向分布系數(shù) 14190764.2.2溫度應(yīng)力及基礎(chǔ)沉降內(nèi)力計算 1967354.3內(nèi)力組合 26176744.3.1按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計 26222014.3.2按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計 2729374.3.3計算結(jié)果 2844825預(yù)應(yīng)力鋼束估算及布置 36116405.1計算原理 36160175.3預(yù)應(yīng)力筋布置原則 40201705.4調(diào)束以及預(yù)應(yīng)力鋼束布置情況 41154306預(yù)應(yīng)力損失計算及有效預(yù)應(yīng)力計算 4480086.1預(yù)應(yīng)力損失計算 4487216.1.1預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間摩擦引起的應(yīng)力損失 44193876.1.2錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失 45226236.1.3鋼筋與臺座間的溫差引起的損失 45303306.1.4混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失 45279756.1.5預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的損失 46322436.1.6混凝土收縮徐變引起的應(yīng)力損失 46295436.2有效預(yù)應(yīng)力計算 47185737配束后主梁內(nèi)力計算及內(nèi)力組合 51258017.1配筋后結(jié)構(gòu)重力效應(yīng) 51185617.2預(yù)應(yīng)力效應(yīng) 5345507.3徐變和收縮效應(yīng) 54162877.4內(nèi)力組合效應(yīng) 5792898一般鋼筋的設(shè)計計算 61189729截面強度驗算 63168629.1差不多理論 63125019.2計算公式 631809510抗裂驗算 682855010.1《公預(yù)規(guī)》要求 682918110.2計算 681147410.2.1正截面抗裂驗算 681896510.2.2斜截面抗裂驗算 69300211持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算 791291411.1正截面混凝土壓應(yīng)力驗算 79499211.2混凝土主壓應(yīng)力驗算 792665611.3預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算 842369612短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算 852336013撓度驗算 912928013.1撓度的計算與驗算 911584113.1.1預(yù)加力引起的上拱度 91241413.1.2使用荷載作用下的撓度 921498513.2預(yù)拱度的設(shè)置 932102114施工圖繪制 94617914.1概述 941420314.2總體布置圖 943229614.3主梁一般構(gòu)造圖 94440714.4主梁預(yù)應(yīng)力鋼束構(gòu)造圖 9525401參考文獻 9619027總結(jié) 9716787致謝 98附件1開題報告（文獻綜述）附件2原文影印件及譯文

長灘橋施工圖設(shè)計摘要依照設(shè)計任務(wù)書提供的設(shè)計資料和要求，進行了長灘橋施工圖設(shè)計。本橋采納現(xiàn)行公路橋涵設(shè)計規(guī)范,恪守“安全、經(jīng)濟、適用、美觀”的差不多原則，并兼顧了建橋橋位地址地形條件及可持續(xù)進展的要求，力求提高行車服務(wù)水平，選用全無縫三跨等截面連續(xù)剛構(gòu)橋方案。設(shè)計的要緊內(nèi)容有：設(shè)計資料、方案設(shè)計與比選、上部結(jié)構(gòu)計算，其中內(nèi)力計算及驗算采納橋梁博士3.0進行電算。計算結(jié)果表明，方案合理，計算結(jié)果正確可靠。依照計算結(jié)果繪制了施工圖，并完成了專業(yè)文獻的翻譯關(guān)鍵字：全無縫三跨等截面連續(xù)剛構(gòu)橋；橋梁博士；合理；施工圖；

ConstructionDrawingDesignforChangtanBridgeABSTRACTAccordingtothedesigninformationandrequirementsdesignplanprovided.Thedesignofthebridgeisbasedonthepresentspecificationsofdesigningthehighwaybridge,consideringthegeologicalandtopographicalconditions,complyingwiththebasicprinciplesofsafe,economic,suitable,aesthetic,andtakingfullaccountofthesustainabledevelopmentsimultaneously,soasstriveingtoimprovethetrafficlevelofservice.Selectedallseamlessthree-spanuniformsectioncontinuousrigidframebridge.Themaintaskincludes:designdata,schemecomparisonanddesign,designandcalculationoftheupstructureoftherecommendationscheme.StructuralanalyseandCheckingtheinternalforcewashelpwiththecommericalsoftwares,namedasBridgeDr.Theconstructiondrawinghasbeenconductedaccordingtotheresultofcalculation.Keywords:allseamlessthree-spanuniformsectioncontinuousrigidframebridge，BridgeDr，constructiondrawing， 1設(shè)計差不多資料1.1技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)橋跨布置：27m+50m+27m，施工方法為滿堂支架現(xiàn)澆施工；設(shè)計荷載：公路-Ⅱ級，不計人群荷載；橋面組成：0.5m(護欄)+11.5m(機動車道)+0.5m(護欄)=12.5m；橋面橫坡：雙向1.5%；設(shè)計洪水頻率：100年一遇結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.0。1.2橋梁線形設(shè)計平曲線半徑：無平曲線；豎曲線半徑：無豎曲線，無橋面縱坡。1.3材料規(guī)格混凝土：主梁采納C60高強混凝土，墩身、承臺、基樁采納C40混凝土預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采納《公預(yù)規(guī)》(JTG-D622004)中的d=15.24mm鋼絞線，公稱面積為140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強度fpk=1860MPa,彈性模量Ep=3.6x105MPa。一般鋼筋：R235、HRB335鋼筋標(biāo)準(zhǔn)營符合GB13013-1991和GB1499-1998的規(guī)定。凡鋼筋直徑大于等于12mm者，均采納HRB335熱軋帶肋鋼筋；凡鋼筋直徑小于等于12mm者，均采納R235熱軋帶肋鋼筋，鋼板應(yīng)符合GB700-88規(guī)定的Q235鋼板。錨具：預(yù)應(yīng)力錨具采納符合國際后張法預(yù)應(yīng)力混凝土協(xié)會FIP標(biāo)準(zhǔn)的I類錨具，其錨固效率系數(shù)大于95%。預(yù)應(yīng)力管道：采納預(yù)埋圓形塑料波浪管成型。支座：主橋邊跨支座采納GPZ(II)系列支座。橋面鋪裝：采納10cm瀝青混凝土+1cm防水層+1.5%橫坡C40混凝土三角墊層。1.4設(shè)計計算依據(jù)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2003)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)(以下均簡稱為《通規(guī)》)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)(以下均簡稱為《公預(yù)規(guī)》)1.5通航水位無通航要求1.6支座強迫位移及溫度阻礙依照《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》要求，考慮橋主墩及橋臺分不下沉5mm，主梁上下緣溫差依照中國氣象局統(tǒng)計得到。1.7差不多計算數(shù)據(jù)依照《公預(yù)規(guī)》中各條規(guī)定，混凝土、鋼絞線和鋼筋的各項差不多數(shù)據(jù)以及在各時期的限值。如表1-1所列。表1-1差不多計算數(shù)據(jù)名稱項目符號單位數(shù)據(jù)主梁混凝土立方體強度彈性模量軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強度軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度軸心抗壓設(shè)計強度軸心抗拉設(shè)計強度MPaMPaMPaMPaMPa603.6×10438.52.8526.51.96短暫狀態(tài)壓應(yīng)力限制拉應(yīng)力限制MPaMPa26.93.28持久狀態(tài)壓應(yīng)力限制:壓應(yīng)力限制主壓應(yīng)力限制拉應(yīng)力限制：短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力限值短期效應(yīng)組合下主拉應(yīng)力限值長期效應(yīng)組合拉應(yīng)力限值MPaMPaMPaMPaMPa19.323.10.001.140.00名稱項目符號單位數(shù)據(jù)Φ15.24鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強度彈性模量抗拉設(shè)計強度最大操縱應(yīng)力σconMPaMPaMPaMPa18601.95×10512601395持久狀態(tài)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)荷載組合MPa1209材料重度鋼筋混凝土瀝青混凝土鋼絞線kN/m3kN/m3kN/m325.023.078.5鋼絞線與混凝土的彈性模量比無量綱5.33注：分不為鋼束張拉時混凝土的抗壓、抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，本例考慮混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度的90%時考試張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，即混凝土強度等級為C55時開始張拉鋼束，因此，2方案設(shè)計與比選2.1工程概況該橋橋下凈空及橋面高程限定。橋下為寬71.65米南北走向河道，無通航要求。橋面高程與設(shè)計水位相差3.02～3.42m，扣除橋下凈空0.5米，同意的建筑高度只有2.52～2.92m.這對橋梁的主梁高度就提出了嚴(yán)格的要求。全橋總長104.5m。可采納預(yù)應(yīng)力裝配式T梁簡支梁橋，但跨徑不宜過大，一般設(shè)置4～5跨。然而隨著高等級公路的迅速進展，對行車平順舒適提出了更高的要求。而具有伸縮縫多特點的簡支梁橋因伸縮縫裝置維護更換苦惱，行車不順，導(dǎo)致橋頭跳車現(xiàn)象而備受詬病。而連續(xù)梁橋以其結(jié)構(gòu)剛度大、變形小、伸縮縫少和行車平穩(wěn)舒適等突出優(yōu)點而得到了迅速進展。在近年來的中小跨徑橋型設(shè)計中，備受業(yè)主方及設(shè)計方青睞。若采納三跨變截面連續(xù)箱梁橋，一方面墩柱截面的主梁高度須滿足(1/16～1/18)，而邊跨與中跨比值一般取（0.5～0.7）。故主梁截面高度必不滿足建筑高度要求。同時，因變截面連續(xù)梁橋適用于主跨跨徑達(dá)到70m及以上，這勢必造成邊中跨比小于0.5，同時需要給邊跨壓重或設(shè)置能抵抗拉力的支座以消除端支點的負(fù)反力。給設(shè)計和施工帶來諸多不便，增加工程施工難度及造價，得不償失。因此，關(guān)于本次設(shè)計，應(yīng)該尋求一種更加適用、經(jīng)濟、耐久的橋型。該橋位于湖北通城至湖南平江黃泥的公路上，作為湘鄂交界的又一交通要道，其關(guān)于兩地的經(jīng)濟進展將起到推動作用。設(shè)計荷載為公路-1級。橋梁全寬12.5m，凈寬11.5m，兩側(cè)各設(shè)50cm寬防撞護欄。嚴(yán)格的荷載等級和連接線路的重要性對橋梁的結(jié)構(gòu)形式、行車舒適性、抗震性能提出特不要求。特不是隨著近年區(qū)域經(jīng)濟的飛速進展，兩地商貿(mào)往來緊密，交通量的急劇擴大對橋梁的安全、耐久性能都提出了突出要求。這也是本次設(shè)計的要點。橋梁所在橋位處地質(zhì)情況良好。最上面是1.08m左右的粗砂層。河道東側(cè)受水流沖刷阻礙大，粗砂層下為強風(fēng)化鈣泥質(zhì)粉沙巖。在設(shè)計的時候應(yīng)盡量幸免在此處設(shè)墩。其余地帶均為弱風(fēng)化鈣泥質(zhì)粉沙巖。若設(shè)置為嵌巖樁，宜深入巖層下3m以上。若設(shè)計成擴大基礎(chǔ)，則宜嵌入巖層下不小于0.5m。河道旱季水流量十分細(xì)微，為樁基的施工帶來了便利。2.2方案設(shè)計通過查閱大量資料，綜合各方因素，初步擬定如下兩個方案。分不是3×33m三跨先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)T梁橋、27m+50m+27m三跨預(yù)應(yīng)力等截面全無縫連續(xù)剛構(gòu)橋。分不綜述如下：（1）3×33m三跨先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋方案。此橋型因其建設(shè)速度快、工期短、模板支架少等優(yōu)點，在橋梁進展史上得到了廣泛的應(yīng)用，是國內(nèi)外高等級公路上常見的橋型。T形截面的主梁形式受力明確，構(gòu)造簡單。等跨布置使得大規(guī)模的預(yù)置成為可能，減少了模板的費用及施工難度，從而直接降低了工程造價。同時，預(yù)應(yīng)力的進展及T梁橋設(shè)計施工技術(shù)以及后期病害防治技術(shù)的成熟，讓橋梁的耐久性得到了保證。另外，先簡支后連續(xù)的體系轉(zhuǎn)換在施工上相對易于完成，同時也提供了行車的舒適性。而相關(guān)于簡支梁來講，減小了跨中彎矩，提高了結(jié)構(gòu)的承載能力，減少了梁部的伸縮縫，并操縱橋面橫向裂縫額的產(chǎn)生。相關(guān)于傳統(tǒng)意義上的連續(xù)梁橋而言，卻擁有地基要求不苛刻的優(yōu)勢。因此先簡支后連續(xù)梁橋是一種經(jīng)濟合理的具有較強競爭力的好橋型，兼?zhèn)淞撕喼w系及連續(xù)體系的優(yōu)點。下圖為此方案橋型布置圖及主梁截面圖。圖2.1方案一橋跨立面圖圖2.2方案一主梁截面圖（2）27m+50m+27m三跨預(yù)應(yīng)力等截面全無縫連續(xù)剛構(gòu)橋。全橋連續(xù)，無一處伸縮縫，極好的解決了行車平順的問題。墩梁固結(jié)，減小了跨中彎矩，提高了跨越能力。邊中跨比取0.54，提高了主跨的結(jié)構(gòu)剛度。中間兩墩采納柔性墩結(jié)合嵌巖樁基礎(chǔ)，橋臺采納樁柱式整體橋臺結(jié)合嵌巖樁基礎(chǔ)，邊跨與橋臺固結(jié)，溫度、徐變等引起的變形量則依靠橋臺后的專門構(gòu)造和在一定范圍內(nèi)的路面變形來汲取。主梁截面采納等截面單箱單室截面，構(gòu)造簡單，受力明確，自重較輕。同時，在橋梁的橫向及豎向分不施加預(yù)應(yīng)力，提高承載能力，減小撓曲。全橋整潔，美觀大方。但全無縫連續(xù)剛構(gòu)橋因墩梁固結(jié)，而不能幸免對地基要求較高的弊端。因此全橋均采納嵌巖樁。這在一定程度上增加了工程造價。如下為方案二橋型布置圖及主梁截面形式圖。圖2.3方案二橋型布置立面圖2.4方案二主梁截面2.3方案比較如上橋型設(shè)計方案，均滿足設(shè)計要求。現(xiàn)分不從經(jīng)濟、適用、美觀、耐用、施工等方面進行比較。結(jié)果見下表：表2-1方案比較表橋型方案先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋（方案一）預(yù)應(yīng)力等截面全無縫連續(xù)剛構(gòu)橋(方案二)經(jīng)濟性上部結(jié)構(gòu)采納簡明的T梁結(jié)構(gòu)，易于預(yù)制安裝，模板少，造價低；下部結(jié)構(gòu)采納擴大基礎(chǔ)，成本較低。后期維護較多，伸縮縫裝置更換難度大而昂貴。上部結(jié)構(gòu)為等截面單箱單室，施工簡單，模板少造價低；下部結(jié)構(gòu)因采納嵌巖樁，增加大部分費用。全橋全壽命成本相對較低適用受力明確，構(gòu)造簡單，適用于中小跨徑及矮墩結(jié)構(gòu)，對地基無特不要求。行車舒適性明顯，構(gòu)造受力相對復(fù)雜，適用于量大面廣的中小橋，對地基要求較高。美觀全橋簡單明了，無新意。全橋整潔，美觀大方耐用設(shè)計、施工、維護技術(shù)十分成熟，耐久性好，但后期維護頻繁。橋臺太后處理相關(guān)技術(shù)有待進一步研究，但已建橋型運營狀況十分突出。施工 上部結(jié)構(gòu)采納預(yù)制吊裝施工；下部結(jié)構(gòu)采納人工開挖，施工難度小。上部結(jié)構(gòu)采納滿堂支架現(xiàn)澆，支架繁多；下部結(jié)構(gòu)采納沖擊鉆鉆孔，施工難度較大。表2-2材料用量估算方案混凝土量(m3)一般鋼筋使用量（t）預(yù)應(yīng)力筋用量(kg)方案一1452.9645.629.5方案二100023.447.1綜上分析所述，方案二盡管在先期投入較高施工復(fù)雜，但后期維護較少，且適用我國快速進展的要求，具有不可替代的競爭優(yōu)勢。因此擬定方案二為本次設(shè)計的橋型。注：本橋設(shè)計之初考慮采納三跨四墩墩梁固結(jié)的全無縫等截面連續(xù)剛構(gòu)方案，但通過數(shù)次橋博程序計算發(fā)覺，橋梁本身的跨徑布置和等截面的截面形式，以及墩梁固結(jié)的體系，到滿堂支架的施工方案選擇諸多因素相結(jié)合使得墩頂處產(chǎn)生了較大的內(nèi)力突變，預(yù)應(yīng)力的布置難以兼顧各處受力條件，應(yīng)力及強度驗算始終難以滿足要求。經(jīng)反復(fù)考慮，在后續(xù)計算中松開墩梁固結(jié)，按等截面連續(xù)梁橋進行計算。3截面尺寸擬定3.1設(shè)計特點及受力特點3.1.1設(shè)計特點本橋上部結(jié)構(gòu)為三跨等截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，采納滿堂支架現(xiàn)澆的方法施工，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋采納滿堂支架現(xiàn)澆法不需要在施工中進行體系轉(zhuǎn)換，一次落架讓施工過程簡單，易于操作，且便于軟件對其施工過程進行模擬。因其結(jié)構(gòu)體系相對簡單，模擬過程精確度較高。但由于預(yù)應(yīng)力束的布置依照施工方法宜選擇通束，且其布置在縱橋向各截面不一，同時，考慮橋梁的墩臺沉降、溫度變化、收縮徐變等因素對橋梁受力的阻礙，其受力變得相當(dāng)復(fù)雜。故設(shè)計時必須借助計算機輔助計算才能完成，本設(shè)計采納橋梁博士V3.01軟件進行橋梁電算。3.1.2受力特點采納滿堂支架施工的連續(xù)梁橋，其受力相對簡單，施工過程一步到位。由于其跨徑布置為邊中跨比為0.54，作為等截面連續(xù)梁橋，邊跨對中跨的剛度提升有限。支點負(fù)彎矩到跨中正彎矩變化劇烈，因此，中跨跨中及兩支點的受力相對需要重視。在配筋上，盡可能減少跨中正彎距和跨中支點的負(fù)彎矩。同時，截面的尺寸的擬定和材料的選取必須兼顧如上受力特點。3.2結(jié)構(gòu)尺寸擬定3.2.1主梁箱梁構(gòu)造主梁采納等截面箱形連續(xù)梁橋，梁高為2.5m。該橋為27+50+27m預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋，施工方法為滿堂支架一次落架，全橋無伸縮縫裝置，實際橋跨長度為105.2m,即在橋的兩端各設(shè)8cm的伸縮縫，主梁立面一般構(gòu)造圖詳見附圖。邊跨計算跨徑為27m,中跨計算跨徑為50m。3.2.2主梁截面尺寸擬定（1）截面形式及梁高采納等高度箱形截面。邊跨高跨比為H1/L2=/10.8；中跨高跨比H2/L2=1/20。選用箱形截面出于如此幾點考慮：首先，箱形截面整體性好，結(jié)構(gòu)剛度大；其次，箱梁的頂、底板能夠提供足夠的面積來設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼束以承受正、負(fù)彎矩；另外，抗扭能力強，同時箱形截面能夠提供較大的頂板翼緣懸臂，底板寬度較窄，可大幅度減小下部結(jié)構(gòu)工程量。（2）橫截面尺寸橋面全寬12.5m,故取單箱單室截面為構(gòu)造斷面。箱梁頂板采納鋼筋混凝土，為滿足懸臂端翼緣與箱型頂板部分之比在1：（2.5-3.0）的合理范圍，箱梁腹板外側(cè)距離采納7.5為宜，頂板翼緣外懸2.5m，則箱梁底板寬度為7.5。考慮布置預(yù)應(yīng)力鋼束、一般鋼筋及承受輪載的需要，兼顧等截面的在各截面受力差異的特點，本設(shè)計為30cm。依照設(shè)計經(jīng)驗資料，設(shè)置護欄時，箱梁頂板翼緣厚度一般為15～20cm左右，本設(shè)計采納20cm。翼緣根部厚度為50cm。腹板與頂、底板相接處做成30x90cm的承托，在底板與腹板相接處做成30x30cm承托，以利脫模并減弱轉(zhuǎn)角處的應(yīng)力集中。主截面尺寸如圖：圖3.1主梁截面尺寸圖（3）箱梁底板厚度及腹板寬度設(shè)置由于邊中跨跨徑不一從而導(dǎo)致受力較大的差異，在等截面的尺寸選擇上應(yīng)該盡量兼顧最不利和受力最小的斷面，由橋梁工程介紹可知，底板厚度與主跨之比宜取1/140--1/170，本橋選取中跨的1/167,即30cm。從受力方面來講，連續(xù)梁支點附近承受剪力較大，腹板宜增高加寬；各孔跨中區(qū)段承受剪力較小，腹板可適當(dāng)降低減薄。那個地點同樣兼顧邊中跨受力差異，選擇35cm。同時，也便于在腹板內(nèi)布置預(yù)應(yīng)力束錨固頭。（4）橫隔板設(shè)置本設(shè)計下部結(jié)構(gòu)采納矩形薄壁橋墩，因此，需要在箱梁支承處內(nèi)設(shè)橫隔板，在中跨墩支承處設(shè)置厚為1.5m的橫隔板，在邊墩支承處設(shè)置厚1.2m的橫隔板，跨中段不設(shè)置橫隔板。3.3毛截面幾何特性計算毛截面幾何特性是計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力、配筋及變形計算的前提。本設(shè)計采納橋梁博士軟件，從其導(dǎo)入主梁截面的CAD文件，得到主梁截面幾何特性計算表：表3-1主梁各截面的毛截面幾何特征節(jié)點號截面高度(m)截面面積(m2)截面抗彎慣距(m4)截面中性軸高度(m)12.52111.84221.3622.52111.84221.3632.57.749957.565881.5142.57.749957.565881.5152.57.749957.565881.5162.57.749957.565881.5172.57.749957.565881.5182.57.749957.565881.5192.57.749957.565881.51102.57.749957.565881.51112.57.749957.565881.51122.57.749957.565881.51132.57.749957.565881.51142.57.749957.565881.51152.57.749957.565881.51162.57.749957.565881.51172.57.749957.565881.51182.57.749957.565881.51192.517.6811.35561.36202.517.6811.35561.36212.517.6811.35561.36222.57.749957.565881.51232.57.749957.565881.51242.57.749957.565881.51252.57.749957.565881.51262.57.749957.565881.51272.57.749957.565881.51282.57.749957.565881.51292.57.749957.565881.51302.57.749957.565881.51312.57.749957.565881.51322.57.749957.565881.51續(xù)表3-1332.57.749957.565881.51342.57.749957.565881.51352.57.749957.565881.51362.57.749957.565881.51372.57.749957.565881.51382.57.749957.565881.51392.57.749957.565881.51402.57.749957.565881.51412.57.749957.565881.51422.57.749957.565881.51432.57.749957.565881.51442.57.749957.565881.51452.517.6811.35561.36462.517.6811.35561.36472.517.6811.35561.36482.57.749957.565881.51492.57.749957.565881.51502.57.749957.565881.51512.57.749957.565881.51522.57.749957.565881.51532.57.749957.565881.51542.57.749957.565881.51552.57.749957.565881.51562.57.749957.565881.51572.57.749957.565881.51582.57.749957.565881.51592.57.749957.565881.51602.57.749957.565881.51612.57.749957.565881.51622.57.749957.565881.51632.520.511.60291.34642.52111.84221.36

4主梁作用效應(yīng)計算4.1結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計算4.1.1結(jié)構(gòu)單元劃分結(jié)構(gòu)自重效應(yīng)應(yīng)采納橋梁博士計算，單元的劃分應(yīng)盡量考慮關(guān)鍵截面，另外在支座和一些構(gòu)造變化的位置相應(yīng)地增設(shè)幾個單元，如此全橋一共劃分為64個單元和65個截面，如下圖所示：其中支點單元從左至右分不為：1、2、19、20、45、46、63、64。圖4.1橋梁博士單元劃分圖4.1.2施工時期的模擬1施工方法只考慮滿堂支架現(xiàn)澆施工，具體的施工周期應(yīng)按施工時刻確定，一般：第一時期澆全橋混凝土并張拉預(yù)應(yīng)力束，時刻可按混凝土28天齡期，取28天；第二時期澆混凝土三角墊層、瀝青鋪裝及防撞欄桿，時刻為1年（考慮路基施工與路面施工的間隔）。第三時期為橋博建議的按規(guī)范10年的徐變時刻。圖4.2橋梁博士施工過程輸入窗口2施工時期過程(1)由于采納滿堂支架施工，施工相對簡單，混凝土達(dá)到0.8倍強度即可進行預(yù)應(yīng)力束的張拉。(2)施加二期恒載，采納均布恒載的形式施加，大小為65.99kN/m。其中，二期恒載的計算為：擬采納10cm瀝青混凝土C40混凝土三角墊層及防撞欄桿，截面橫坡為人字坡，兩側(cè)各1.5%。C40混凝土重度為25kN/m3，瀝青混凝土重度為24kN/m3，故橋面鋪裝每沿米荷載集度為：防撞欄桿重：q21=13.59KN/m三角墊層重：q22=11.5×0.08625×25=24.80kN/m橋面鋪裝重：q23=11.5×0.1×24=27.60kN/m合計：q2=q21+q22=13.59+24.80+27.60=65.99kN/m總集度：Q=q2=65.99KN/m內(nèi)力計算結(jié)構(gòu)如下表所示，從表中能夠看出，采納一次落架的連續(xù)梁，其恒載彎矩與采納懸臂施工的連續(xù)梁有專門大不同，由于在施工過程中不存在體系轉(zhuǎn)換，幸免了支點處產(chǎn)生過大的負(fù)彎矩。這也是滿堂現(xiàn)澆的優(yōu)越性之一。表4-1成橋狀態(tài)結(jié)構(gòu)自重效應(yīng)節(jié)點號剪力彎矩1-1.27E-11-5.76E-1221.92E+03-1.06E+0231.57E+039.40E+0241.31E+032.38E+0358.48E+024.29E+0364.91E+025.21E+037-2.88E+015.68E+038-3.86E+025.39E+039-9.05E+024.10E+0310-1.26E+032.61E+0311-1.78E+03-4.37E+0212-2.30E+03-4.52E+0313-2.66E+03-7.93E+0314-3.18E+03-1.38E+0415-3.54E+03-1.84E+0416-4.06E+03-2.60E+0417-4.41E+03-3.18E+0418-4.83E+03-3.93E+0419-5.22E+03-4.43E+04續(xù)表4-1206.80E+03-4.84E+04216.42E+03-4.34E+04226.04E+03-3.72E+04235.52E+03-2.56E+04244.87E+03-1.27E+04254.55E+03-6.77E+03263.90E+033.78E+03273.25E+031.27E+04282.92E+031.66E+04292.27E+032.31E+04301.62E+032.79E+04311.30E+032.97E+04326.49E+023.22E+0433-8.54E-013.30E+0434-6.50E+023.22E+0435-1.30E+032.97E+0436-1.62E+032.79E+0437-2.27E+032.30E+0438-2.92E+031.65E+0439-3.25E+031.27E+0440-3.90E+033.75E+0341-4.55E+03-6.80E+0342-4.87E+03-1.27E+0443-5.52E+03-2.57E+0444-6.04E+03-3.72E+0445-6.42E+03-4.35E+04465.60E+03-4.84E+04475.22E+03-4.44E+04484.84E+03-3.94E+04494.41E+03-3.18E+04504.06E+03-2.60E+04513.54E+03-1.84E+04523.18E+03-1.38E+04532.66E+03-7.96E+03542.30E+03-4.55E+03551.78E+03-4.58E+02561.26E+032.59E+03579.07E+024.08E+03583.88E+025.38E+03593.03E+015.66E+0360-4.89E+025.21E+0361-8.46E+024.29E+0362-1.31E+032.38E+03續(xù)表4-163-1.57E+039.39E+02643.55E+02-1.06E+02圖4.3結(jié)構(gòu)自重效應(yīng)彎矩圖圖4.4結(jié)構(gòu)自重效應(yīng)剪力圖4.2汽車荷載作用效應(yīng)計算4.2.1汽車沖擊系數(shù)和箱梁橫向分布系數(shù)1汽車沖擊系數(shù)依照《通規(guī)》4.3.2中的規(guī)定，適用于連續(xù)梁的結(jié)構(gòu)基頻計算公式如下：正彎矩結(jié)構(gòu)基頻計算公式：（4-1）負(fù)彎矩結(jié)構(gòu)基頻計算公式：（4-2）現(xiàn)取邊跨跨中截面計算，全橋偏安全考慮采納邊跨跨中截面的汽車沖擊系數(shù)。Ec為混凝土彈性模量，C60混凝土為3.6x1010MPaIc為邊跨中跨截面的慣性矩，為7.57m4mc為結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量，mc=G/g=19730kg/m計算得到：沖擊系數(shù)，適用于則：用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：用于負(fù)彎矩效應(yīng)：2箱梁橫向分布效應(yīng)系數(shù)在橋梁博士中，不能通過簡單的計算得到其分布調(diào)整系數(shù)。在橋梁博士中設(shè)置為其所承受的汽車總列數(shù)，考慮縱橫向折減、偏載后的修正值。例如，關(guān)于一個跨度為105.2米的橋面3車道的整體箱梁驗算時，其橫向分布系數(shù)應(yīng)為3x0.78（三車道的橫向折減系數(shù)）x1.15（經(jīng)計算而得的偏載系數(shù)）x1（大跨徑的縱向折減系數(shù)）=2.691。汽車的橫向分布效應(yīng)系數(shù)差不多包含了汽車車道數(shù)的阻礙。偏載系數(shù)是個經(jīng)驗值，是考慮了約束扭轉(zhuǎn)貢獻的計算系數(shù)。在單梁分析中，橋博無法考慮約束扭轉(zhuǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力，但依照經(jīng)驗，約束扭轉(zhuǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力一般占豎向擾曲正應(yīng)力的15％，這確實是1.15系數(shù)的由來，具體計算那個系數(shù)，能夠通過建立梁格模型，實體模型等方法來分析。本設(shè)計采納1.15的偏載系數(shù)，則橫向分布調(diào)整系數(shù)為：m=3x0.78（三車道的橫向折減系數(shù)）×1.15（偏載系數(shù)取經(jīng)驗值）×1.0（大跨徑的縱向折減系數(shù)）=2.691輸入框如下圖所示：圖4.5橋博活載輸入相關(guān)信息表4-2汽車荷載內(nèi)力節(jié)點號剪力彎矩10.00E+000.00E+002（邊跨支點）0.00E+000.00E+0031.08E+035.72E+0241.02E+031.46E+0359.34E+022.85E+0368.46E+023.72E+0377.28E+024.71E+03續(xù)表4-28-2.13E+025.21E+039-3.29E+025.69E+0310-4.14E+025.88E+0311-5.26E+025.84E+0312-6.34E+025.52E+03131.69E+025.10E+03146.60E+014.36E+0315-8.67E+023.72E+0316-9.67E+022.65E+0317-6.88E+011.82E+0318-8.93E+021.03E+03194.95E+007.38E+0220（中跨支點）-6.80E+017.49E+0221-6.52E+017.08E+0222-9.42E+007.38E+02237.16E+001.38E+03249.04E+022.35E+03254.82E+013.00E+03267.81E+014.23E+03277.40E+015.55E+03289.04E+026.12E+03298.02E+027.23E+03306.97E+028.07E+0331-2.28E+028.47E+0332-3.34E+028.91E+0333（跨中）-4.41E+029.05E+0334-5.49E+028.91E+0335-6.44E+028.39E+0336-7.08E+028.15E+0337-8.12E+027.30E+0338-9.14E+026.19E+0339-9.57E+025.55E+0340-9.58E+024.21E+0341-5.26E+012.95E+0342-9.13E+022.43E+0343-7.18E+001.38E+03449.42E+007.38E+02455.67E+017.07E+0246（中跨支點）-3.09E+017.49E+0247-4.93E+007.38E+02488.93E+021.03E+03499.39E+021.86E+03509.62E+022.63E+03續(xù)表4-2518.66E+023.72E+0352-6.61E+014.36E+0353-1.69E+025.10E+0354-2.48E+025.52E+0355-3.57E+025.84E+0356-4.68E+025.88E+03573.29E+025.69E+03582.13E+025.21E+0359-7.28E+024.71E+0360-8.45E+023.72E+0361-9.34E+022.85E+0362-1.02E+031.46E+0363（邊跨支點）-1.08E+035.72E+02640.00E+000.00E+00圖4.6汽車荷載彎矩包絡(luò)圖圖4.7汽車荷載剪力包絡(luò)圖4.2.2溫度應(yīng)力及基礎(chǔ)沉降內(nèi)力計算1溫度應(yīng)力計算(1)年平均溫差該橋位位于我國溫?zé)岬貐^(qū)，由《通規(guī)》得該地區(qū)最高氣溫為34°，最低為-3°，取施工均溫為室溫25°故結(jié)構(gòu)年平均溫度升溫為：34°-25°=9°結(jié)構(gòu)年平均溫度降溫為：25°-(-3°)=28°(2)梯度溫差：按《通規(guī)》4.3.10條規(guī)定，橋面采納10cm瀝青混凝土的溫差梯度基數(shù)：T1=14°，T2=5.5°，T3=0°，豎向日照溫差反溫差為正溫差乘以-0.5。具體各截面彎矩和剪力值見下表。溫差應(yīng)力按《公預(yù)規(guī)》附錄B計算：（4-3）（4-4）式中：——截面內(nèi)的單元面積；——單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入：——混凝土線膨脹系數(shù)，——混凝土彈性模量，——單元面積重心至截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。在橋博中得到豎向日照正溫差次內(nèi)力的計算結(jié)果，見下表（結(jié)構(gòu)對稱取半橋截面）。表4-3豎向日照正溫差引起的次內(nèi)力節(jié)點號剪力(KN)彎矩(KN.M)12.33E-10-1.82E-112（邊跨支點）3.02E+02-7.64E-1133.02E+021.81E+0243.02E+024.84E+0253.02E+021.02E+03續(xù)表4-363.02E+021.44E+0373.02E+022.04E+0383.02E+022.46E+0393.02E+023.06E+03103.02E+023.48E+03113.02E+024.08E+03123.02E+024.68E+03133.02E+025.10E+03143.02E+025.70E+03153.02E+026.12E+03163.02E+026.72E+03173.02E+027.14E+03183.02E+027.63E+03193.02E+027.93E+0320（主墩支點）7.57E-028.16E+03217.57E-028.16E+03227.57E-028.16E+03237.57E-028.16E+03247.57E-028.16E+03257.57E-028.16E+03267.57E-028.16E+03277.57E-028.16E+03287.57E-028.16E+03297.57E-028.16E+03307.57E-028.16E+03317.57E-028.16E+03327.57E-028.16E+0333（中跨跨中）7.57E-028.16E+03 表4-4豎向日照負(fù)溫差引起的次內(nèi)力節(jié)點號剪力(KN)彎矩(KN.M)1-1.16E-109.10E-122（邊跨支點）-1.51E+023.82E-113-1.51E+02-9.07E+014-1.51E+02-2.42E+025-1.51E+02-5.10E+026-1.51E+02-7.18E+027-1.51E+02-1.02E+038-1.51E+02-1.23E+039-1.51E+02-1.53E+0310-1.51E+02-1.74E+0311-1.51E+02-2.04E+0312-1.51E+02-2.34E+03續(xù)表4-413-1.51E+02-2.55E+0314-1.51E+02-2.85E+0315-1.51E+02-3.06E+0316-1.51E+02-3.36E+0317-1.51E+02-3.57E+0318-1.51E+02-3.82E+0319-1.51E+02-3.97E+0320（主墩支點）-3.78E-02-4.08E+0321-3.78E-02-4.08E+0322-3.78E-02-4.08E+0323-3.78E-02-4.08E+0324-3.78E-02-4.08E+0325-3.78E-02-4.08E+0326-3.78E-02-4.08E+0327-3.78E-02-4.08E+0328-3.78E-02-4.08E+0329-3.78E-02-4.08E+0330-3.78E-02-4.08E+0331-3.78E-02-4.08E+0332-3.78E-02-4.08E+0333（中跨跨中）-3.78E-02-4.08E+03表4-5結(jié)構(gòu)整體升溫溫差引起的次內(nèi)力表節(jié)點號剪力(KN)彎矩(KN.M)11.14E-130.00E+002（邊跨支點）-1.72E-021.16E-103-1.72E-02-1.03E-024-1.72E-02-2.76E-025-1.72E-02-5.81E-026-1.72E-02-8.18E-027-1.72E-02-1.16E-018-1.72E-02-1.40E-019-1.72E-02-1.74E-0110-1.72E-02-1.98E-0111-1.72E-02-2.32E-0112-1.72E-02-2.67E-0113-1.72E-02-2.91E-0114-1.72E-02-3.25E-0115-1.72E-02-3.49E-0116-1.72E-02-3.83E-0117-1.72E-02-4.07E-0118-1.72E-02-4.35E-0119-1.72E-02-4.52E-01續(xù)表4-520（主墩支點）-4.34E-06-4.65E-0121-4.34E-06-4.65E-0122-4.34E-06-4.65E-0123-4.34E-06-4.65E-0124-4.34E-06-4.65E-0125-4.34E-06-4.65E-0126-4.34E-06-4.65E-0127-4.34E-06-4.65E-0128-4.34E-06-4.65E-0129-4.34E-06-4.65E-0130-4.34E-06-4.65E-0131-4.34E-06-4.65E-0132-4.34E-06-4.65E-0133（中跨跨中）-4.34E-06-4.65E-01表4-6結(jié)構(gòu)整體降溫溫差引起的次內(nèi)力表節(jié)點號剪力(KN)彎矩(KN.M)10.00E+000.00E+002（邊跨支點）5.36E-024.66E-1035.36E-023.21E-0245.36E-028.57E-0255.36E-021.81E-0165.36E-022.54E-0175.36E-023.62E-0185.36E-024.35E-0195.36E-025.42E-01105.36E-026.16E-01115.36E-027.23E-01125.36E-028.30E-01135.36E-029.04E-01145.36E-021.01E+00155.36E-021.09E+00165.36E-021.19E+00175.36E-021.27E+00185.36E-021.35E+00195.36E-021.41E+0020（主墩支點）1.35E-051.45E+00211.35E-051.45E+00221.35E-051.45E+00231.35E-051.45E+00241.35E-051.45E+00251.35E-051.45E+00261.35E-051.45E+00續(xù)表4-6271.35E-051.45E+00281.35E-051.45E+00291.35E-051.45E+00301.35E-051.45E+00311.35E-051.45E+00321.35E-051.45E+0033（中跨跨中）1.35E-051.45E+002基礎(chǔ)沉降內(nèi)力計算基礎(chǔ)沉降計算時應(yīng)考慮多種沉降工況，但本橋高強混凝土橋梁上部結(jié)構(gòu)柔性小，因此地質(zhì)條件基礎(chǔ)要求高，故采納嵌巖樁，按《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》中建議，考慮一側(cè)主墩臺沉降5mm，在橋博中得到基礎(chǔ)的沉降次內(nèi)力計算結(jié)果，見下表（只考慮一側(cè)沉降故考慮全橋阻礙）。表4-7基礎(chǔ)沉降變位次內(nèi)力單元號剪力彎矩1-4.66E-105.82E-112（邊跨支點）1.49E+022.33E-1031.49E+028.92E+0141.49E+022.38E+0251.49E+025.02E+0261.49E+027.06E+0271.49E+021.00E+0381.49E+021.21E+0391.49E+021.51E+03101.49E+021.71E+03111.49E+022.01E+03121.49E+022.30E+03131.49E+022.51E+03141.49E+022.81E+03151.49E+023.01E+03161.49E+023.31E+03171.49E+023.51E+03181.49E+023.75E+03191.49E+023.90E+0320（主墩支點）-1.29E+024.01E+0321-1.29E+023.92E+0322-1.29E+023.79E+0323-1.29E+023.53E+0324-1.29E+023.21E+0325-1.29E+023.04E+0326-1.29E+022.72E+03續(xù)表4-727-1.29E+022.40E+0328-1.29E+022.24E+0329-1.29E+021.91E+0330-1.29E+021.59E+0331-1.29E+021.43E+0332-1.29E+021.11E+0333（中跨跨中）-1.29E+027.83E+0234-1.29E+024.60E+0235-1.29E+021.37E+0236-1.29E+02-2.47E+0137-1.29E+02-3.48E+0238-1.29E+02-6.71E+0239-1.29E+02-8.32E+0240-1.29E+02-1.16E+0341-1.29E+02-1.48E+0342-1.29E+02-1.64E+0343-1.29E+02-1.96E+0344-1.29E+02-2.22E+0345-1.29E+02-2.35E+0346（主墩支點）9.07E+01-2.45E+03479.07E+01-2.38E+03489.07E+01-2.29E+03499.07E+01-2.14E+03509.07E+01-2.02E+03519.07E+01-1.84E+03529.07E+01-1.71E+03539.07E+01-1.53E+03549.07E+01-1.41E+03559.07E+01-1.22E+03569.07E+01-1.04E+03579.07E+01-9.18E+02589.07E+01-7.37E+02599.07E+01-6.12E+02609.07E+01-4.31E+02619.07E+01-3.06E+02629.07E+01-1.45E+02639.07E+01-5.44E+0164（邊跨支點）0.00E+000.00E+00圖4.8左側(cè)主墩沉降5mm引起的結(jié)構(gòu)位移圖4.9左側(cè)主墩沉降5mm引起的彎矩圖4.10左側(cè)主墩沉降5mm引起的剪力4.3內(nèi)力組合為了進行預(yù)應(yīng)力鋼束的計算，在不考慮預(yù)加力引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力的前提下，按《通規(guī)》第4.1.6條和第4.1.7條規(guī)定，依照可能出現(xiàn)的荷載進行第一次內(nèi)力組合。但本設(shè)計依據(jù)橋梁博士講明文件建議，在內(nèi)力組合中考慮了10年的收縮和徐變作用，如此更有利于橋梁的耐久性。公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行作用效應(yīng)組合，取其最不利效應(yīng)組合進行設(shè)計：（1）只有在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，才進行其效應(yīng)組合。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需做不同受力方向的驗算時，則應(yīng)以不同方向的最不利的作用效應(yīng)進行組合。（2）當(dāng)可變作用的出現(xiàn)對結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有利阻礙時，該作用不應(yīng)參與組合。（3）施工時期作用效應(yīng)的組合，應(yīng)按計算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定，結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機具設(shè)備均應(yīng)作為臨時荷載加以考慮。（4）多個偶然作用不同時參與組合。依照以上的內(nèi)力計算結(jié)果，參照橋規(guī)（JTJ023--04）第4.1.2條即可進行內(nèi)力組合。4.3.1按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)采納以下兩種作用效應(yīng)組合：差不多組合和偶然組合，由于本設(shè)計不考慮偶然作用的阻礙，故只采納差不多組合。永久作用的設(shè)計值效應(yīng)和可變作用設(shè)計值效應(yīng)組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：（4-5）式中：—承載能力極限狀態(tài)下作用差不多組合的效應(yīng)組合設(shè)計值；—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，安全等級一級、二級、三級分不為1.1、1.0、0.9；—第i個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)；—第i個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；—汽車荷載效應(yīng)的分項系數(shù)，取1.4；—汽車荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)、風(fēng)荷載外的其他第j個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取1.4，風(fēng)荷載的為1.1；—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)外的其他第j個可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)；依照《通規(guī)》第4.1.6條規(guī)定，各種作用的分項系數(shù)取值如下：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)恒載作用效應(yīng)的分項系數(shù)(對結(jié)構(gòu)承載力不利），或(對結(jié)構(gòu)承載力有利)基礎(chǔ)變位作用效應(yīng)的分項系數(shù)汽車荷載效應(yīng)的分項系數(shù)溫度作用效應(yīng)的分項系數(shù)其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)則承載能力極限狀態(tài)組合為：對結(jié)構(gòu)承載力不利時對結(jié)構(gòu)承載力有利時4.3.2按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)依照不同的設(shè)計要求，采納以下兩種效應(yīng)組合。1作用短期效應(yīng)組合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：（4-6）式中：—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；—第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)；—第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值。依照《通規(guī)》第4.1.7條規(guī)定，各種作用的分項系數(shù)取值如下：汽車荷載（不計沖擊力）效應(yīng)的頻遇值系數(shù)溫度作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)則作用短期效應(yīng)組合為：（4-7）2作用長期效應(yīng)組合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用永久值組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：（4-8）式中：—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；—第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)；—第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。依照《通規(guī)》第4.1.7條規(guī)定，各種作用的分項系數(shù)取值如下：汽車荷載（不計沖擊力）效應(yīng)的頻遇值系數(shù)溫度作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)則作用短期效應(yīng)組合為：4.3.3計算結(jié)果依照上述的組合要求，進行承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合和正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合，在使用橋梁博士軟件時，只需要將荷載輸入便可自動進行組合，其結(jié)果見表4-8。表4-8正常使用極限狀態(tài)長期效應(yīng)組合內(nèi)力節(jié)點號最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩10.00E+00-3.49E+020.00E+000.00E+0022.78E+031.70E+03-1.06E+02-2.82E+0232.42E+031.35E+031.41E+036.78E+0242.13E+031.09E+033.62E+031.98E+0351.64E+036.30E+026.82E+033.60E+0361.24E+032.67E+028.65E+034.24E+0376.75E+02-2.85E+021.03E+044.29E+03續(xù)表4-882.90E+02-6.66E+021.08E+043.73E+039-2.69E+02-1.23E+031.05E+042.02E+0310-6.51E+02-1.61E+039.67E+032.52E+0211-1.21E+03-2.17E+037.43E+03-3.20E+0312-1.76E+03-2.72E+034.04E+03-7.70E+0313-2.14E+03-3.10E+031.02E+03-1.14E+0414-2.68E+03-3.66E+03-4.29E+03-1.76E+0415-3.06E+03-4.04E+03-8.60E+03-2.25E+0416-3.60E+03-4.60E+03-1.58E+04-3.05E+0417-3.97E+03-4.98E+03-2.14E+04-3.67E+0418-4.41E+03-5.43E+03-2.86E+04-4.46E+0419-4.67E+03-5.70E+03-3.32E+04-4.99E+04207.22E+036.49E+03-3.69E+04-5.41E+04216.85E+036.14E+03-3.21E+04-4.89E+04226.58E+035.88E+03-2.61E+04-4.24E+04236.04E+035.36E+03-1.45E+04-3.01E+04245.35E+034.70E+03-1.47E+03-1.65E+04255.01E+034.37E+034.51E+03-1.04E+04264.33E+033.70E+031.52E+043.26E+02273.64E+033.03E+032.44E+049.35E+03283.30E+032.70E+032.83E+041.32E+04292.61E+032.02E+033.49E+041.98E+04301.93E+031.34E+033.98E+042.47E+04311.59E+031.00E+034.16E+042.65E+04329.05E+023.22E+024.39E+042.90E+04332.23E+02-3.59E+024.44E+042.98E+0434-4.58E+02-1.04E+034.32E+042.90E+0435-1.14E+03-1.73E+034.03E+042.65E+0436-1.48E+03-2.06E+033.82E+042.46E+0437-2.15E+03-2.75E+033.30E+041.94E+0438-2.83E+03-3.43E+032.61E+041.25E+0439-3.16E+03-3.78E+032.19E+048.49E+0340-3.83E+03-4.46E+031.25E+04-8.62E+0241-4.50E+03-5.15E+031.41E+03-1.19E+0442-4.83E+03-5.49E+03-4.68E+03-1.81E+0443-5.49E+03-6.17E+03-1.81E+04-3.21E+0444-6.01E+03-6.72E+03-2.99E+04-4.46E+0445-6.27E+03-6.99E+03-3.61E+04-5.13E+04466.16E+035.18E+03-4.09E+04-5.66E+04475.79E+034.82E+03-3.72E+04-5.23E+04485.52E+034.56E+03-3.24E+04-4.69E+04495.07E+034.12E+03-2.49E+04-3.89E+04504.68E+033.75E+03-1.92E+04-3.26E+04514.13E+033.21E+03-1.17E+04-2.44E+04續(xù)表4-8523.75E+032.83E+03-7.13E+03-1.94E+04533.19E+032.28E+03-1.52E+03-1.30E+04542.81E+031.90E+031.71E+03-9.13E+03552.25E+031.35E+035.40E+03-4.46E+03561.70E+037.94E+027.94E+03-8.15E+02571.31E+034.18E+029.00E+031.09E+03587.59E+02-1.41E+029.58E+032.97E+03593.78E+02-5.29E+029.31E+033.67E+0360-1.74E+02-1.09E+037.93E+033.80E+0361-5.37E+02-1.48E+036.31E+033.29E+0362-1.00E+03-1.98E+033.38E+031.84E+0363-1.26E+03-2.26E+031.32E+036.31E+02647.09E+023.55E+02-1.06E+02-2.82E+02表4-9正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合內(nèi)力節(jié)點號最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩10.00E+00-6.10E+020.00E+000.00E+0023.11E+031.62E+03-1.06E+02-4.14E+0232.74E+031.27E+031.59E+035.28E+0242.44E+031.01E+034.05E+031.79E+0351.92E+035.43E+027.67E+033.34E+0361.49E+031.75E+029.76E+033.87E+0378.96E+02-4.00E+021.17E+043.77E+0384.90E+02-8.00E+021.24E+043.10E+039-9.81E+01-1.39E+031.22E+041.24E+0310-5.00E+02-1.80E+031.14E+04-6.38E+0211-1.08E+03-2.38E+039.18E+03-4.25E+0312-1.66E+03-2.96E+035.70E+03-8.90E+0313-2.05E+03-3.35E+032.55E+03-1.27E+0414-2.62E+03-3.94E+03-2.99E+03-1.91E+0415-3.01E+03-4.34E+03-7.49E+03-2.41E+0416-3.56E+03-4.93E+03-1.50E+04-3.23E+0417-3.95E+03-5.33E+03-2.08E+04-3.85E+0418-4.39E+03-5.80E+03-2.82E+04-4.67E+0419-4.66E+03-6.09E+03-3.30E+04-5.21E+04207.64E+036.47E+03-3.66E+04-5.64E+04217.26E+036.12E+03-3.19E+04-5.10E+04226.99E+035.86E+03-2.59E+04-4.42E+04236.42E+035.34E+03-1.41E+04-3.14E+04245.72E+034.68E+03-7.63E+02-1.73E+04255.36E+034.34E+035.41E+03-1.11E+04264.65E+033.65E+031.65E+04-2.00E+02273.94E+032.96E+032.60E+048.89E+03283.58E+032.62E+033.01E+041.28E+04續(xù)表4-9292.87E+031.93E+033.71E+041.93E+04302.16E+031.23E+034.22E+042.43E+04311.81E+038.76E+024.41E+042.61E+04321.10E+031.74E+024.66E+042.86E+04333.90E+02-5.31E+024.72E+042.95E+0434-3.14E+02-1.24E+034.59E+042.86E+0435-1.02E+03-1.95E+034.28E+042.61E+0436-1.37E+03-2.30E+034.07E+042.42E+0437-2.06E+03-3.01E+033.52E+041.90E+0438-2.76E+03-3.72E+032.79E+041.21E+0439-3.10E+03-4.08E+032.36E+048.03E+0340-3.79E+03-4.79E+031.37E+04-1.39E+0341-4.47E+03-5.50E+032.30E+03-1.26E+0442-4.81E+03-5.86E+03-3.95E+03-1.89E+0443-5.47E+03-6.57E+03-1.77E+04-3.34E+0444-5.99E+03-7.13E+03-2.97E+04-4.64E+0445-6.25E+03-7.41E+03-3.59E+04-5.34E+04466.55E+035.17E+03-4.07E+04-5.89E+04476.17E+034.81E+03-3.70E+04-5.45E+04485.88E+034.54E+03-3.20E+04-4.90E+04495.41E+034.10E+03-2.44E+04-4.07E+04505.01E+033.72E+03-1.84E+04-3.43E+04