1、 第一篇破碎機(jī)械 第二章鄂式破碎機(jī)第二章鄂式破碎機(jī)2.1 概述2.2 顎式破碎機(jī)的構(gòu)造2.3 顎式破碎機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)及工作參數(shù)的 選擇與計算 2.1概述 2.1.1顎式破碎機(jī)的應(yīng)用 顎式破碎機(jī)經(jīng)過100多年的實踐和不斷地改進(jìn)，其結(jié)構(gòu)已日臻完善。它具有構(gòu)造簡單、工作可靠、制造容易、維修方便等特點。所以，至今仍然是粗碎和中碎作業(yè)中最重要和使用最廣泛的一種破碎機(jī)械。 它不但在建材工業(yè)，也在冶金、煤炭、化工等工礦企業(yè)中被廣泛地采用著。顎式破碎機(jī)主要用來破碎應(yīng)力不超過200MPa的脆性物料。如鐵礦石、金礦石、鉬礦石、銅礦石、石灰石和白云石等。在建材工業(yè)中它主要用來破碎石灰石、水泥熟料、石膏、砂巖等。 2.1

2、.2顎式破碎機(jī)的工作原理及類型 在顎式破碎機(jī)中，動顎板繞懸掛心軸對固定顎板作周期性擺動(如圖)當(dāng)動顎靠近固定顎板時，則位于兩顎板間的礦石受壓碎、劈裂和彎曲作用而破碎。當(dāng)動顎離開固定顎板時，已破碎的礦石在重力作用下，經(jīng)排礦口排出，所以物料的破碎是在兩塊顎板之間進(jìn)行的。 顎式破碎機(jī)通常是按動顎運(yùn)動特性來進(jìn)行分類，主要有：簡單擺動式、復(fù)雜擺動式、組合擺動式三類。近年來，液壓技術(shù)在顎式破碎機(jī)上得到應(yīng)用，出現(xiàn)液壓式顎式破碎機(jī)。還有結(jié)構(gòu)得到改進(jìn)的細(xì)碎顎式破碎機(jī)。 （1） 簡單擺動顎式破碎機(jī)（圖2.1(a)） 該破碎機(jī)的活動顎1是固裝在可回轉(zhuǎn)的心軸5上，當(dāng)偏心軸3回轉(zhuǎn)時，連桿2也隨著作上下運(yùn)動，通過推力板4

3、的作用，迫使活動顎板繞著懸掛軸作往復(fù)擺動?；顒宇€上各點的運(yùn)動軌跡都呈弧線，其擺動距離：水平行程是上端為0.5s、下端為s；垂直位移是上端為0.15s、下端為0.3s。 圖2.1顎式破碎機(jī)的動顎運(yùn)動分析 (a) 簡擺顎式破碎機(jī)；(b) 復(fù)擺顎式破碎機(jī) 1活動顎；2連桿；3偏心軸；4推力板；5心軸 (2) 復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)（圖2.1(b)） 該機(jī)的活動顎1的頂部直接懸掛在偏心軸3上，其底部支撐在一端有固定鉸接的推力板4上。 當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動時，直接帶動了活動顎，活動顎上部的運(yùn)動軌跡近似為圓形，底部因受推力板的約束，運(yùn)動軌跡為圓弧形，中部為橢圓形。復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)動顎上部水平行程為下部的1.5倍，適

4、合上部壓碎大塊礦石。 它的垂直位移上部為2.5s、下部為3s。在破碎腔中礦石除受到顎板的擠壓和彎曲作用外，還有研磨揉搓作用。 復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)一般制成中、小型，破碎比可達(dá)到10，隨著工業(yè)的發(fā)展，復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)已向大型方向發(fā)展。 從分析復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)活動顎運(yùn)動特點可知： 當(dāng)顎板壓住物料時，活動顎板要部分地與物料一起作向下運(yùn)動，從而加速了出料速度，提高了生產(chǎn)能力。實踐證明，相同規(guī)格復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)比簡單擺動顎式破碎機(jī)生產(chǎn)能力高20%30%。 活動顎上部的水平擺動量大于下部，所以大塊物料容易在上部得到破碎，整個顎板工作面受力較均勻，符合破碎原理，也有利生產(chǎn)能力的提高。 活動顎下端有很大的

5、向下垂直動力，這樣不但能促使排料，而且能將已破碎的物料反復(fù)地翻轉(zhuǎn)，并以立方體形狀塊粒卸出。 活動顎受到的巨大擠壓力，部分作用到偏心軸和軸承上。特別是大型復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)的作用力是很大的，這對破碎機(jī)結(jié)構(gòu)和操作帶來不良的影響。 規(guī)格表示： 用進(jìn)料口寬度B(mm)和長度 L(mm)來表示。例如：9001200顎式破碎機(jī)。 根據(jù)給礦口寬度在B與長度L的大小，顎式破碎機(jī) 可分為大、中、小型三類。給礦口寬度大于600mm者為大型；給礦口寬度在300600mm者為中型；給礦口寬度小于300mm者為小型。 2.2顎式破碎機(jī)的構(gòu)造 2.2.1簡單擺動顎式破碎機(jī)。圖2.2 9001200簡單擺動顎式破碎機(jī)1機(jī)架

6、；2、4破碎板；3側(cè)面襯板；5活動顎板；6心軸；7連桿；8飛輪；9偏心軸；10彈簧；11拉桿；12楔鐵；13后推力板；14肘板座；15前推力板 機(jī)架1是破碎機(jī)的骨架，所有的零件都安裝在它的上面。破碎腔是由固定顎板和活動顎板5構(gòu)成。固定顎和活動顎都襯有錳鋼制成的破碎板2和4，破碎板用螺栓和楔固定于顎板上。為了提高破碎效果，兩破碎板的表面都帶有縱向波紋，而且凸凹相對。這樣，對礦石除有壓碎作用外，還有彎曲作用。破碎機(jī)工作腔兩側(cè)壁上也裝有錳鋼襯板3。 由于破碎板的磨損是不均勻的，其下部磨損較大。為此，往往把破碎板制成上下對稱的，以便下部磨損后，將其倒置而重復(fù)使用。大型破碎機(jī)的破碎板是由許多塊組合而成，

7、各塊都可以互換，這樣就可延長破碎板的使用期限。 為了使破碎板與顎板緊密貼合，其間須襯有由可塑性材料制成的襯墊。襯墊用鋅合金或塑性大的鋁板制成。因為貼合不緊密會造成很大的局部過負(fù)荷，使破碎板損壞，緊固螺栓拉斷，甚至還會造成動顎的破裂。 活動顎板懸掛在心軸6上，心軸則支承在機(jī)架側(cè)壁上的滑動軸承中?；顒宇€板繞心軸對固定顎板作往復(fù)擺動。 活動顎板的擺動是借曲柄雙搖桿機(jī)構(gòu)來實現(xiàn)的。曲柄雙搖桿機(jī)構(gòu)由偏心軸9、連桿7、前推力板（前肘板）15和后推力板（后肘板）13組成。偏心軸裝在機(jī)架側(cè)壁上的主軸承中，連桿（上連桿頭）則裝在偏心軸的偏心部分上，前、后推力板的一端支承在下連桿頭兩側(cè)凹槽中的肘板座14上，前推力板

8、的另一端支承在動顎后壁下端的肘板座上，而后推力板的另一端則支承在機(jī)架后壁的楔鐵12中的肘板座上。 當(dāng)偏心軸通過三角皮帶輪從電動機(jī)獲得旋轉(zhuǎn)運(yùn)動后，就使連桿產(chǎn)生上下運(yùn)動。連桿的上下運(yùn)動又帶動推力板運(yùn)動。由于推力板不斷改變傾斜角度，因而使動顎繞心軸擺動。連桿向上運(yùn)動時進(jìn)行破碎礦石。當(dāng)連桿位于下部最低位置時，推力板與水平線所成的傾斜角通常為1012。 后推力板不僅是傳遞力的桿件，而且也是破碎機(jī)保險零件。當(dāng)破碎機(jī)中落入不能破碎的物體而使機(jī)械超過正常負(fù)荷時，后推力板立即折斷，破碎機(jī)就停止工作，從而避免整個機(jī)器的損壞。 當(dāng)連桿向下運(yùn)動時，為使動顎、推力板和連桿之間互相保持經(jīng)常接觸，因而采用以兩根拉桿11和兩

9、個彈簧10所組成的拉緊裝置。拉桿11鉸接于動顎下端的耳環(huán)上，其另一端用彈簧10支承在機(jī)架后壁的下端。當(dāng)動顎向前擺動時，拉桿通過彈簧來平衡動顎和推力板所產(chǎn)生的慣性力。 顎式破碎機(jī)有工作行程和空轉(zhuǎn)行程，所以電動機(jī)的負(fù)荷極不均衡。為了減少這種負(fù)荷的不均衡性，在偏心軸的兩端裝有飛輪8和皮帶輪。皮帶輪同時也起飛輪作用。在空轉(zhuǎn)行程中， 飛輪把能量儲存下來，在工作行程中它再把能量釋放出來。 在機(jī)架后壁與楔鐵之間，裝一組具有一定尺寸的墊片。當(dāng)改變墊片的厚度時，可以調(diào)整排礦口的寬度。 破碎機(jī)的軸承采用鑄有巴氏合金的滑動軸承。隨著滾動軸承制造技術(shù)水平的提高，今后將在大型破碎機(jī)上采用滾動軸承。主軸承和連桿頭的軸瓦過

10、熱時可用循環(huán)水冷卻。 破碎機(jī)的摩擦部件用稀油和干油潤滑；偏心軸和連桿頭的軸承采用齒輪油泵壓入稀油進(jìn)行集中循環(huán)潤滑；動顎軸承和肘板座的支承墊采用手動干油潤滑槍定期壓入干油潤滑。 這種結(jié)構(gòu)的簡擺顎式破碎機(jī)啟動時，消耗的功率大，排礦口的調(diào)節(jié)是用人力，破碎機(jī)采用機(jī)械保險裝置，更換保險零件推力板時操作困難。為了克服上述缺點，我國又生產(chǎn)了9001200液壓簡擺顎式破碎機(jī)，它的結(jié)構(gòu)如圖2.3所示 。 液壓簡擺顎式破碎機(jī)的特點是采用了液壓連桿結(jié)構(gòu)，實現(xiàn)分段啟動，降低了啟動功率，機(jī)械的超負(fù)荷保險裝置也是利用液壓連桿結(jié)構(gòu)。排礦口的間隙采用液壓調(diào)整，機(jī)械的體積小，重量輕。 9001200液壓簡擺顎式破碎機(jī)液壓連桿的

11、構(gòu)造如圖2.5所示。它主要是由連桿頭、桿身（缸體）、活塞和肘板座組成，它們之間用螺栓連接在一起。 圖2.4 9001200液壓簡擺顎式破碎機(jī)的液壓系統(tǒng)及原理1上油室；2組合閥；3單向閥；4下油室；5連桿油缸；6連桿活塞7截止閥；8調(diào)整排礦口用油缸；9電磁換向閥；10溢流閥,11壓力表 12壓力表開關(guān)；13單向閥；14單級葉片泵；15油箱 圖2.5液壓連桿的結(jié)構(gòu)1瓦蓋；2上瓦；3下瓦；4連桿油缸；5連桿活塞；6導(dǎo)桿；7組合閥 破碎機(jī)分兩段啟動（如右圖示）。首先啟動液壓系統(tǒng)的油泵電動機(jī)，然后使電磁換向閥9的左側(cè)電磁鐵通電，將閥芯推向右端，接通油路，于是壓力油推開組合閥2中的 單向閥，使連桿油缸的下

12、油室和上油室相通。這時再啟動主電動機(jī)，偏心軸帶動連桿油缸作上下往復(fù)運(yùn)動，但連桿活塞和動顎不動作。 主電機(jī)啟動后，立即使電磁換向閥換向，切斷油路，組合閥中的單向閥自動復(fù)位關(guān)閉，切斷了連桿油缸的下油室與上油室的通路。當(dāng)電磁換向閥的閥芯移向左端時，則接通油路，向連桿油缸的下油室充滿壓力油，使油缸與活塞形成一個整體連桿。此時，偏心軸的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動就經(jīng)連桿而使動顎作往復(fù)運(yùn)動，破碎機(jī)達(dá)到正常運(yùn)轉(zhuǎn)。這時讓換向閥的電磁鐵斷電，關(guān)閉油泵電動機(jī)，停止液壓系統(tǒng)的工作，啟動過程完成后，破碎機(jī)就開始正常工作。 當(dāng)破碎腔中進(jìn)入非破碎物時，作用在連桿活塞上的拉力增大，油缸下油室的油壓也隨著增大，若增大到超過組合閥內(nèi)的高壓溢流閥

13、規(guī)定壓力時，油缸下油室的壓力油就通過高壓溢流閥流到油缸上油室，使連桿油缸與活塞分開，動顎就停止擺動，從而起到保險作用。 2.2.2復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī) （見下頁圖）2.6為400600復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)，它的固定顎實際上就是機(jī)架15的前壁，它的動顎14通過滾動軸承懸掛在偏心軸13上，偏心軸又通過滾動軸承支承在機(jī)架上。推力板5一端支承在動顎下端凹槽內(nèi)裝的肘板座4上，另一端則通過肘板座和調(diào)節(jié)座6、調(diào)節(jié)螺栓7支承在機(jī)架15的后壁上。在偏心軸的兩端裝有飛輪12和皮帶輪16，在飛輪的輪緣上有配重，用以部分地平衡連桿在運(yùn)動時所產(chǎn)生的慣性力。 圖2.6400600復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)1固定顎；2側(cè)護(hù)板；3活動顎

14、板；4肘板座；5推力板；6調(diào)節(jié)座；7調(diào)節(jié)螺栓；8后斜面座；9彈簧；10拉桿；11電動機(jī)；12飛輪；13偏心軸；14動顎；15機(jī)架；16皮帶輪 機(jī)架15是單個整體的鑄鋼結(jié)構(gòu)，它的前壁上裝有楔形螺栓緊固的固定顎1。動顎14為一整體鑄件，正面裝有活動顎襯板3，用螺栓通過楔塊緊固在動顎上。電動機(jī)通過三角皮帶傳遞動力帶動偏心軸使動顎運(yùn)動，從而使破碎腔中礦石得到破碎。 排礦口的調(diào)整是借楔形調(diào)整機(jī)構(gòu)來實現(xiàn)的。當(dāng)用螺栓7使后斜面座向上移動，調(diào)節(jié)座6沿導(dǎo)板向前移動，這時，卸料口減??；同樣，把斜面座放下，卸料口便增大。 近年來，隨著露天開采比重的增加和大型挖掘機(jī)、大型自卸汽車的采用，露天礦運(yùn)往破碎車間的礦石粒度達(dá)

15、1.52m。同時被采礦石的品位日益降低，要保持原有生產(chǎn)量就必須大大增加開采量和破碎量，因而就使破碎機(jī)朝著大型、高生產(chǎn)率的方向發(fā)展。目前，國外生產(chǎn)的簡擺顎式破碎機(jī)的最大規(guī)格是2100mm3000mm，復(fù)擺顎式破碎機(jī)的最大規(guī)格是1500mm2000mm。 2.3 顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)及工作參數(shù)的選擇 和計算 為了保證顎式破碎機(jī)運(yùn)動的可靠性和經(jīng)濟(jì)性,在設(shè)計時必須正確地確定它的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工作參數(shù),并以此作為計算零部件強(qiáng)度的基礎(chǔ)。2.3.1結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇與計算2.3.1.1給礦口與排礦口的尺寸我國生產(chǎn)的顎式破碎機(jī)，給礦口長度： L=(1.251.6)B (2.1) 對大型破碎機(jī):L=(1.251.5)B

16、 中、小型破碎機(jī)：L=(1.51.6)B 對小型破碎機(jī)，為了獲得較高的生產(chǎn)率，L/B值可以選大一 些，國外生產(chǎn)的小型破碎機(jī)就有L=(23.6)B的。 給礦口寬度： B=(1.11.25)Dmax (2.2) 最大給礦粒度:Dmax=(0.750.9)B(2.3)排礦口最小寬度可按下式選定： 對簡擺顎式破碎機(jī)： e=dmax-s=（1/51/70B (2.4a) 對復(fù)擺顎式破碎機(jī)： e=dmax-s=（1/51/10）B (2.4b) 式中：L給礦口長度,m； B給礦口寬度，m； Dmax最大給礦粒度，m; e排礦口最小寬度，m; dmax最大排礦粒度，m; s動顎的擺動行程(排礦口處的水平行程

17、)，m。 2.3.1.2鉗角 破碎機(jī)的動顎與固定顎板之間的夾角稱為鉗角。當(dāng)破碎物料時，必須使物料塊既不向上滑動，也不從破碎機(jī)給礦口中跳出來。為此，鉗角圖2.7物料塊受力分析應(yīng)該保證物料塊與顎板工作表面間產(chǎn)生足夠的摩擦力以阻止物料被擠出去。 為了確定角，應(yīng)該分析當(dāng)物料塊被顎板擠壓時作用在石塊上的力的情況。 假設(shè)物料的形狀為球形，當(dāng)顎板壓緊物料時，作用在物料塊上的力（如下圖2.7所示）。P1和P2為顎板作用在物料塊上的壓碎力，其方向垂直于顎板表面 由壓碎力所引起的摩擦力fP1和fP2是平行于顎板表面的，f是顎板與物料之間的摩擦系數(shù)，破碎物料時平衡條件為： 向下垂直分力的總和大于或等于向上垂直分力的

18、總和： fP2+fP1cosP1sin (2.5) 水平分力的總和等于零: P2-P1cos-fP1sin=0 (2.6) 聯(lián)解式（2.5）和式（2.6）可得： tan2f1-f2令表示摩擦角，則f=tan。 故tan2tan1-tan2，即tantan2。 所以2 (2.7) 由公式（2.7 ）可知，為了使顎式破碎機(jī)正常地進(jìn)行破碎工作，鉗角應(yīng)該小于摩擦角的兩倍。不然，礦石就會向上跳出，而不被破碎。 一般情況下，顎板與物料（如石灰石）間的摩擦系數(shù)f0.2(或11)。因此，在生產(chǎn)實際中，顎式破碎機(jī)的鉗角多取為1724范圍內(nèi)。對于復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)，鉗度為2022；簡單擺動顎式破碎機(jī)為2224。

19、正確地選擇鉗角對于提高破碎機(jī)的破碎效率具有很大意義。 減小鉗角，可使破碎機(jī)的生產(chǎn)能力增加，但會引起破碎比的減小。增大鉗角，雖可增大破碎比，但同時又減少生產(chǎn)能。因 此，選擇鉗角時，應(yīng)該全面考慮。 2.3.1.3 動顎擺動行程s與偏心軸的偏心距r 動顎的擺動行程s是破碎機(jī)最重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)。在理論上，動顎的擺動行程應(yīng)按物料達(dá)到破壞時所需之壓縮量來決定。然而，由于破碎板的變形，及其與機(jī)架間存在的間隙等因素的影響，實際選取的動顎擺動行程遠(yuǎn)大于理論上求出的數(shù)值。 由于物料在破碎腔由上向下逐漸變小，所以只要動顎上部擺動行程能夠滿足破碎物料需求的壓縮量就可以。根據(jù)實驗，破碎腔的上部擺動行程應(yīng)大于0.01Dma

20、x(Dmax為最大給礦粒度）。 復(fù)雜擺動顎式破碎機(jī)的動顎擺動行程受到排礦口寬度的限制。因為，如果動顎下部的擺動行程大于排礦口最小寬度的0.30.4倍，將引起物料在破碎腔下部的過壓實現(xiàn)象，容易造成排礦口的堵塞，使負(fù)荷急劇增大，所以動顎下部的擺動行程不得大于排礦口寬度的0.30.4倍。 實際上，動顎行程是根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)確定的。通常對于大型顎式破碎機(jī):s=2545mm；中、小型破碎機(jī)：s=1215mm。動顎的擺動行程確定以后，偏心軸的偏心距r可以根據(jù)初步擬定的構(gòu)件尺寸利用畫機(jī)構(gòu)圖的方法來確定。通常，對于復(fù)雜擺動式顎式破碎機(jī)，s1.33r；對簡擺式顎式破碎機(jī)，sr。2.3.1.4主要構(gòu)件尺寸的確定（如圖

21、所示）（1） 破碎腔高度H 在鉗角一定的情況下，破碎腔的高度由所要求的破碎比而定。通常，破碎腔的高度 H=(2.252.5)B。（2） 動顎軸承中心距給礦口平面的高度h 為了保證在破碎腔的上部產(chǎn)生足夠的破碎力來破碎大塊物料，在給礦口處，動顎必須有一定的擺動行程。為此，動顎的軸承中心距給礦口平面的高度：對簡擺式顎式破碎機(jī)為 0.2Lh(0.370.47)L。 根據(jù)試驗，當(dāng)生產(chǎn)率達(dá)到最大值時，動顎懸掛點的合適高度為 h=(0.370.4)L； 對于復(fù)擺式顎式破碎機(jī)為 h0.1L。 L為動顎的長度。 (3) 偏心距r對連桿長度l的比值 在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄作等速回轉(zhuǎn)時，搖桿來回擺動的速度不同，具

22、有急回運(yùn)動的特征。連桿愈短，即=rl值愈大，則這種現(xiàn)象就愈顯著。曲柄（偏心軸）的轉(zhuǎn)數(shù)是根據(jù)礦石在破碎腔中自由下落的時間而定。因此，連桿的長度不宜過短。通常，對于大型顎式破碎機(jī)：=130160，l=(0.30.5)L。對于中、小型顎式破碎機(jī)：=165185，l=(0.85.9)L。L為動顎長度。 (4) 推力板長度K 當(dāng)動顎的擺動行程s和偏心距r確定后，在選取推力板長度時，對于簡擺式顎式破碎機(jī)，當(dāng)曲柄偏心位置為最高時，兩個推力板的內(nèi)端點略低于兩個外端點的連線。即使角（推力板與連桿之間的夾角）近于90，后推力板總在角度為513之間運(yùn)動。推力板長度與偏心距的關(guān)系為： Kmin=16.5r，Kmax=

23、25r (2.8)式中：Kmin、Kmax推力板長度的最小、最大值，m； r偏心距，m。 兩個推力板長度應(yīng)根據(jù)機(jī)械運(yùn)動的要求來確定，二者必須一致。 復(fù)擺顎式破碎機(jī)的推力板長度也可參考公式（2.8）所列關(guān)系選取，通常=4550。2.3.1.5破碎腔的形狀破碎腔的形狀是決定生產(chǎn)率、動力消耗和襯板磨損等破碎機(jī)性能的重要因素。圖2.9破碎腔形狀示意圖(a) 直線型破碎腔；(b) 曲線型破碎腔破碎腔的形狀有直線型和曲線型兩種，如圖2.9所示。圖中實線表示顎板閉合時位置，虛線表示顎板后退最遠(yuǎn)位置。 圖中的許多水平線，表示物料在陸續(xù)向下運(yùn)動時所占據(jù)的區(qū)域。處在水平面1上的物料，當(dāng)動顎擺動到虛線位置時，便下落

24、到水平面2上。兩水平面1和2間的垂直距離，就是破碎機(jī)在空轉(zhuǎn)行程時料塊落下的距離。在顎板下一次的工作行程中，水平面2處的料塊則被破碎。到空轉(zhuǎn)行程時，料塊便落到水平面3上，依此類推，料塊逐漸被破碎而粒度逐漸減小，最后通過排礦口排出去。 由圖2.9(a)可以看到，在直線型破碎腔中，各連續(xù)的水平面間形成的梯形斷面的體積向下依次遞減。物料間的空隙也逐漸減小，而動顎的擺動行程和壓碎力卻逐漸增大，物料到排礦口附近的排料速度就減慢，于是在排礦口附近就容易發(fā)生堵塞現(xiàn)象，這是造成機(jī)器過載和襯板下端磨損嚴(yán)重的主要原因。 圖2.9(b)表示曲線型破碎腔，它是將固定顎襯板改成曲線形，曲線是按破碎腔的鉗角從上向下逐漸減小

25、的原則而設(shè)計的。在曲線型破碎腔中，各連續(xù)的水平面間形成的梯形斷面的體積，從破碎腔的中部往下是逐漸增加的，因而物料間的空隙增大，有利于排料。由于堵塞點上移，故在排礦口附近不易發(fā)生堵塞現(xiàn)象。 2.3.2工作參數(shù)的選擇與計算2.3.2.1偏心軸的轉(zhuǎn)數(shù)對于顎式破碎機(jī)，動顎的擺動次數(shù)由偏心軸的轉(zhuǎn)速決定。在一定范圍內(nèi)，偏心軸轉(zhuǎn)速增加，破碎機(jī)的生產(chǎn)能力相應(yīng)的增加。但是，當(dāng)動顎擺動超過一定限度時，再增加轉(zhuǎn)速，生產(chǎn)能力增加十分緩慢，有時甚至還下降。而其功耗卻迅速上升，由于過高的偏心軸轉(zhuǎn)速使破碎好的物料來不及由卸料口排出，反而影響了生產(chǎn)能力的提高。 圖2.10顎式破碎機(jī)物料梯形截面棱柱體 為了求得偏心軸的轉(zhuǎn)速，可

26、作如下假說： 由于顎身較長擺動幅度又不大，故假定動顎作平移運(yùn)動，鉗角不變； 動顎離開固定顎時，已破碎的物料呈梯形斷面的棱柱體靠自重自由落下。 由圖2.10知為了不妨礙物料排出，物料棱柱體落下時必須滿足的條件為：活動顎板在離開的時間t內(nèi)，破碎物料必須落下的高度應(yīng)為h；當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動一圈時，活動顎擺動兩次。設(shè)n為動顎每分鐘的擺動次數(shù)，則動顎一次單向擺動的時間為： t=1260n=30n (2.9)式中：t動顎一次單向擺動的時間，s; n動顎每分鐘的擺動次數(shù)，r/min。棱柱體在其自重作用下自由地通過排礦口的時間： 由于h=12gt21，則:t1=2hg 令t1=t，則可求得理論上生產(chǎn)能力最高的動顎的

27、擺動次數(shù)為：30n=2hg (2.10)式中：h破碎物料落下的高度，m；g重力加速度，m/s2。 由圖2.10知：h=stan式中s動顎下端的行程，m。把h值代入式（2.10）中，簡化得： n=66.5tans (2.11) 實際上，由于動顎板空轉(zhuǎn)行程初期，物料仍處于壓緊狀態(tài)，不能立即落下，因此，偏心軸轉(zhuǎn)速應(yīng)比上式算出的值低30%左右。于是： n=47.0tans (2.12) 由于上式未考慮物料性質(zhì)和破碎機(jī)類型等因素的影響，因此，只能用來粗略地確定破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速。通常，破碎堅硬物料時，轉(zhuǎn)速應(yīng)取小些；破碎脆性物料時，轉(zhuǎn)速可取大些；較大規(guī)格的破碎機(jī)，轉(zhuǎn)速應(yīng)適當(dāng)降低，以減小振動，節(jié)省動力消耗。偏心軸

28、的轉(zhuǎn)速還可用下述經(jīng)驗公式確定：對于進(jìn)料口寬度B1.2mn=310-145B (2.13)對于進(jìn)料口寬度B1.2mn=160-42B (2.14)2.3.2.2生產(chǎn)能力 顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)能力是指在單位時間內(nèi)能破碎物料的數(shù)量，也稱為產(chǎn)量或生產(chǎn)率。顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)能力是以動顎擺動一次，從破碎腔中排出一個松散的棱柱體的物料為計算依據(jù)。 根據(jù)圖2.10，動顎擺動一次，排出的棱柱體斷面積為:F=e+(e+s)2h=2e+s2stan棱柱體的長度即為破碎腔的長度L，故棱柱體的體積為：V=FL=Ls(2e+s)2tan若動顎每分鐘擺動n次，則破碎機(jī)的生產(chǎn)能力為： Q=60nV=30nLs(2e+s)tan (

29、2.15)式中：Q破碎機(jī)的生產(chǎn)能力，t/h；松散系數(shù)，取=0.250.6，對大型破碎機(jī)，當(dāng)處理的物料硬度很高時，常取低值（如=0.3），對中、小型破碎機(jī)可取較高值（=0.50.6）；破碎物料的密度，t/m3(見表2.2)。 從公式（2.15）中看出，在一定范圍內(nèi)，生產(chǎn)能力隨著轉(zhuǎn)數(shù)n的增高而增大，并且隨著鉗角的減小而增大。由于給礦粒度的增大和給礦的不均勻，所以公式 (2.15）是近似的。但可以用它來分析各種因素對破碎機(jī)生產(chǎn)能力的影響。 顎式破碎機(jī)的生產(chǎn)能力，除利用理論公式計算外，還常常采用經(jīng)驗公式計算： Q=K1K2K3q0e (2.16)式中：K1物料易碎性系數(shù)，見表2.4; K2物料的密度修正系數(shù)，K2=1.6，