1、單層工業廠房結構吊裝實例單層工業廠房結構吊裝實例單層工業廠房結構吊裝實例單層工業廠房結構吊裝實例某鑄工車間為兩跨各18m的單層廠房，廠房長84m，柱距6m，共有14個節間，計建筑面積為23024m，其廠房平、剖面圖見圖5.70所示。主要承重結構系采用鋼筋混凝土工字形柱，預應力混凝土折線形屋架，形吊車梁，1.5m6.0m大型屋面板等預制混凝土構件，見表所示。表鑄工車間主要預制構件一覽表構件構件重構件長度安裝標高構件截面尺項次軸線構件名稱及型號（KN）(m)（m）寸（mm）數量1AG基礎梁YJL40145.97250450152DG連系梁YLL2885.97+8.20240300A柱Z115511

2、0.11400800DG柱Z2306413.1-1.4014008003BC柱Z344612.6-1.76400600EF柱Z445815.64006004低跨層架YWJ-181544.617.7+8.70高3000高跨屋架YWJ-181544.617.7+11.34高30005吊車梁CDL128365.97+5.60高800吊車梁DCL2285025.977.80高8006屋面板YWB33613.55.97+14.34高2401）結構吊裝方法及構件吊裝次序柱和屋架現場預制，其他構件工廠預制后由汽車運來現場排放。結構吊裝方法對于柱和梁采用分件吊裝法，對于屋蓋采用綜合吊裝法。構件吊裝次序考慮兩種

3、方案。其方案I的吊裝次序是：柱子及屋架預制吊裝柱子屋架、吊車梁、連系梁及基礎梁就位吊裝吊車梁、連系梁及基礎梁起重臂架裝30kN鳥架吊裝屋架及屋面板。其方案II的吊裝次序是：柱子預制吊裝柱子屋架預制吊車梁、連系梁及基礎梁就位并吊裝屋架扶直就位起重臂加裝30kN鳥嘴架吊裝屋架及屋面板。本例采用方案I。）起重機選擇及工作參數計算依照工地現有設備，選擇履帶式起重機進行結構吊裝，并對主要構件吊裝時的工作參數計算以下：（1）柱子。采用斜吊綁扎法吊裝。Z1柱起升載荷Q=Q1+Q2=51+2=53（kN）Hh1h2h3h4柱長上柱高度牛腿起高升度00.3010.1(8.705.6)1.362.000.305.

4、642.07.94(m)Z2柱起升載荷Q=64+2=66（kN）柱長上柱高度牛腿起高升度H00.313.1(11.347.80)1.362.000.308.202.010.50(m)Z3柱起升載荷Q=46+2=48（kN）起高升度212.62.010.70()H00.303mZ4柱起升載荷Q=46+2=48（kN）起高升度215.62.012.70()H00.303m2）屋架。采用兩點綁扎法吊裝。起升載荷Q=Q1+Q2=44.6+2=46.6(kN)Hh1h2h3h4起高升度(11.340.30)0.302.603.017.54(m圖)(5.72)3）屋面板。吊裝高跨跨中屋面板時（圖5.73）

5、:起升荷載Q=Q1+Q2=135+2=15.5(kN)起高升度Hh1h2h3h417.68(m)當起重機吊裝高跨跨中屋面板時，起重鉤需伸過已吊裝好的屋架3m，且起重臂軸線與已吊裝好的屋架上弦中線的距離必定保持1m的水平縫隙。據此來計算起重機的取最小起重臂長度L和起重傾角，其計算以下：所需最小起重臂長度時的起重傾角可按式（5,14）求得：arctg3hfg(11.643.0)1.70arctg31arctg1.485550所需最小起重臂長度可按式（5.13）求得：hf31Lmincossin5550cos5550sin12.94415.826.9422.76(m)0.8180.576依照對上述屋

6、面板的計算數據，并結合履帶式起重機的情況，可采用臂長23m的W1100型履帶式起重機。若取起重傾角為55，并代入式（5.7），則可求得吊裝屋面板時的工作幅度R為RFLcos1.323cos5514.49(m)查W1-100型履帶式起重機性能表，當L=23m，R=14.49m時，可得Q=23Kn15.5kN,H=17.5m17.68M。故此說明采用起重臂長L=23m,起重傾角=55時，不能夠滿足吊裝跨中屋面板的要求。若是吊裝時改用起重傾角為=56，則R=1.3+23cos56=1.3+230.559=1.3+12.86=14.16m，查表可得Q=21kN15.5kN,H=17.70m17.68m

7、，故滿足吊裝跨中屋面板的要求。綜合各構件吊裝時起重機的工作參數，確定采用W1-100型履帶式起重機，23m起重臂吊裝廠房各構件。查起重機性能表，確定出各構件吊裝時起重機的工作參數，見表510。表5.10鑄工車間各主要構件吊裝工作參數構件名稱柱Z1柱Z2柱Z3工作參數QHRQHRQHR(kN)(m)(m)(kN)(m)(m)(kN)(m)(m)計算需要值537.948.806610.507.604910.709.1023m臂工作參數5319.006619.004919.00構件名稱柱Z4屋架屋面板QHRQHRQHR工作參數(Kn)(m)(m)(kN)(m)(m)(kN)(m)(m)計算需要值23

8、m6012.408.0046.617.549.0015.517.6814.16臂工作參數6019.0050.050.021.017.70從表5.10受騙算所需工作參數值與23m起重臂實質工作參數比較，能夠看出：采用起重臂長度為23m的W1-100型履帶式起重機，是能夠完成本工程的結構吊裝任務的。3）構件平面部署及起重機開行路線當采用吊裝次序方案I時，在場所平展及杯形基礎混凝土澆筑完成后，即可進行樁和屋架的預制。根據現場情況，假設A列柱的外面有空余場所，故可在跨外預制；而C列柱外面無足免空地，故只幸虧跨內預制。高跨和低跨的屋架，則分別安排在跨內靠A和軸線一邊預制。D柱的預制地址即是吊裝前排放的地

9、址。吊裝A列柱Z時最大工作幅度R=8.80m，吊裝、列柱Z21DG時最大工作幅度R=7.60m，均小于L/2=18/2=9（m），故吊裝時起重機沿跨邊開行。屋面結構吊裝時，則在跨中開行。柱及屋架的平面部署見圖5.74所示。A（1）列Z1柱的預制地址柱腳至綁扎點的距離為5.64m。列柱安排在跨外預制，為節約底模板，采用每2根柱疊澆制作。柱采用旋轉法吊裝，每一停機點位A置吊裝2根柱子。因此起重機應停在兩柱基之間，距兩柱擁有同樣的工作幅度R，且要求：RminRRmax，即6.5mR8.80m。這樣便要求起重機開行路線距基礎中線的距離應為：RMAX2b2(8.8)2(3.0)28.28(m)和Rmin

10、2b2(6.5)2(3.0)25.78(m)，可取A1=5.90(m)。于是，便可定出起重機開行路線至軸線的距離為5.90柱截面高度2=5.900.85.50（m）。因此，停機點地址在兩柱基之間的開行路線上，其吊Z1柱的工作幅度為2Ra2(b)2(5.90)2(6)26.60(m)222）DG列Z2柱的預制地址柱腳至綁扎點的距離為8.20m。DG列柱均安排在跨內預制，與A列柱同樣，每兩根柱疊澆制作，采用旋轉法吊裝，即起重機停在兩柱之間，每一停機地址吊裝2根柱。同樣要滿足：RminRRmax，即6.5mR7.60m。則必定使Rmax2b2(7.6)2(3.0)27.0(m)和Rmin2b2(6.

11、5)25.78(m)。若取=5.8（m），DC0.8則可定出起重機開行路線至軸線的距離為5.802m點地址在兩柱基之間的開行路線上，因此吊Z2柱的工作幅度為Ra2(b)2(5.8)2(6)26.50(m)。22經過以上的計算，在已確定起重機沿A、及軸線的開行路線及停機點地址此后，于是便能夠按“三DG點共弧”的旋轉法起吊原則，由作圖定出各柱的預制地址（圖5.74）。（3）Z3及Z4抗風柱的預制地址抗風柱因數量少（共8根），且柱又較長，為防備阻擋交通，故放在跨外預制，待吊裝從前先就位，爾后再進行吊裝。（4）屋架的預制地址屋架以34榀為一迭，安排在跨內蒙古自治區預制，每跨內分4迭，共計為8迭進行制作

12、。在確定屋架預制地址此后，第一要考慮在跨內預制的柱子吊裝時，起重機開行路線到車間跨中只有18()6.20280(m)，小于起重機輾轉中心到尾部的距離3.30m。為使起重機輾轉時其尾部不致與跨中2預制的屋架相碰。其次要考慮各屋架就位地址，本例采用異側就位。其他，還要考慮屋架兩端應留有足夠的預應力抽管、穿筋所需場所，以及屋架兩端的朝向、編號、上下次序、預埋件地址不要搞錯等事宜。屋架的預制地址見圖574所示。屋架及屋面板就位部署見圖5.75所示。依照上述預制構件的部署方案，起重機開行路線及構件的吊裝閃序，按以下分三次開行吊裝：第1次開行吊裝。吊完好部柱并就位屋架、吊車梁等構件。起重機自A軸線跨外進場，接23m長起重臂沿A軸自至15軸線吊裝A列柱沿D軸自15至軸線吊裝D列柱沿G軸自至15軸線吊裝G列柱沿15軸自F至B軸線吊裝15軸上4根抗風柱由15軸轉至沿軸自B至F軸吊裝上4根抗風柱（圖5.76）。屋架、吊車梁等就位。利用已吊裝好柱子在進行校正和最后固定的縫隙時間，進行屋架、吊車梁、連系梁的就位工作。其就位開行路線見圖5.77所示。第2次開行吊裝。吊裝各各預制梁（圖5.78）自至軸線吊裝、跨的吊車梁、連系梁及柱間支撐自至軸線吊裝、跨的吊車梁、連15DG15AD系梁及柱間支撐。第3次開行吊裝。吊完屋蓋各種構件。自至軸線吊裝、跨屋架、屋面支撐及屋