1、.-餐廚廢棄物資源化利用和無害化處理消防水池及泵房模板工程施工方案 編制人： 審核人： 批準人：編制單位：中柢建設工程編制日期：2017年5月10日模板工程施工方案一、 編制說明和編制依據1、編制說明本施工方案是對餐廚廢棄物資源化利用和無害化處理工程施工組織設計的深化和補充，以便能直接指導現場施工。2 、編制依據本工程施工組織設計編制依據：?施工組織設計?工程承包合同?工程施工圖4、本工程主要采用規目錄A、?工程測量規? GB50026-2007B、?工程測量基本術語標準? B50228-96C、?建筑施工扣件式鋼管支模架安全技術規?JGJ130-2001D、?施工現場臨時用電安全技術規? J

2、GJ46-2005E、?建筑機械使用安全技術規程? JGJ33-2001F、?建筑施工安全檢查標準? JGJ59-99G、?建筑施工安全質量標準化達標實施手冊?一、工程概況工程名稱：餐廚廢棄物資源化利用和無害化處理項目消防水池及泵房結構類型：框架結構建設單位：市啟環科技設計單位：啟迪桑德環境資源股份監理單位：常源電力工程監理施工單位：中柢建設工程工程地址：市水師營鎮催門村填埋場市餐廚廢棄物資源化利用和無害化處理項目是市市政府投資興建的重點工程，由啟迪桑德環境資源股份施工總承包。該工程位于市南的昂昂溪區門鎮填埋場。總建筑面積10287.56。其中消防水池及泵房建筑面積116.35。建筑結構形式：

3、框架結構。三、施工準備施工準備工作是工程順利進行的的重要保證，為確保基礎工程施工順利進行，要做好以下準備工作：1、熟悉施工規及施工工藝。2、仔細閱讀施工圖紙、圖紙會審記錄及設計變更。3、對作業人員進行安全技術交底。本工程每一道工序開工前，均需進行安全技術交底，安全技術交底是我公司技術管理的一個重要制度，是保證工程質量的重要因素，其目的是通過技術交底使參加施工的所有人員對工程施工要求做到心中有數，以便科學地組織施工和按合理的工序、工藝進行施工；安全技術交底各專業均采用三級制，即項目部項目技術負責人專業工長各班組長。安全技術交底必須有書面文字及圖表，級級交底簽字，工程項目技術負責人向專業工長進行交

4、底要求細致、齊全、完善，并要結合具體操作部位、關鍵部位的質量要求、操作要點及考前須知等進行詳細的講述交底，工長接受后，應反復詳細地向作業班組進行交底，班組長在接受交底后，應組織工人進行認真討論，全面理解施工意圖，確保工程的質量和進度。5、及時編制材料、物資、機械設備、人員的需用計劃，及時落實并組織進場。模板施工必須編制的計劃有：A、材料需用計劃B、機械設備需用計劃C、勞動力需用量D、施工進度計劃F、資金使用計劃6、及時辦理完相關施工手續7、作好調查工作1)氣象資料的調查:掌握氣象資料，以便綜合組織全過程的均衡施工。2)各種物資資源和技術條件的調查由于工程施工所需物資品種多，數量較大，故應對各種

5、物資資源的生產和供應情況、價格、品種等進行詳細調查，以便及早進行供需聯系，落實供需要求。9、其他準備工作。四、施工進度計劃1、 施工進度計劃合理、科學地安排工程進度，將是本分項工程的重點之一。基本要：上道工序的完成要為下道工序創造施工條件，下道工序的施工要能夠保證上道工序的成品完整不受損壞，以減少不必要的返工浪費，確保工程質量。土建施工時，設備專業穿插進行的適宜時間和部位等，這些均需進行周密的安排。模板分項工程施工順序：柱筋綁扎柱模安裝搭設梁板支撐滿堂支模架梁底、側模安裝板模安裝驗收模板梁、板鋼筋綁扎、鋼筋澆筑混凝土。必須注意：1、柱模安裝必須在柱筋綁扎驗收合格之后進行。 2、柱混凝土可根據工

6、程情況適時插入或與梁板一起澆搗。 3、施工資料必須做到與工程施工同步。 4、結構施工階段，水電設備安裝穿插進行預埋工作。2 、工期保證措施本工程合同要求工期緊，要在保證質量和安全的基礎上，確保施工進度，以總進度網絡圖為基礎，編制基礎施工進度網絡圖，以各項管理措施為保證手段，進行施工全過程的動態控制。1、 堅持每周定期召開一次由工程施工總負責人主持，各專業工程施工負責人參加的工程協調會議，聽取關于工程施工進度問題的匯報，協調工程施工外部關系，解決工程施工存在的矛盾，對其中有關施工進度的問題，提出明確的計劃調整意見。2、 各級必須按計劃，提前為下道工序的施工，做好人力、物力和機械設備的準備，確保工

7、程一環扣一環地緊湊有序地施工。對于影響工程施工總進度的關鍵項目、關鍵工序，主要領導和有關管理人員必須跟班作業，必要時組織有效力量，加班加點突破難點，以確保工程總進度計劃的實現。3、編制主體施工網絡計劃，并依此編制月計劃和周施工計劃。A、以關鍵線路和次關鍵線路為線索，以網絡計劃中的起止點、里程碑為控制點，在不同施工階段確定重點控制對象，制定施工細那么。達到保證控制節點的實現。B、每周對計劃的執行情況進行檢查、總結，不斷地將實際進度與計劃進度進行比較，一旦發現進度拖后或提前，要分析原因，系統分析對后續工作會產生的影響，并及時對總體計劃進行調整，編制周計劃。C、工程計劃執行過程，如發現未能按期完成工

8、程計劃，必須及時檢查分析原因，立即調整計劃和采取補救措施，以保證工程施工總進度計劃的實現。4)、在不同專業和不同工種的任務之間，要進行綜合平衡，并強調相互間的銜接配合，確定相互交接的日期，強化工期的嚴肅性，保證工程進度不在本工序造成延誤。通過對各道工序完成的質量與時間的控制達到保證各分部工程進度的實現。5、設計變更是影響工程進度的較大因素，項目部要對圖紙進行仔細的查閱，并積極的與業主、設計單位和監理單位交流，采取主動姿態，最大限度地實現預防，把影響降低到最低。6、保證資源配置A、勞動力配置：在保證勞動力的條件下，優化工人的技術等級和思想、身體素質的配備與管理。以均衡流水為主，對關鍵工序、關鍵環

9、節和必要工作面根據施工條件及組織搶工期及實行雙班作業。B、材料配置：按照施工進度計劃要求及時進貨，做到既滿足施工要求，又要使現場無太多的積壓，以便有更多的場地安排施工。C、機械配置：為保證本工程的按期完成，我們將配備足夠的中小型施工機械，不僅滿足正常使用，還要保證有效備用。另外，要做好施工機械的定期檢查和日常維修，保證施工機械處于良好的狀態。D、資金配備：根據施工實際情況編制月進度報表，根據合同條款申請工程款，并將預付款、工程款合理分配于人工費、材料費等各個方面，使施工能順利進行。7)、技術因素：實行工種流水交叉，循序漸進的施工程序，搶工期間晝夜分兩班作業。發揚技術力量雄厚的優勢，大力應用、推

10、廣“四新項目，運用ISO9000國際標準、TQC、網絡計劃技術、計算機等現代化的管理手段或工具為本工程的施工服務。五、模板分項工程施工方法1、柱模本工程豎向構件主要是柱，柱采用12mm厚模板按構件斷面尺寸以大面包小面的形式現場配制安裝，支撐采用48鋼管，50mm70mm斷面木枋作背楞，背楞間距300400mm，48鋼管做柱箍，間距600mm，為防止模板中部變形，在800柱邊長1100時柱截面加穿對拉螺栓一根，向上間距450 mm；1100柱邊長1500時柱截面加穿對拉螺栓二根，向上間距450 mm；1500柱邊長時柱截面加穿對拉螺栓三根，向上間距450 mm；對拉螺桿水平間距450 mm。其施

11、工順序為：鋼筋綁扎模板拼裝加對拉螺栓柱箍固定混凝土澆筑養護拆模周轉下一段使用。3、梁板模板施工工藝及操作要求1、梁模板施工1工藝流程：抄平、彈線軸線、水平線支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。2根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。3梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管支模架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高圍設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距上下水平桿間距不大于1500mm；.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。

12、梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。5 梁模板安裝eq oac(,1)大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。eq oac(,2)梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱

13、。eq oac(,3)梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于400mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。4、樓板模板施工1工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。3模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80

14、mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。5)模板的拆除1 柱模板及梁側模板必須在平臺、梁混凝土澆筑48小時后方可拆除。2) 對于b2.0m的板，必須在混凝土試塊常規養護達到設計混凝土強度標準值的50%后方可拆除；對于2.0m8.0m的板，必須在混凝土試塊常規養護達到設計混凝土強度標準值的100%時方可拆除(即28天后)，如果上一層的梁板混凝土未施工，該層的梁板底模假設在上一層梁板混凝土之前拆除那么需加支撐回頂。3) 對于跨度8.0M的梁，必須在混凝

15、土試塊常規養護達到設計混凝土強度標準值的75%后方可拆除；跨度8.0M的梁，必須在混凝土試塊常規養護達到設計混凝土強度標準值的100%后方可拆除。4) 所有懸挑構件均須在混凝土試塊常規養護達到設計混凝土強度標準值的100%后方可拆除底模。5) 已經拆除模板及其支撐的結構，在混凝土達到設計強度后，才允許承受計算所要求的荷載值。5、水池模板施工1施工工藝流程熟悉圖紙 模板翻樣、加工 找平、定位、彈線 組裝模板 安裝立桿、拉桿，止水螺桿或斜撐等支撐系統 校正水平和垂直度 模板預檢 澆筑混凝土 模板拆除。 2支撐體系材料1、支架，縱橫楞采用48t=3.5鋼管及相配扣件。2、板制采用1200*2100*

16、12木質膠合板。3、50*70方木。4、對拉止水螺桿M14。5、山形卡。3模板工程驗收質量要求1、首先模板及其支承系統必須要有足夠的強度、剛度和穩定性，以滿足上部荷載要求；支架的支承部分必須有足夠的支承面積，尤其是對于底層支承體系，要求有足夠的支承面積，基土必須堅實，并有排水措施。2、注意選擇質量良好的模板，保證接縫嚴密，接觸面清理干凈，并采取相應隔離措施。3、部分項目偏差應控制質量標準如下表所示：序號項目偏差控制圍備注1軸線位移5mm以重點控制2標高控制5mm以3截面尺寸4-5mm4柱/墻垂直度控制3mm以重點控制5相鄰兩板表面高低差2mm以6板表面平整度5mm以7預埋板中心線位移3mm以含

17、預埋管孔8預留洞中心線位移10mm以4水池底板底標高為-4.8m，底板厚800mm，池壁頂標高為+5.2m，由于底板厚度較大，池壁高9.2m,為保證施工質量，砼分三次澆筑，第一次澆筑至標高-3.7m，第二次澆筑至標高正負零，第三次澆筑至標高+5.2m。模板采用立方橫管加固方式，木方間距300mm，底板穿墻螺栓橫向間距800mm，池壁穿墻螺栓縱橫向間距均為600mm。六、新澆筑混凝土對模板側面壓力的計算墻模板非組合式鋼模板計算書一、工程屬性新澆混凝土墻名稱400新澆混凝土墻墻厚(mm)400混凝土墻的計算高度(mm)4800混凝土墻的計算長度(mm)17000二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/

18、m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，5

19、3.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)0小梁間距(mm)190小梁一端懸臂長(mm)150主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)150對拉螺栓橫向間距(mm)570對拉螺栓豎向間距(mm)500HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut非組合鋼模板_立面圖.dwg模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.57m，W

20、bh2/6570122/613680mm3，Ibh3/12570123/1282080mm4 1、強度驗算 qbS承0.5748.4227.6kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.12kNm Mmax/W0.12106/136809.1N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.5738.4=21.89kN/m 面板變形圖(mm) 0.45mml/400190/4000.48mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格(mm)5070小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截

21、面慣性矩I(cm4)142.92 1、強度驗算 qbS承0.1948.429.2kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.22kNm Mmax/W0.22106/408305.27N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.1938.4=7.3kN/m 小梁變形圖(mm) 0.15mml/400190/4000.48mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=2.44kN，R2=.R89=4.88kN，R90=4.75kN六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)2

22、06000主梁截面抵抗矩W(cm3)10.16主梁截面慣性矩I(cm4)24.38 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax1.28kNm Mmax/W1.28106/10160126.16N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 1mml/400500/4001.25mm 滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 對拉螺栓橫向驗算間距mmax570，570/2+320605mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500，500/2+150500mm N0.95mnS承0.950.60.548.4213.91kNNtb17

23、.8kN 滿足要求！柱模板設置對拉螺栓計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱400*400柱新澆混凝土柱長邊邊長(mm)400新澆混凝土柱的計算高度(mm)4000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)400二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min

24、38.4，4838.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數3柱短邊小梁根數3柱箍間距l1(mm)600HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut柱模板_平面圖.dwg模板

25、設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如以下圖，按二等跨連續梁驗算 靜載線荷載q11.35bG4k1.350.638.431.1kN/m 活載線荷載q21.40.7bQ3k1.40.70.621.18kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12531.10.22-0.1251.180.22-0.16kNm Mmax/W0.16106/(1/6600122)11.21N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.638.423.04kN/m 0.521ql4/(100EI)0.5223.042004/(10010000(1/12600123

26、)0.22mml/400200/4000.5mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)5070小梁截面慣性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)300 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.248.429.68 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.44kNm Mmax/W0.44106/40.8310310.67N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.238.47.68 kN/m 面

27、板變形圖(mm) 1.03mm1.5mm 滿足要求！五、柱箍驗算 規中缺少相關計算說明，僅供參考柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483.5柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut柱模板_立面圖.dwg模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.59kNm，N13.23kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M2

28、0.59kNm，N23.23kN M/Wn0.59106/(5.08103)115.64N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.54mml/4001.41mm 20.54mml/4001.41mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N3.232=6.45kNNtb17.8kN 滿足要求！ N3.232=6.45kN26kN 滿足要求！梁模板扣件式計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱梁300*500新

29、澆混凝土梁計算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300500新澆混凝土結構層高(m)6.3梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35非自定義:0.25風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.

30、8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數3每縱距附加梁底支撐主梁根數1梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)300 設計簡圖如下：HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut梁模板(扣件式)_平面圖.dwg平面圖HYPERLINK D:PINMINGCSC2012OutPut梁模板(扣件式)_立面圖.

31、dwg立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.38kN/m q

32、1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.5115.61kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.5112.85kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12517.380.1520.05kNm Mmax/W0.05106/240002.04N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521qL4/(100EI)=0.52112.851504/(10010000144000)0.024mm

33、l/400150/4000.38mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37515.610.15+0.4371.760.150.99kN R2=1.25q1l=1.2517.380.153.26kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2l=0.37512.850.150.72kN R2=1.25q2l=1.2512.850.152.41kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)5070小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(

34、N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面慣性矩I(cm4)142.92 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如以下圖： q1max0.99+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，3.26+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=3.29kN/m q2max0.72+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.5-0.12)+(0.5+(

35、24+1.1)0.12)max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，2.41+(0.3-0.1)0.3/22.44kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.290.452，0.53.290.320.15kNm Mmax/W0.15106/408303.63N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.290.45，3.290.30.988kN max3Vmax/(2bh0)=30.9881000/(25070)0.42N/mm21.78N/m

36、m2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.444504/(10093501429200)0.05mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)2.443004/(893501429200)0.18mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.290.45，0.3933.290.45+3.290.31.69kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.05kN

37、，R21.69kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.440.45，0.3932.440.45+2.440.31.25kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R30.91kN，R21.25kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0

38、.692106/5080136.24N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.895kN max2Vmax/A=21.8951000/4897.75N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.69mml/400900/4002.25mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R21.9kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R1.89kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、縱向水平鋼管驗算鋼

39、管類型483.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)215 計算簡圖如下： RmaxR1，R2=1.9kN，RmaxR1，R21.54kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.29106/449065N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax2.549kN max2Vmax/A=22.5491000/42412

40、.02N/mm2170N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.56mml/400900/4002.25mm 滿足要求！ 4、扣件計算 R4.18kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R4.16kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算立桿穩定性計算依據?建筑施工模板安全技術規?JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =

41、h/i=1800/15.9=113.21=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.5 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.250.91.82/100.08kNm 2、穩定性計算 根據?建筑施工模板安全技術規?公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+0.91.42116.15kN/m 2)小梁驗算 q1max0.93+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，3.03+(0.3-0.1)0.3/2=3.06kN/m 同上四七計算過程，可得： R13.96kN，R23.96kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax3.96+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，3.96+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.08/0.96.86kN fN/(A