1、桂林醫學院臨桂校區職工住宅區第一期工程A標段（28#、29#、35#樓） 外架搭設與拆除專項施工方案編制：審核：審 批：編制單位（章）：編制時間：年月日總 監 審 批：監理單位（章）：建設單位項目負責人審批：建設單位（章）：一、編制依據1、建筑結構可靠度設計統一標準GB50068-2001；2、建筑結構荷載規范GB50009-2012；3、鋼結構設計規范GB50017-2003；4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011；5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；6、鋼管腳手架扣件GB15831-20067、建筑地基基礎工程施工質量檢驗規范GB50202-2002；

2、8、建筑施工安全檢查標準JGJ 59-2011；9、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-1991；10、建設工程施工現場消防安全技術規程GB/T 50720-2011；11、一般用途鋼絲繩GB/T20118-200612、工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）2013年版13、本工程設計圖紙、巖土工程詳細勘察報告；14、本工程施工組織設計、公司有關規章制度、程序文件；15、PKPM安全計算軟件。二、工程概況1、工程名稱：桂林醫學院臨桂校區職工住宅區第一期工程A標段（28#、29#、35#樓）2、建設地點：廣西桂林市臨桂縣3、建設結構：本工程包含28#、29#、35#樓及地下室工程。28#樓

3、面積10946.95m2，地上17層地下1層；29#樓面積16420.43m2，地上17層地下1層；35#樓面積19891.22m2，地上26層地下1層。框架剪力墻結構。 主要擬建建筑概況一覽表名稱地下地上層高建筑面積建筑高度28#樓117負1層4.40m，1層4.50m，其余2.95m10946.95m254.86m29#樓117負1層4.40m，1層4.50m，其余2.95m16420.43m254.86m35#樓126負1層4.40m，1層5.00m，其余2.95m19891.22m281.98m4、其余情況：設計使用年限為50年，工程建筑耐火等級為一級，地基基礎設計等級：乙級，屋面防水

4、等級為級，抗震設防等級剪力墻抗震等級為四級,框架抗震等級為四級。5、外架搭設方案：落地式雙排鋼管腳手架按最大搭設高度10.9m進行復核驗算，懸挑工字鋼鋼管腳手架按最大搭設高度19.5m復核驗算，懸挑梁采用18的工字鋼，鋼管采用外徑48.3mm，壁厚3.6mm（復核計算時采用48.0*3.0保守計算）。外架搭設方案名稱落地式腳手架懸挑架中間段懸挑架頂部段28#樓1層采用落地架，落在地下室頂板上，搭設高度4.5m2-7層，8-13層搭設高度2.95*6=17.7m14層以上，搭設高度3*4+1.5=17.96m29#樓1層采用落地架，落在地下室頂板上，搭設高度4.5m2-7層，8-13層搭設高度2

5、.95*6=17.7m14層以上，搭設高度3*4+1.5=17.96m35#樓1-3層采用落地架，落在地下室頂板上，搭設高度10.9m4-9層，10-15,16-21層搭設高度2.95*6=17.7m22層以上，搭設高度3*4+1.5=19.5m外架搭設設計參數名稱基礎縱距（米）內立桿離墻距離（米）橫距（米）步距（米）懸挑（米）錨固（米）連墻件鋼絲繩落地架室外地坪1.50.30.91.8二步二跨懸挑架（無陽臺）18型工字鋼，長度3.4m，錨固螺栓161.50.30.91.81.51.9二步二跨按構造設置鋼絲繩，直徑14mm，吊環20懸挑架（0.6m飄窗處）18型工字鋼，長度4.3m，錨固螺栓1

6、61.50.90.91.81.92.4二步二跨按計算設置鋼絲繩，直徑20mm，吊環20懸挑架（1.7m陽臺）18型工字鋼，長度6.8m，錨固螺栓161.52.00.91.83.03.8二步二跨按計算設置鋼絲繩，直徑22mm，吊環20注：所有外架按結構架要求設置，施工中嚴格控制架體荷載，不允許堆放材料超過允許最大荷載的要求。6、塔吊卸料平臺架：采用工具式型鋼懸挑卸料平臺，每層設置3個。7、施工電梯過料平臺架：（1）、鋼管規格采用外徑48.33.6的焊接鋼管，鋼管、扣件、腳手板、安全網的材質符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2011。（2）、施工電梯停層平臺架采用落地架和懸挑架

7、搭設，立桿立于室外地坪或工字鋼上，懸挑工字鋼規格、做法、設置層數與外架懸挑層一致。平臺架單獨設置，不與外架相連。（3）、立桿橫間距Lb=1.0m，兩端縱距La=0.9m、梯籠處縱距La=1.5m、導軌處縱距La=1.0m；有變形的桿件和不合格的扣件不能使用，扣件擰緊程度要適當，隨時校正桿件垂直、水平偏差，避免誤差過大。立桿與大橫桿必須用十字扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏；立桿垂直偏差不應大于架高的1/200。（7）、大橫桿步距h=1.8m，小橫桿貼近立桿布置，并搭于大橫桿之上，用直角扣件扣緊。梯籠位置小橫桿間距600mm，上鋪方木并釘模板；小橫桿置于大橫桿之上用直角扣件扣緊，在使用過程中不得拆除

8、緊貼立桿的小橫桿。（6）、連墻件：采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，每層用橫桿鋼管將外架內、外立桿與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加雙扣件。8、電梯井操作平臺架：（1）、鋼管規格采用外徑48.33.6的焊接鋼管，鋼管、扣件、腳手板、安全網的材質符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2011。（2）、電梯井操作平臺架采用落地架和懸挑架搭設，立桿立于電梯井底坑砼面上或工字鋼上，工字鋼規格、設置層數與外架懸挑層一致。工字鋼在電梯井井壁鋼筋施工時預埋，兩端分別伸出井壁外長度不小于200，穿過井壁部分采用PVC塑料套管或木盒留孔以便于拆除，使用過程預留孔剩余空間用木楔填塞加以固定。（3）、電

9、梯井凈空為2.2m，共設置4根立桿，每根立桿分別距墻邊500mm。（4）、立桿橫間距Lb=1.2m，縱距La=1.2m；有變形的桿件和不合格的扣件不能使用，扣件擰緊程度要適當，隨時校正桿件垂直、水平偏差，避免誤差過大。立桿與大橫桿必須用十字扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏；立桿垂直偏差不應大于架高的1/200。（5）、大橫桿步距h=1.5m，小橫桿貼近立桿布置，并搭于大橫桿之上，用直角扣件扣緊。小橫桿置于大橫桿之上用直角扣件扣緊，在使用過程中不得拆除緊貼立桿的小橫桿。水平桿兩端距離電梯井井壁結構不大于0.15米。（6）、剪刀撐或斜撐設置，平臺架外側四個立面均連續設置豎向剪刀撐或之字型斜撐，斜桿與地

10、面的傾角在4560之間；水平剪刀撐按每2層且不大于6米設置一道。（7）、連墻措施：操作平臺架通過剪刀撐或斜撐的上、下端頂緊四周已經完成拆模的砼井壁，以達到架體穩定的作用。（8）、腳手板及安全網等防護設施的設置：按樓層每層滿鋪腳手板，腳手板應鋪在3根小橫桿上，并采用直徑3.2的鍍鋅鐵絲固定在桿件上，滿鋪腳手板距離四周電梯井井壁不大于0.15米。滿鋪腳手板下應用安全網雙層兜底。（9）、平臺架拆除：拆除前應清除腳手架上雜物及地面障礙物，拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；撐桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將撐桿整層或數層拆除后再拆腳手架；電梯井口每層均設人員照看，防止無關人員靠近，拆除材料

11、由每層電梯口傳出，不可直接丟下井底。（10）、安全注意事項：操作平臺僅作為施工人員在施工中的作業平臺及安全防護設施，不得當作支撐架使用，不得當作塔吊接料平臺使用，也不得將泵送混凝土的輸送管固定在平臺架上。拆除下來的電梯井剪力墻模板應隨拆隨運走，不得長時間堆放在操作平臺上。平臺架使用過程應隨時清理架子上的模板、木方、鋼管、砼碎塊等雜物。9、內腳手架：1）基底處理：為保護結構樓板，底部墊板采用200mm寬，50mm厚，1500mm長硬雜木墊板，墊板與地面密切接觸，無留空；2）內立桿距結構內墻邊200mm，內架寬0.9m，立桿縱距1.5m，每步架高1.8m，轉角處應設置橫向斜撐或者拋撐，中間每項隔1

12、5m設一道剪力撐，剪力撐應跨越不小于4根立桿，與地面夾角4560；3）滿鋪腳手板；腳手架外側設置1.2m高的安全防護欄。10、防護棚： 28#、29#樓在10層，35#樓在13層，樓板處分別設置一道寬3m的外架防護棚，防止高處物體打擊和墜落。防護棚做法按公司2012年11月9日發布的施工現場安全文明綠色施工標準化圖冊要求。三、施工準備1、腳手架搭設前，應按專項施工方案向施工人員進行交底。 2、應按JGJ130-2011規范的規定和腳手架專項施工方案要求對鋼管、 扣件、腳手板、可調托撐等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。 3、經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積

13、水。 4、應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并應使排水暢通。 5、 技術人員根據本方案編制工字鋼、鋼絲繩、預埋件、安全網、腳手板、鋼管、扣件、勞動力、施工機具等的需用計劃。6、 材料員根據需用計劃落實供給渠道，盡快訂立供給關系或合同，保證按時進場。7、工字鋼、鋼管、扣件、預埋件等必須有出廠合格證書，對其質量應嚴格把關，經檢驗合格后方可采用。8、 架子工必須經過專門的安全技術和操作技能的培訓和考核，并經培訓考核合格，取得特種作業人員操作證方可上崗。掛牌上崗，穿戴輕便、整潔，文明禮貌，團結互助，言語文明，不打架斗毆。四、構配件要求1 鋼管1.1腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 12

14、793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。1.2腳手架鋼管宜采用48.33.6鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。2 扣件2.1扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定,采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。2.2扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm時，不得發生破壞。3 腳手板及安全網3.1本工程采用沖壓鋼沖壓鋼腳手板，腳手板自重標準值0.3kn/m。沖壓鋼腳手板應符合現行行業標準建筑施工木

15、腳手架安全技術規范JGJ164的相關規定。3.2安全防護網應采用阻燃型安全防護網，材質應符合現行國家標準。4 懸挑腳手架用型鋼4.1懸挑腳手架用型鋼的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1591的規定。4.2用于固定型鋼懸挑梁的錨固螺栓材質應符合現行國家標準鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋GB1499.1中HPB235級鋼筋的規定。五、落地式雙排扣件式鋼管外腳手架落地雙排外腳手架搭設工藝流程：測量放線擺放掃地大橫桿立桿裝掃地小橫桿安裝第一步大橫桿安裝拋桿安裝第一步小橫桿鋪站腳腳手板逐步搭設1 設計參數1.1落地式雙排外腳手架基礎：由一層開始搭設的落地架

16、直接落在室外地下室頂板上，并在外架底部地下室對應位置支設回頂架，直到地下室底板上。腳手架底座底面標高宜高于自然地坪50mm100mm。1.2底座與墊板：立桿下設底座并加墊200mm寬，50mm厚，1500mm長的硬雜木墊板，按通長設置，墊板與地面密切接觸，無留空。按照方案要求的縱、橫間距放線定位。腳手架基礎要有排水措施，防水浸泡。1.3立桿：內立桿離墻距離為0.3m，內外立桿橫距Lb=0.9m，立桿縱距La=1.5 m，縱向水平桿（大橫桿）步距h=1.8m。 1.4水平桿：縱向水平桿（大橫桿）應設置在立桿內側，單根桿長度不應小于3跨；橫向水平桿（小橫桿）貼近立桿布置，置于大橫桿之上用直角扣件扣

17、緊，間距為La/2=0.75m，在使用過程中不得拆除緊貼立桿的小橫桿。1.5剪刀撐設置：本落地式雙排外腳手架最大搭設高度為10.9米，在外架四周外側立面整個長度和高度連續設置剪刀撐，剪刀撐與地面夾角為4560。1.6連墻件：本工程采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，按二步二跨設置，即每二步(2h)二跨(2La)用橫桿鋼管將外架內、外立桿與預埋在梁或樓板中的短鋼管連接，采用雙扣件連接。本工程的連墻件優先采用菱形布置1.7作業層、平臺的擋腳板、欄桿：考慮到作業層欄桿搭設后不拆移動，保持外架外立面整體美觀，每步架均設置防護欄桿；僅作業層設置擋腳板，高度不小于0.18m。作業層、平臺的擋腳板、欄桿搭設如下

18、圖：1.8腳手板鋪設：本工程采用沖壓鋼腳手板，架底第一步架、架頂一步、作業層各滿鋪一層腳手板，中間層不大于10m滿鋪一層腳手板；1.9安全兜網：在滿鋪腳手板層用安全網雙層兜底。1.10安全網：落地雙排外腳手架外立桿內側立面滿掛符合安檢標準的密目式（2000目）安全網進行全封閉。必須采用阻燃型密目網。2復核計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。

19、雙排腳手架，搭設高度10.9米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0.30kN/m2，按照鋪設6層計算。欄桿采用沖壓鋼，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.20kN/m2，高度變化系數0.6500，體型系數1.4150。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250

20、m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.225+1.42.250=3.466kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考

21、慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3.4660.9002/8=0.351kN.m =0.351106/4491.0=78.143N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值 q=0.038+0.225+2.250=2.513kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.513900.04/(3842.06105107780.0)=0.967mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上

22、面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.9001.500/2=0.203kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 P=(1.20.035+1.20.203+1.42.025)/2=1.560kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002

23、+0.1751.5601.500=0.418kN.m=0.418106/4491.0=93.014N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.059mm集中荷載標準值 P=(0.035+0.203+2.025)/2=1.131kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461131.0301500.00

24、3/(1002.060105107780.000)=1.970mm最大撓度和 V=V1+V2=2.030mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.9001.500/2=0.203kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.

25、500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.203+1.42.025=3.147kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072 NG1 = 0.10710.900=1.169kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標

26、準值為0.30 NG2 = 0.30061.500(0.900+0.300)/2=1.620kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.5006=1.530kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50010.900=0.163kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.482kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.

27、900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.200 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 0.650 Us 風荷載體型系數： Us = 1.415經計算得到：Wk = 0.2000.6501.415 = 0.184kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.24.482+0.91.44.050=10.482kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1

28、.24.482+1.44.050=11.049kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0.91.40.1841.5001.8001.800/10=0.113kN.m五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.049kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；

29、l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =11049/(0.19424)=137.506N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算

30、 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.482kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長

31、細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.113kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =10482/(0.19424)+113000/4491=155.532N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 300.110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 N1=5.781kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意

32、圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=34.13 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 4.48+4.05=8.53kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！3 構造要求3.1縱向水平桿

33、、橫向水平桿、腳手板3.1.1縱向水平桿的構造應符合下列規定：1 縱向水平桿應設置在立桿內側，單根桿長度不應小于3跨；2 縱向水平桿接長應采用對接扣件連接或搭接。并應符合下列規定：1）兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3；2）搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；（a）接頭不在同步內（立面）；（b）接頭不在同跨內（平面）縱向水平桿對接接頭布置示意圖1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿3 當使用沖壓

34、鋼腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。3.1.2橫向水平桿（小橫桿）的構造應符合下列規定：1 作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；2 當使用沖壓鋼腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。3.1.3主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。3.1.4腳手板的設置應符合下列規定：1 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，鋪實。2沖壓鋼腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設應采用

35、對接平鋪或搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度不應小于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。（a）腳手板對接；（b）腳手板搭接腳手板對接、搭接構造示意圖3 作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板的兩端均應固定于支承桿件上。3.2立桿3.2.1每根立桿底部應設置底座及墊板。3.2.2腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的

36、立桿上。3.2.3腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。縱、橫向掃地桿構造示意圖1橫向掃地桿；2縱向掃地桿3.2.4雙排腳手架底層步距均不應大于2m。3.2.5雙排腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。3.2.6腳手架立桿對接、搭接應符合下列規定：1 當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；2 當

37、立桿采用搭接接長時，搭接長度不應小于1m，并應采用不少于2個旋轉和扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3.2.7腳手架立桿頂端欄桿宜高出女兒墻上端1m，宜高出檐口上端1.5m。3.3剪刀撐與橫向斜撐3.3.1雙排腳手架剪刀撐的設置應符合下列規定：1 每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐跨越立桿的最多根數2 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不應小于1m，并應采用不少于3個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水

38、平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。3.3.2雙排腳手架橫向斜撐的設置應符合下列規定：1 橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐的固定應符合JGJ130-2011第6.5.2條第2款的規定；2 高度在24m以下的封閉型雙排腳手架可不設橫向斜撐，高度在24m以上的封閉型腳手架，除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。3.4其他構造要求3.4.1落地雙排外腳手架采用避雷針與立橫桿連通，接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。接地沖擊電阻30。3.4.2結構施工支模架不得與外架聯結，嚴禁懸掛起重設備，商品砼輸送管不得與外架聯結，其管道

39、走向位置另搭架體，確保輸送管支設牢固。作業層上的施工荷載應控制在本方案所計算的限載范圍內，不得超載。六、懸挑式雙排扣件式鋼管外腳手架懸挑式雙排扣件式鋼管外腳手架工藝流程：在樓板模板上彈出錨固螺栓卡環位置安裝錨固螺栓卡環（砼達到設計強度后）安裝18號工字鋼（預先按要求焊好25鋼筋定位）擺放縱向掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）每邊豎起3-4根立桿后，隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣接固定）安第一節小橫桿校正立桿垂直和水平使其符合要求，按4060N力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。

40、交圈后，再全面檢查一遍腳手架質量和挑梁情況嚴格確保設計要求和腳手架質量安第二節大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（加拋撐）上端與第二步大橫桿緊扣（裝設連墻件后拆除）安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層連墻件接立桿加設剪刀撐裝設作業層間橫桿鋪設腳手板，綁扎防護及擋腳板、立掛安全網1 設計參數及構造要求1.1懸挑式雙排外腳手架基礎：懸挑式雙排外腳手架落在型鋼懸挑梁上，型剛懸挑梁采用18號的工字鋼 ，間距按每1.5米一根布置，每根工字鋼外端部設置619+1的鋼絲繩與上一層（1.7米陽臺部位為上二層）建筑結構斜拉結。懸挑鋼梁采用3個U型錨固螺栓與建筑結構梁板固定，分別設置在距其固定端部200mm、400

41、mm處及懸挑支承點處。錨固螺栓直徑為16mm，開口寬度不大于160mm，其與懸挑鋼梁之間采用角鋼壓板連接固定，角鋼的規格為63mm63mm6mm，錨固螺栓與鋼梁間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊，其固定構造圖如下：本工程懸挑外架包含無陽臺、0.6米飄窗和1.8米陽臺等三種位置情況，懸挑梁設計參數如下表：懸挑架部位型鋼規格總長度（米）懸挑長度（米）錨固長度（米）間距（米）錨固螺栓直徑（mm）斜拉鋼絲繩直徑（mm）吊環直徑（mm）無陽臺18號工字鋼3.01.31.71.51614200.6m飄窗18號工字鋼4.31.92.41.51620201.7m陽臺18號工字鋼6.83.03.81.51622201.2

42、底座：在工字鋼上立桿位置處焊上100mm長25鋼筋作為立桿與工字鋼可靠固定的定位點，立桿套在鋼筋上防止立桿位移。1.3立桿：內立桿離墻距離為：無陽臺部位0.3m，0.6m飄窗部位0.9m，1.7m陽臺部位2.0m；內外立桿橫距Lb=0.9m，立桿縱距La=1.5 m，縱向水平桿（大橫桿）步距h=1.8m。 1.4水平桿：縱向水平桿（大橫桿）應設置在立桿內側，單根桿長度不應小于3跨；橫向水平桿（小橫桿）貼近立桿布置，置于大橫桿之上用直角扣件扣緊，間距為La/2=0.75m，在使用過程中不得拆除緊貼立桿的小橫桿。1.5剪刀撐設置：按規范規定，在外架四周外側立面整個長度和高度連續設置剪刀撐，剪刀撐與

43、地面夾角為4560。1.6連墻件：本工程采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，按二步二跨設置，即每二步(2h)二跨(2La)用橫桿鋼管將外架內、外立桿與預埋在梁或樓板中的短鋼管連接，采用雙扣件連接。本工程的連墻件優先采用菱形布置。1.7作業層、平臺的擋腳板、欄桿：考慮到作業層欄桿搭設后不拆移動，保持外架外立面整體美觀，每步架均設置防護欄桿；僅作業層設置擋腳板，高度不小于0.18m。作業層、平臺的擋腳板、欄桿搭設如下圖：1.8腳手板鋪設：本工程采用沖壓鋼腳手板，每一段懸挑架架底第一步架、架頂一步、作業層各滿鋪一層腳手板，中間層不大于10m滿鋪一層腳手板；1.9安全兜網：在滿鋪腳手板層用安全網雙層兜底。

44、1.10安全網：落地雙排外腳手架外立桿內側立面滿掛符合安檢標準的密目式（2000目）安全網進行全封閉。必須采用阻燃型密目網。1.11其它：縱向水平桿、橫向水平桿、腳手板、立桿接長、剪刀撐與橫向斜撐等的構造要求同落地架的要求。2 復核計算書（1）懸挑式扣件鋼管腳手架計算書(無陽臺)懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度19.5米，立

45、桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構（邊梁中）0.50米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設6層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.20kN/m2，高度變化系數1.4300，體型系數1.4150。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度

46、1.50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.500/2=0.075kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.075+1.41.500=2.236kN/m 小橫桿

47、計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.2360.9002/8=0.226kN.m=0.226106/4491.0=50.413N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.613900.04/(3842.06105107780.0)=0.621mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度

48、計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷載的計算值 P=(1.20.035+1.20.068+1.41.350)/2=1.006kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.20

49、.038)1.5002+0.1751.0061.500=0.272kN.m=0.272106/4491.0=60.662N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷載標準值P=0.035+0.068+1.350=1.452kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.1461452.0601500

50、.003/(1002.060105107780.000)=2.53mm最大撓度和V=V1+V2=2.589mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1

51、.350kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072 NG1 = 0.10719.500=2.091kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10

52、NG2 = 0.10061.500(0.900+0.500)/2=0.630kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1601.5006=1.440kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.500=0.292kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.454kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.

53、700kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.200 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.430 Us 風荷載體型系數：Us = 1.415經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.2001.4301.415 = 0.405kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.454+0.91.42.700=8.747kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.454+

54、1.42.700=9.125kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0.91.40.4051.5001.8001.800/10=0.248kN.m五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.125kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m)

55、,由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =9125/(0.19424)=113.557N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮

56、風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.747kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細比，為3118/16=196 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表

57、得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.248kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =8747/(0.19424)+248000/4491=164.033N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 288.444kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算

58、簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 500mm，m2 = 1400mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9.13kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.50/1.50=1.00 kl=0.50/1.50=0.33 k2=1.40/1.50=0.93代入公式，經過計算得到支座反力 RA=

59、30.672kN支座反力 RB=-11.558kN最大彎矩 MA=17.661kN.m抗彎計算強度 f=17.661106/(1.05185000.0)=90.919N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=4.45+2.70=7.15kN水平鋼梁自重計算荷載 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大撓度 Vmax=5.537mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18號工字

60、鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度 =17.66106/(0.929185000.00)=102.76N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11.558kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照