1、畢業設計（論文）-生物法去除 甲苯氣體工藝與設備的研究與 設計.doc河北工業大學畢業設計說明書作者：學號：學院：系（專業）：環境工程題 目：生物法去除甲苯氣體工藝與設備的研究與設計指導者：評閱者：2014 年 6 月 5 日1.4生物法去除VOCs的工藝選擇原則通常根據VOCs氣體組分的亨利系數Hc （Hc=Cg/Cl）選用裝置。HC&0.01的易溶 氣體用生物洗滌池，Hc21的難溶氣體用生物過濾池，0.01VHcV1的氣體用生物滴 濾塔13。一般對于難溶性有機氣體而言，選用生物過濾法與生物滴濾法并無嚴格界限。生 物滴濾塔作為新型生物處理設備較生物過濾池具有制造和管理成本低廉、操作條件易 實

2、現自動控制等優點，本文據此選用生物滴濾塔作為研究與設計的對象，完成課題所 給的任務。2 生物滴濾塔的凈化原理生物膜凈化有機氣體的基本理論影響生物滴濾塔凈化效率的因素VOCs 種類菌種的影響表2.1 部分常用填料及特性名稱塑料鮑爾環填料特性規格多樣（直徑從 25mm到76mm）,密度 6085kg/m3,比 表面積在72-213m2/g間屬于質 輕材料。通量大、阻力小、分離 效率高、操作彈性大，耐壓性能 強。比起其它形式填料（拉西環、 鞍環、波紋填料等），在強度、 硬度、表面粗糙度、尺寸等方面 更適合用于生物法處理設備中。活性炭聚氨酯海綿密度為1800 kg/m3由天然碳 性材質經燒結、活化而成

3、，具有 一定的吸附能力，來源環保；比 表面積在5001700m2/g間，內 部有無數的毛細孔，增大了與介 質的接觸面積，這兩種因素使活 性炭的吸附能力大大增強;生產 實踐中可以根據不同需要加工 成不同大小的顆粒。活性炭的質 地脆，容易從表面上脫落粉末。 目前多用于廢水廢氣的除臭處 理中。是一種新型的有機填料，密度 18 kg/m3,質地松軟輕快，內外分布著大量的通氣孔。材質分為 耐水不易拉伸與耐油抗拉伸兩 種類型,做成填料后會吸收一部 分噴淋液，表面平坦，接觸生物 膜后易相互黏著。由于堆放時孔 隙率小，阻塞氣體與水分的通 過，因而常常不單獨使用，而是 作為輔助材料在填料塔內起到氣液兩相流動方式

4、一般分為順流、逆流、橫流3種方式。順溜阻力小，壓降小，但是氣體吸收效果 差；逆流傳質效果好，但是氣體壓力損失較大容易造成液泛；橫流運行穩定性好，但 是氣液垂直分布的方式縮短了氣相的停留時間。填料塔的運行條件主要從塔內環境狀況、噴淋液性質、進氣條件3個方面分析：（1）環境狀況包括塔內溫度、濕度、pH,這三個變量既由進氣與噴淋液的性質控制，又與微生 物的代謝活動影響密不可分。因此對它們的分析以后兩方面的解析為主。（2）噴淋液性質包括噴淋液成分、水溫、流量、噴淋時間和噴淋方式。（3）進氣條件主要有氣體濕度、有機物濃度、空塔氣速、停留時間和有機負荷等。主要研究內容生物滴濾塔處理甲苯研究處理甲苯氣體的意

5、義甲苯既是目前生物法凈氣領域著重研究的對象，也是VOCs的一種，給其它種類有機氣體的去除方法研究提供了很好的參考。2.4.2 甲苯氣體的特性表2.2 我國相關環境標準標準名 稱工業企業設計 衛生標準 （TJ36-79）大氣污染物綜合排放標準（GB16297-1996）項目內容車間空氣中甲二級要求40三要求60苯的最高容許濃度mg/m3100mg/m3最高允許 排放速率（kg/h）3.6365.554無組織排 放監控濃 度限值 mg/m30.32.4.3 相關實驗結論（1）菌種的選擇有文獻資料記載，一般去除甲苯以細菌和真菌為主，其中以下列菌種為最優：惡 臭假單胞菌，不動桿菌，門多薩假單胞菌，滕黃

6、微球菌，杰氏棒桿菌12。本組進行了 菌種的甲苯馴化實驗，在通過顯微鏡觀察個體形態時發現，真菌在甲苯馴化過程中全 部被篩除，只有細菌保留了下來，這可能與提取的真菌菌種有關。（2）其它條件的實驗摘錄見表2.3表 2.3 本文摘錄的部分 實驗資料實驗處填料液反應表觀負荷相應效員及理氣時間氣速(g/m3濃度率對應氣比(S)(m/s)h)(mg/(文獻體(L/m3)%序號m3)李清 雪 16甲 苯鮑爾 環 階梯 環4 01170.00631100087劉永 慧10堆肥 火山 灰280.0065040010 0羌寧19纖維 活性 炭1.4170.0663.230097.5續表2.3實驗溫度 （）備注20-

7、30該實驗變量為氣 相濃度，當其為 400 g/m3 時，負 荷為 13g/m3 h, 效率為100%該實驗變量為氣 相濃度，并證明此濃度為最佳運 行情況27-30該實驗變量為液 氣比，作者指出 當液氣比過高和 過低時均會降低 塔的處理能力從上述三個實驗中可以初步得出生物滴濾塔處理能力的參數，如溫度宜取為27-30；最佳氣體濃度為400mg/m3；最佳液氣比為L4L/m3；填料負荷約為50 g/m3h；停留時間不小于28$；空塔氣速在0.01-0.06之間。值得說明的是，大部分實驗的表觀氣速均在0.010.08m/s之間，鑒于實際工程 中氣體流量大，塔徑有限，應根據實際情況選擇合適的表觀氣速。

8、3 生物滴濾塔的設計計算3.1 廢氣基本條件的確定本次設計采用某印刷廠的排放工況，具體數據如下所示：表3.1 印刷廠甲苯排放參量地 點 成品車 間甲苯產 量19 t / a年工作 日250 d日工作 時間甲苯濃 度760mg /250 x 8則排放速率= E1000、1000 = 9500g / h,車間空氣量=9500g/h = 12500m3 ； 0.76g/m3(1)實驗結果顯示，生物滴濾塔在進氣濃度為400 mg / m3,停留時間30s時 達到最大負荷50g /(m3h),因此總空氣量9500gh = 23750m3 / h , 0.4g/m3需額外補充空氣量=23750-12500

9、=11250 m3/h (2)空塔氣速的選擇總結各篇文獻中所作實驗發現，污染物的表觀氣速均在0.010.06m/s范圍內， 可見實際工程中的空塔氣速也應取較小值,在氣體流量較大的情況下,可以直接從 0.06m/s開始取。填料塔的氣速選取一般以液泛氣速為準，但是本文計算得到的液泛 氣速為10m/s,該值的使用意義不大。本文空塔氣速的選擇方法是,先假定某一值作為空塔氣速,由總氣體流量、停留 時間計算出理論塔徑與填料層高度,比較兩者大小使塔外觀合理。在本文的前提條件 下，經過反復計算確定空塔氣速為0.12m/s,停留時間40s。3.2 滴濾塔主體結構的計算及選型氣體凈化系統流程從印刷車間排出的廢氣先

10、與空氣泵擠入的空氣在管道混合器中混勻,通入裝有清 水的洗氣池進行洗滌,去除氣體中夾雜的固體顆粒并得到潤濕,隨后從底部進入生物 滴濾塔發生生物凈化過程；噴淋管從頂端噴灑營養液,供給微生物代謝所需其它養分, 多余的液體經塔底流出,由管道過濾器處理后回流至噴淋液池。本文設計出的完整工藝流程如下圖：圖3.1 生物滴濾塔凈化甲苯流程生物滴濾塔設計（1）運行條件進氣濃度c=400 mg / m3進氣量 Q 總=23750 m3 / h=6.6m3 /s停留時間t=40s空塔氣速v=0.12m/s最大有機負荷P=50g /（m3h）最佳液氣比 L/G=1.4L/m3（2）塔徑的求解生物滴濾塔可視為化學填料塔

11、的一種形式，本文設計時部分計算方法和公式參考 了填料塔的設計內容。填料高h=0.12x40=4.8m,取5m,對于直徑在2.5m以上的塔來說，由于h小于 6m,因此填料不用分層。由空塔氣速得到塔徑Q總73600 = 兀23750/3600 o,二 8.40 m。冗-x 0.124由于D過大，因此將滴濾塔設置為4個，則D=8.40/ .v7=4.20m,查塔徑標準（1m 以上間隔200mm）可知塔直徑為4200mm。此時有機負荷為400mg/m3 x 6.6m3 /sx3600s/4 = 34.3g/（m3/h）,未超過最大負荷值- x （2.1m）2 x5m（3）滴濾塔零件的選用進氣管設計工業

12、輸氣管道運送物質與適宜氣體流速關系如下表 表3.2單輸位氣/管道內最低氣流速度22輸送 物質垂直 管水平 管輸送 物質垂直 管水平 管干微 塵 染料 粉塵 棉絮8 14-16810 16-1810灰塵、 沙塵 粉狀 土輕礦 物粉 塵161112181314本次設計針對的有機混合氣體雖然不含質量較大的固體類物質，但是由于氣體流量大，工作時間有限，因此參考上表選擇水平與垂直管道內的氣體流速分別為12m/s、10m/s當水平進氣管內氣體流速v1=12m/s,管直徑1=0.42m，即 420mm；氣體進口結構要能使氣體均勻分布，同時防止液體淹沒氣體管道。6 5001nm以下 的小塔可使進氣管伸到塔的中

13、心位置，管末端斜切成45向下，或凹形口向下；。 1.5m以下的塔，管的末端可做成向下的喇叭形擴大口。當塔直徑大于2.5小，采用上述裝置效果較差，這時應采用底部敞開式進口管， 管端封口作為緩沖擋板。這種形式的裝置進氣性能好，應用廣泛，大直徑、高氣相負 荷時更為適用。其中一種變體是在中間加上緩沖擋板，僅遮住管道下半部分，氣體分 為兩部分進入塔內，分布更均勻。本設計采用底部敞開式氣體進口管，前部與中間設置擋板控制氣體流向分布。另：考慮到塔徑過大，單根進氣管可能會使氣體過于集中，不利于大面積擴散， 故在塔內設置兩根擴散管，以便于擴大氣體分布面積。擴散管的直徑為d = d / v 2 =0.30m,即

14、300mm 擴 i進出圖3.2底部敞開式進氣管示意圖填料填料要有透氣率高、質輕、吸收水分性能差、表面粗糙的特點，并有助于處理效 率的提高，綜合表2.2的內容和李清雪的實驗（塑料階梯環與鮑爾環混合裝填，微生 物在一天后出現掛膜現象，5 天后生物膜包裹填料表面并出現菌膠團），本次設計選 用最大直徑塑料鮑爾環（規格d x h xo：76x76x2.6）、塑料階梯環填料（規格76x37x3.0） 混合亂填。一般生物過濾器填料壓降損失在5001000Pa/m（大氣污染），本設計取600Pa/m， 共 600 x5=3000Pa支撐裝置支撐裝置滿足兩個基本條件：自由截面積不小于填料孔隙率以保證不在支撐裝置

15、 是發生液泛；有足夠的機械強度。常用的支撐裝置有柵板式、駝峰式、孔管式等，對于散裝填料最簡單的支撐裝置 是柵板式支撐。它由豎立的扁鋼條焊接而成，柵條間距為0.60.7倍填料直徑。為安裝設計簡便起見，選用柵板型支撐裝置。取0.65倍填料直徑一501，高度 150mm，一般壓降為 200Pa23。進液口設計a.進液管設計由進氣量求得營養液噴淋量V 總=23750 x1.4/1000=33.3 m3/h,每塔噴淋量 33.3/4 = 8.32 m3/ h；噴淋頻率設置：每20min噴淋一次，每次噴淋時間2min,故噴淋速率 q=8.32 /360 = 0.023 up / s,設液體在管內流速為1m

16、/s,進液管直徑d = -q = ,，0.023 = 0.17m,取0.20m,核算水速為0.74m/s。2不 v 士 1b.液體噴淋裝置其作用是沿塔截面均勻分布噴淋液，保證填料表面潤濕。一般有管式噴淋器、蓮 蓬式噴灑器、盤式淋灑器。管式噴淋器和蓮蓬式噴灑器噴淋范圍較小，一般適用于直徑在 600mm 以下的小 塔。盤式淋灑器適用于直徑800mm以上的塔，分布盤直徑為塔徑的0.60.8倍23若由塔徑選擇盤式淋灑器，經過計算確定淋灑器直徑3.2m，孔徑0.02m的情況 下，盤體高60mm，降水速度1m/s。此時盤體過大不利于進入塔體的噴淋液在盤表面 均勻分布，本次設計的滴濾塔不同于普通填料塔的地方

17、在于其塔徑大、噴淋液少。因 此設計中擬定使用可旋轉式噴水管。計算如下：管長L=0.8xD=3.40m,因為管內流量q =q/2,所以管徑d =d2/、5 =0.14m，取0.10m長管每邊穿16個孔，為使管子轉動，噴淋管材質宜取為PVC等輕便材料，出水 流速應在合理范圍內盡量大，擬定出水流速5m/s，則孔徑d = ,1 0.023、2 = 0.015m，即15mm0 V16 x x 54注：若水速小無法使水管旋轉和水滴霧化，則通過調整噴淋孔的大小實現水霧化 和管道旋轉的目的。除霧裝置除霧裝置常用的有折板除霧器、填料除霧器、絲網除霧器三種。折板除霧器是一種結構簡單效果明顯的除霧裝置。除霧板由（5

18、0 x50 x3） mm的 角鋼組成，板間橫間距為25mm。壓力降一般為50100pa，能除去的最小霧滴直徑為填料除霧器即在塔頂氣體出口前，再通過一層填料以達到分離霧沫的目的。填料一般為環形，高度根據除沫要求和允許壓強來決定。該裝置效率高，但阻力大，占空 間也大。絲網除霧器由一定規格的絲網帶卷成盤狀，再用支撐板固定。絲網盤高一般為 100-150mm,支撐板自由截面積應大于90%。它的分離效率高（對大于5M的霧滴， 可達98%99%）,阻力較小（小于250pa）,重量較輕，所占空間不大。但不宜用于 液滴中含有或溶有固體物質的場合，以免液相蒸發后固體產生堵塞現象。本設計采用絲網除霧器，高1001

19、nm，由于生物滴濾塔的產生的霧滴較少，故而可 將其安置于排氣口之下，直徑略大于排氣口，設壓降為2502。（4）塔高與壓降的計算填料層以上空間一般取0.8L4m,本設計取L2m；填料層以下空間一般取1.2 1.5m,本設計取L5m,進氣管距填料層0.5米，底部用于承裝未及時排出的噴淋液。 塔總高 H=1.2m+5.0m+1.5m=7.7m。綜上所述，塔的總壓降為3000+250+200=3450Pa,外界大氣壓為0.1MPa,使氣體 順利排出則塔內工作氣壓至少為0.105MPa。（5）滴濾塔壁厚計算24塔體采用不銹鋼材料,壁厚設計過程如下：一般而言，鋼材有壓容器計算厚度8 = MD2俗中一p8上

20、：溫度1下鋼板的許用應力，MPa；6：焊接接頭系數；全焊接頭系數為1.0Di：設計圓筒內徑，mm；P：圓筒計算壓力，MPa；相應的設計厚度8廠6 +C2C ：腐蝕裕量，等于年損耗厚度*設計使用年限，一般單面腐蝕取3mm；2若6t6 100MPa,設計壓力p100MPa,p=0.105 MPa 0.4MPa,所以設計厚度6:6+勺=2的+31mli=5mm （6）塔體支座的選用通常立式容器支座有腿式支座、支承式支座、耳式支座和裙式支座。腿式支座是直接焊裝在筒體上的支座，構造簡單，適用于公稱直徑小于1600mm、 總高度小于5000mm的小型直立容器；支承式支座適用于公稱直徑8004000min、

21、總 高度小于10m且離地面較近的中型直立容器，安裝、操作、維修靈活性大；耳式支座 是一種懸掛式支座，廣泛用于反應器及立式換熱器等中小型立式設備；結構高大的塔 則廣泛采用裙式支座。針對本設計，選用支承式支座，查閱支承式支座標準(JB/T 4724-1992)確 定支座型號88,各部分數據為圖3.3 B型支承式支座表3.3 B8支承式支座結構數據適 用高 度底板鋼管墊板地 栓腳螺Dr支 座公hb5 1d5 2d5 3dd規高稱2345格度直上(7)尾氣不達標的解決辦法排放的尾氣中污染物濃度高于國家規定的限值的情況屬于意外工況，此時應停止 排放尾氣，將其全部回流至進氣口進行二次處理，同時排查事故原因

22、，盡早使尾氣濃 度恢復到標準濃度以下。回流氣管可以安裝在塔頂，直徑應根據塔頂大小進行調整， 既保證氣體能順暢排出，又不會占據塔頂過多面積、減少塔頂的穩定性。目前尚未有針對處理后氣體體積的研究計算，在本論文設計中，回流管直徑取為 200mm3.3 工藝流程其它設備的設計與選用外部氣管的設計對系統中的通風管氣體流速采用水平管12 m/s,豎直管10 m/s(1)對于車間出氣口氣量125001n3,水平流速12m/s,管徑d_ = & = 12500/3600 = 0.61m,取 0.60 米；同理，豎直管管徑 0.65 米；車間，兀 兀14 v I4 義12風機接口水平管徑d風機=0.60米，豎直

23、管徑0.60米；(3)氣流混合管水平管徑d總=0.85米，豎直管徑0.90米；(4)對于混合輸氣管漸減段，應保持氣體主管道流速不變，因而第一次分流后管徑d =d /、.-? =0.60m,如圖所示氣分 總圖 3.4 進氣（液）管俯視圖管道采用法蘭連接，材料為焊接鋼管；在進入洗氣池之前安置一段管道混合器， 使空氣與甲苯氣體充分混合，管道混合器直徑850mm,長度在10m左右。外部構筑物的設計（1）洗氣池的設計洗氣池除了給混合氣加濕，還要起到一定的緩沖作用，當主管道關閉時，洗氣池 內應能儲存部分管道內殘留氣體。設氣體在洗氣池內停留5s, V氣=6.6 m3/sX5s=33 m3,22內部水量占容積

24、的-,V =33x 2 =22 m3。3水3令長寬分別為5m,3m,得到高=22/15=1.5111,設超高為L0m,總高為2.5m。洗氣池規格為5X3X2.5m為了便于維修，輸氣總管從池子頂部安裝，另備一個井蓋（。700mm）供維修檢 查使用；池子底部安裝6 200mm的進出水管，供清水更新時使用；清水池每兩周更新 一次。某公司生產的洗氣塔（1000 - 2000mm，處理量2800-11000 m3/h）壓力損失 在300-800Pa之間，據此估計洗氣池的壓力損失為1700Pa（2）配液池的設計A、由于噴淋液每20min噴淋一次，噴淋液調配時間充足，因而配液池準備1h液 量即可，即33.3

25、m3,取整35 m3,設長與寬分別為5m,41高為1.8m,另取1m超高， 則配液池規格為5X4X2.8m。進出水管設為6 250mm，池內放置一個攪拌器，噴淋液每40min調配一次。注：兩座水池均為磚混結構8、與配液池相連的輸水總管的計算出水管直徑 d 出水=d2 X J4 =0.20 X 2=0.40m,流量 0.092 m3/s同氣體輸送管一樣，水管第一段分支d水分=d2X J2 =0.20X 22 =0.28m,取0.30m,流量0.046 m3/s容器與管道法蘭的選用法蘭連接有較高的強度、剛度和嚴密性，能迅速、多次拆裝，成本低廉，適于大 批量制造，而且尺寸范圍很大，在設備與管道上都能

26、用，常被用于壓力容器各部件的 連接。法蘭密封面有凸面、凹凸面、全平面、環連接面等形式；法蘭類型有整體法蘭、 松式法蘭、任意式法蘭。考慮到法蘭的密封性與耐壓性，設備上與管道上采用全平面 板式焊接法蘭，兩者均采用平焊方法與設備連接。法蘭參數如下：表3.4 法蘭結構參數名稱|DN |DD1D3數值 4200 4376 4326 4260 301148T-20注：查閱壓力容器法蘭標準JB470292發現法:大標準適用于6 3000的容器，由于目前工業用容器直徑較大，有的制造廠根據經驗設計了適合大 直徑容器的法蘭，以上數據采自廣州某公司設計的 適于64200的壓力容器的法蘭。圖 3.5容器法蘭圖風機與水

27、泵的選型（1）水泵的計算伯努利原理的應用基于無流量變化的恒定流，為此將4個滴濾塔合并為一個并畫出相應的管路圖（圖3.6）圖3.6管路合并圖噴淋管距地面h=8.0m, P =0.105MPa 2管線的實際布置參考圖3.4a.水力沿程損失年的計算：設輸水總管長7m，第一段支管長V=2V= 0.74m/s；P =0.1MPa；12m，進水管長15m,由海曾-威廉公式,10.67 x q 1.852h =1 Cw1.852D4.87xL，可以得到h= 10.67xO.09。852 x7 + 10.67x0.0471.852 x12 + 也67x032 x15140.61.852 x 0.404.871

28、40.61.852 x 0.304.87140.61.852 x 0.204.87=0.19mCw：海曾-威廉系數，焊接管取120,修正后為140.6b.局部損失h2的計算：管路內有11個90彎頭（R/d=1.5）,局部損失系數已=0.18； 3個三通閥門，局 部損失系數。=1.67v20.742h =q =(11x 0.18 + 3 x1.67)x =0.20m2 g2 x 9.8所以水頭損失 ht=h +h =0.19+0.20=0.39m12P2 v 2 P2 v2c.水泵揚程 H= h + ( 2- +-2-) (+ -i) + hmaxp g 2 gp g 2 gt=8.0 + 0.

29、39(0.105 0.1) x 106 _1000 x 9.8=8.50m選型時應選擇臨近計算值并較大的揚程，即9.0m及以上。考慮到流量與揚程的裕量,需將各參賽乘以安全系數（1.1-1.2）,最終確定水泵Q=1.1 x V 總=1.1 x 33.3 m3/h =36.6 m3/h；H=1.1x Hmax=1.1x9.0=9.90md .與水泵連接的電機的選擇計算水泵的有效功率Ne=PQH/1000電機功率Nm=K Ne/（nni）：流量單位 m3/s, 36.6/3600=0.01 m3/sn :通風機全壓效率或水泵工作效率，一般為0.50.7,本設計取0.6ni：電機傳動效率，由傳動方式決

30、定,直聯傳動為1,聯軸器傳動為0.98,皮帶 傳動為0.95。本設計用直聯傳動，ni=1K：電機安全系數，取值見表3.5。表3.5 電機安全系數電機功/kW 5.0安全系數K1.501.401.301.201.15Ne=1000 x 0.01 x 9.90/102=0.97kWNe/(nni )=0.97/0.6=L6kW Nm 介于 1.02.0,因此 K=L30,Nm=1.30 x 1.6=2.1kW綜上所述，選用管道泵3 8 6-33人，參數如下：表3.6 3BG -33A管道泵參數項流揚轉軸電動機泵汽最目量Q程速功率型功效“A J蝕大吸(m 3Hn(r/P/k號率率余上真/h)(min

31、W(kn1%空度m)W)(NPSHs(%H(m)m)392.97.6據24.2903.5Y135.575502S1-2（2）風機的計算風機的計算原理同上，風機出口處P2=0.105MPa, v2=12m/s,進口處P：0.1MPa, v1=0；洗氣圖 3.7 進氣管全程示意圖a.沿程損失查“計算表”得到總風管%=0.0178、第一段分管-=0.0268、進氣管 dd-=0.0413,設總風管長20m、第一段分管長10m、進氣管長8m,則沿程損失d- v2P = p l y d 2122122122=0.0178 x 1.2 x x 20 + 0.0268 x 1.2 x x10 + 0.041

32、3 x 1.2 x x 8 222=168Pab.局部損失管線中包含10個90彎管”4=1.5),。=0.18；3個三通閥，Z=L70局部損失P =Qp=j2122=(10 x 0.18 + 3 x1.70) x 1.2 x =596Pa總壓損 Pt=Py+Pj+P 洗氣池=168Pa +596Pa+1700 Pa=2442Pac.計算得到風機的全壓P =(P + PV2/2)-(P + PV2/2) +P max 2211t122=(0.105-0.1)MPa+1.2 義 一 +2442Pa2=7528Pa =769mm H2O經風機產生的氣體流量Qmax=11250 m3/h,將二者乘以安

33、全系數1.1,得到使用 工況下的風機參數：Q=1.1Qmax=1.1x11250=12375 m3/h,P=Pmax x 1.1=8288Pa=846mm H2Od.現轉換成標準條件下的參數：30條件下空氣密度BT 101.3 x (273 + 20)p = p 0- = 1.2 x= 1.16 kg / m 30 p0T101.3 x (273 + 30)B：當地大氣壓;標準狀態下PP x*=846mm HOX1.2/1.162=875mm H2Oe. 與通風機連接的電機的選擇計算風機的有效功率Ne=Q P/1000n取 0.6Ne=(12375/3600) 7534/(1000 x0.6)

34、=25.9kW電機功率Nm=K -Ne/(nin)Ne/(nni) =25.9/(0.6 1)=43.2kWNm儼然大于5.0,因此K=1.15,Nm=1.15 43.2/1=50kW根據通風機性能表，可選擇9-19 12.5口型風機，參數如下：表3.7 風機及配備的電機參數轉速全風壓風量軸功率電動機n/(r/min)p/mm H2OQ/(m3 /h)N/kW型號功 率 /k W145092291257747.9Y280-S754 處理工藝的運行突發情況的處理在實際生產中，設備因發生損害或意外造成無法使用的狀況時有發生，工作設備 的減少使得一部分氣體無法得到及時處理，解決的方法是：1、額外配置

35、一臺備用裝 置，當有設備損壞時將其承擔處理的氣體通入備用裝置。這種做法的缺點是會增加成 本，包括裝置的購買、平時養護及運轉，設備的安裝占據一定的廠區面積；2、將部 分污染氣體暫時儲存起來，待設備修好后再釋放出來完成處理。這樣會延長設備工作 時間，氣體壓縮儲存也會耗用一定成本。若考慮到廠區面積有限，且生物滴濾塔同等 時長運行的成本遠遠低于其它設備，氣體壓縮儲存便利低廉，宜選用第二種方法，即 氣體的延時處理。同所有設備一樣，生物滴濾塔的運行狀況也會有波動，極端情況造成污染物凈化 不完全，排放出的氣體超出規定的標準，這種情況也屬于意外。解決的辦法是在塔側 安裝回流管道，當檢測到污染物濃度超標時關閉排氣口，讓氣體回流至滴濾塔進氣口 進行第二次凈化，同時應檢測其它環境因素，確保塔的運行處于最佳狀態，去除能力 達到最大值。生物滴濾塔的