1、懸挑式型鋼腳手架專項施工方案Ng=Ngi+Ng2+Ng3+Ng4=7. 957kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱 距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值：Nq=2. 700X1.000X1. 500X2/2=4. 050kN風荷載標準值按照以下公式計算：畋=0.7%乜“其中W。一基本風壓(kN/ni?),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W。=0. 350kN/m2；Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范 (GB50009-2001)的規定采用：Uz=l. 950；IL風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載

2、標準值：Wk=0. 7 XI. 95X0. 645X0. 35=0. 308kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N= 1. 2Ng+1. 4Nq=1.2X7. 957+1.4X4. 050=15. 218kN考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為：N=l. 2Ng+0. 85X1. 4Nq=1.2X7. 957+0. 85X1.4X4. 050=14. 368kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩岫為：Mw=0. 85X1. 4WkLah2/10=0. 850X1, 4X0. 271 X 1. 500X1. 800710=0. 157kN.m6.立桿穩定性計算不考慮風荷載時，立桿

3、的穩定性計算公式為：6力四立桿的軸向壓力設計值：N=15.218kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5. 3. 3得：k=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5. 3. 3得：口二1.500；計算長度,由公式l=kHh確定:10=3. 119m；長細比L0/i= 197. 000；軸心受壓立桿的穩定系數3由長細比L/i的計算結果查表得到：4)=0. 186；立桿凈截面面積：A=4. 89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5. 08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/nini2；。=15218. 000/(0. 186X489

4、. 000) = 167. 318 N/mm2；立桿穩定性計算。=167. 318N/mni2小于立桿的抗壓強度設計值f=205. 000N/mm2,滿足要求。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式：=里+工力M w立桿的軸心壓力設計值：N=14. 368kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=L58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5. 3. 3得：k=1. 155； 計算長度系數參照扣件式規范表5. 3. 3得：u =1.500；計算長度，由公式l0=kuh確定：1。=3. 119m；長細比：L0/i= 197. 000；軸心受壓立桿的穩定系數力，由長細比l0/i的結果查表得到：6二 0. 18

5、6立桿凈截面面積：A=4. 89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5. 08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/mm2；。=14367. 708/(0. 186X489. 000)+156672. 306/5080. 000=188. 808N/mm2立桿穩定性計算。=188. 808 N/mM小于立桿的抗壓強度設計值 f=205. 000N/mm2,滿足要求。.連墻件計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Ni = Niw + No風荷載標準值Wk=0. 308kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A、l14. 4m2；按規范5.4. 1條連墻件約束腳手

6、架平面外變形所產生的軸向力(kN), No=5. OOOkN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：NL4XWkXAw=6. 209kN連墻件的軸向力設計值N=N“+Nl1 1. 209kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf= 6 A , f其中”一軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i=200. 000/15. 800的結果查表得到:小二0.966, 1為內排架距離墻的長度；又： A=4. 89cm2； f=205. 00N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為NlO. 966X4. 890 X ICTx 205. 000 X10=96. 837kN；N1=9. 096Nf=

7、96. 837,連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nk9. 096小于雙扣件的抗滑力12. 800kN,滿足要 求。連墻桿,結構工預埋鋼管H連墻件扣件連接示意圖.懸挑梁受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂局部受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為lOOOmni,內排腳手架距離墻體200那么,支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩I=866. 20cm4,截面抵抗矩W=108. 30cm 截面積A=21. 95cm2o受腳手架集中荷載N二L 2X7. 957+1.4X4. 050

8、=15. 218kN；水平鋼梁自重荷載q= 1. 2X21.950X0. 0001 X78. 500=0. 207kN/m；300300懸挑腳手架示意圖W W *12002300懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到:1.9200.06Q06213.505 13.547懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN. m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：Rl=17. 200kNR2=14. 175kNR3=-0. 153kN最大彎矩 NLx= 最大應力。=M/1. 05W+N/A= 1. 807X107(1. 05X108300. 0) +0.

9、 000X10V2195. 0=15. 891N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值15. 891N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215. 000N/mm2,滿足要求。9,懸挑梁整體穩定性計算水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下:其中3均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算:j 570仍 235源二丁加 fy6b=570義 10. 0X63. 0X235/(1200. 0X160. 0X235. 0)=1. 87由于。b大于0.6,查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B, 得到6 b值為0.919。經過計算得到最大應力1.807X106 /( 0.919X 10830

10、0. 00 )=. 152 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算。=18. 152小于f=215. 000N/mm2,滿足 要求。.拉繩受力計算水平鋼梁的軸力Ra”和拉鋼繩的軸力即按照下式計算：.Rah = 屈 cosd2-1其中Rucos 0 i為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RckRUiSig。按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：R”=18. 525kN.拉繩強度計算（1）鋼絲拉繩（支桿）內力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Ru均取最大值進行計算，為Ru=18. 525kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中FJ一鋼絲繩的容許拉力（kN）；Fg鋼絲繩的

11、鋼絲破斷拉力總和（kN）,計算中可以近似計 算F0. 5d2, d為鋼絲繩直徑（mm）；a一鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X19、6X37、6X61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K一鋼絲繩使用平安系數。計算中取 18. 525kN, a =0. 820, K=6. 000,得到:d=16. 47mm經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于17. OOOmni才能滿足要求。（2）鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Ru的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為：N=Rl=18. 525kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為：其中f為拉環受力的單肢抗剪強度，取f=125N/n

12、un2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑D二（1852. 543X4/3. 142 X 125. 000）包14. 000mm；.錨固段與樓板連接的計算(1)水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0. 153kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中已為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10. 9. 8條f=50N/W；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=152. 719X 4/(3. 142 X 50X2) 1/2=1. 394mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要 保證兩側30cm以上搭

13、接長度。(2)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0. 153kN；d-樓板螺栓的直徑，d=20. 000mm；fbl一樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1. 570N/mm2；f-鋼材強度設計值,lZ215N/mm2；h一樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h 要大于 152. 719/(3. 142X20. 000X1. 570)=1. 548mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4X3. 14X20. 0002X215X10-3=67. 51kN螺栓的軸向拉力N=0. 153kN小于螺

14、栓所能承受的最大拉力 F=67. 510kN,滿足要求。(3)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下: 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=14. 175kN； d-樓板螺栓的直徑，d=20. 000mm；b一樓板內的螺栓錨板邊長，b=5Xd=100. 000mm；然一混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0. 950fc=16. 700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161. 75kN,大于錨固力N=14. 17kN, 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求。三、懸挑架構造要求.采用12cm型槽鋼，自重為120N/m,搭設高度H=24.

15、 8叫立桿橫距 b (架寬)=1. 0m,立桿縱距L=L 5m,大橫桿步距1. 8m,鋪竹腳手板2層， 同時施工2層，施工荷載QK=2. 7kN/n)2,連墻桿布置為兩步三跨。密目 網全封閉。.腳手架每一縱距一步內只有一根小橫桿，在立桿與大橫桿的交點 處，小橫桿伸出外排桿100mm,伸出150mm,里排立桿距墻200mm。.由于滿鋪腳手板，所以應在原有兩根小橫桿中間再加一根，同 時還要增加2個扣件。.按照規定，作業層外排架臨時防護為兩道防護欄桿，原有一道大目錄 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 一、工程概況1 HYP

16、ERLINK l bookmark26 o Current Document 二、腳手架設計計算1 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document .計算參數1 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document .大橫桿計算3 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document .小橫桿計算4 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document .扣件抗滑力計算6 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document .腳手架立桿荷

17、載計算7 HYPERLINK l bookmark0 o Current Document .立桿穩定性計算8 HYPERLINK l bookmark2 o Current Document .連墻件計算10 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document .懸挑梁受力計算11 HYPERLINK l bookmark8 o Current Document .懸挑梁整體穩定性計算13 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document .拉繩受力計算14 HYPERLINK l bookmark12 o Current Do

18、cument .拉繩強度計算14 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 三、懸挑架構造要求17 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 四、懸挑架防護措施17 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 五、懸挑架平安技術措施19 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 六、懸挑架撤除平安技術措施20橫桿，需再增加一道大橫桿及一個扣件。.剪刀撐按水平4跨垂直4步一組設置，兩桿交叉與地面成45角。.懸挑架結構應滿布剪刀撐。.

19、連墻件采用主體預埋鋼管，用槽鋼將腳手架與主體連接，預埋槽 鋼以高出碎面20cm為宜。懸挑架防護措施.腳手架每高4m,水平每隔6m同建筑物牢固地拉結，并加設頂撐使 之同時承受拉力和壓力，保證架體與建筑物之間連接牢固，不搖晃、 不倒塌。拉接點禁止設在工程圍護結構上，拉接桿要設在靠近節點位 置20cm范圍以內，并且與大橫桿扣緊。在立柱或梁上預埋10鋼筋, 拉筋采用6鋼筋。雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。每道剪刀撐 跨越立桿的根數為4根。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于 6m,斜桿與地面的傾角為45。-60。剪刀撐斜桿的接長采用搭接， 搭接長度不得小于50cm,要用三只扣件，兩頭要大于10cm,

20、剪刀撐 最下部距地面10cm。剪刀撐沿腳手架連續設置，其間距不大于20cm。.竹笆腳手板應按其主竹筋垂直縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平 鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層 端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固 定。.密目網必須使用獲得省安監總站準用證的產品，要從腳手架底部開始全部用密目式平安網全封閉，密目網要設在外排立桿的里側，密目網的綁扎要用尼龍繩每孔一扎。.平安網的設置：從腳手架底部開始全部用密目式平安網全封閉，密 目網要設在外排立桿的里側。密目網的綁扎要用尼龍繩環形綁扎或用 短繩每孔一綁。施工層要設隨層網，設18cm高的連續擋腳

21、板，擋腳 板要用鐵絲綁在立桿上。設0.6m和1.2m高防護欄桿兩道，防護欄桿要 刷紅白相間的境界色。.人行斜道的設計:人行斜道的寬度為1.2m,坡度為1： 3 （高：長）。 斜道拐彎平臺面積為9n12,寬度為1. 5m。斜道兩側及拐彎平臺外圍設置 1. 2nl的防護欄桿及高180mni的擋腳板。人行斜道的腳手板上釘防滑木 條，其厚度為30mln,間距為250mm。斜道使用鋼管搭設，主要桿件有 立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐桿、剪刀撐等。立桿縱距為1.5m,埋入 地下500mm,大橫桿間距為1. 0m。小橫桿置于斜橫桿上間距為1m。拐彎 處小橫桿間距為0. 6m。為保證斜道的穩固，在斜道兩側、平臺外

22、圍和 端部應設置剪刀撐，并加強腳手架連墻桿的設置。斜道腳手板應鋪平、 鋪牢。.防護棚的設置：在棚上要滿鋪木腳手板，棚邊要設置1m高的擋板, 在棚上再掛一層平安網，以防止高空墜落物反彈出防護棚外傷人。五、懸挑架平安技術措施.外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。.鋼管架設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并連通大橫 桿，形成霹雷網絡，并檢測接地電阻不大于30歐姆。.外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的平安距離內，并做好可 靠的平安接地處理。.外腳手架必須及時維修加固，以到達堅固穩定，確保施工平安。.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木搭設，禁止扣件、繩索、鐵絲等混用。.外腳手架搭設人員必須持證

23、上崗，并正確使用平安帽、平安帶、 穿防滑鞋。.嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大 于2. 7KN/m2.控制扣件螺栓擰緊力矩,采用扭力扳手,扭力矩應控制在4050N m 范圍內。.嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使 施工荷載內、外傳遞平衡。.保證腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉接，不得截斷 架體。.鋼腳手架再架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸。鋼腳手架需 要穿過或靠近380V以內的電力線路，距離在21n以內時，應采取可靠的 絕緣措施。.在鋼腳手架上施工的電焊機和混凝土振動器等，要放在干燥木板 上。操作者要戴絕緣手套，經過鋼腳手架的電線要嚴格檢

24、查并采取安 全措施。.采用直徑30mm,壁厚3mm的鍍鋅鋼管設置避雷針。.采用截面為16mll12銅導線，按照腳手架每40m設置一根接地線。接 地線的連接保證接觸可靠。六、懸挑架撤除平安技術措施.拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬定出作業計劃， 報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步 驟合方法、平安措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。.拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應專 人指揮，禁止非作業人員進入。.拆架的高處作業人員應戴平安帽、系好好全帶、扎裹圖腿、穿軟底 防滑鞋。.拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原那么，即先拆拉桿、腳手板、 剪刀撐

25、、斜撐，此后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原那么 依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。.拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。撤除大橫桿、斜撐、 剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。.連墻桿應隨撤除進度逐層撤除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后 才能撤除。.撤除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人由關的 結扣時，應先通知對方，以防墜落。.拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。.在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將撤除情況交代清楚 后方可離開。.拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地 點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣

26、件和鐵絲要集中回 收處理。.其他平安技術措施參見平安生產專項施工方案。懸挑架正立面圖a 一內排架距離墻長度lb -立桿的橫距或排距Z1-第一道支撐距離墻的距離m 一懸桃梁錨固長度t -懸挑梁懸桃長度懸挑腳手架側面圖一、工程概況贛州城市管理指揮中心大樓位于贛州市章江新城區F20地塊西 側，地下1層，地上21層，總建筑面積25635.25 框剪結構，建 筑總高度80.89m。懸挑腳手架允許搭設高度為20m,實際5層一挑，總高度18nl20m, 在允許范圍之內。二、腳手架設計計算L計算參數（1）腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為L 50米，立桿的橫距為1.

27、00米，立桿 的步距為1.80米；內排架距離墻長度為0. 20米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；腳手架沿墻縱向長度為50米；采用的鋼管類型為48X3. 5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0. 80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3. 60米，水平間距4.0米，采 用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；（2）活荷載參數施工均布荷載（kN/*：2. 700；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；(3)風荷載參數本工程地處江西省贛州市，查荷載規范基本風壓為0.350,風荷載高度變化系數u z為L 000,風荷載體型系數口 $為0. 645；計算中考慮風荷載作

28、用；(4)靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/mD ：0. 1248；腳手板自重標準值(kN/W) :0, 300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2) :0. 150；平安設施與平安網自重標準值(kN/nfl :0. 005；腳手板鋪設層數：6層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；(5)水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1. 50米, 建筑物內錨固段長度2. 30米。與樓板連接的螺栓直徑(mm) :20. 00；樓板混凝土標號:C35；(6)拉繩與支桿參數支撐數量為：1;鋼絲繩平安系數為：6. 000；鋼絲繩與墻距離為

29、(m): 3. 000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1. 20 mo2 .大橫桿計算按照扣件式鋼管腳手架平安技術規范(JGJ130-2001)第5. 2. 4 條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫 桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計 算大橫桿的最大彎矩和變形。(1)均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:PlO. 038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0. 300X1. 000/(2+1) =0. 100kN/m；活荷載標準值：Q=2. 700X1. 000/(2+1) =0. 900kN/m；靜荷載的設計值：qi

30、=1.2X0. 038+1.2X0. 100=0. 166kN/m；活荷載的設計值：q2=l. 4X0. 900=1. 260kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)(2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：%皿=0.08%產+ 0.10g,跨中最大彎距為此皿=0. 08 X 0. 166 X 1. 5002+0. 10X 1. 260 X1. 500 =0. 313kN.m；支座最大彎距計算公式如下：=-0.102-0.117/2支座最大彎距為M2max=-0. 10X0. 166X 1

31、.50()20. 117X 1. 260X500=-0. 369kN. m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：。=Max(0. 313X 106, 0. 369X 106)/5080. 0=72. 638N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為。=72. 638N/mni2小于大橫桿的抗壓強 度設計值fk205.0N/nmi2,滿足要求。(3)撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式：嚏=0,677 - + 0,990-100SZ1005Z其中：靜荷載標準值：q產P1+P2=0. 038+0. 100=0. 138kN/m；活荷載標準值：q2=Q=0. 900kN/

32、m；最大撓度計算值為：V=0. 677X0. 138X 1500. 07(100X2. 06X 105X 121900. 0)+0. 990X0. 900X 1500. 07(100X2. 06X 105X 121900. 0)=1. 985mm；大橫桿的最大撓度1. 985nmi小于大橫桿的最大容許撓度1500. 0/150 mm與 10mm,滿足要求。3 .小橫桿計算根據JGJ130-2001第5. 2. 4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和 撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值 作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和 變形。(1)荷載值計算大

33、橫桿的自重標準值:P1=O. 038X1. 500=0. 058kN；腳手板的自重標準值：P2=0. 300X 1. 000X 1. 500/(2+l)=0. 150kN；活荷載標準值：Q=2. 700X1.000X1. 500/(2+1)= 1. 350kN；集中荷載的設計值：P=1.2X (0. 058+0.150)+1.4X 1.350=2.139kN小橫桿計算簡圖(2)強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準 值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：鞏姓=化Mqmax= 1. 2X0. 038X1. 00078=0. 006kN. m；集中荷載最大彎矩計算公式：. _PlMpniax=2. 139X1. 000/3=0. 713kN. m；最大彎矩M二Mqmax+Mpmax=0. 719RN. Hl；最大應力計算值。=M/W= 0. 719X1075080. 000=141. 496N/mm2小橫桿的最大彎曲應力。二141. 496N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205. OOON/mM,滿足要求。(3)撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計 值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公 式如下：V =.卻4 .a 384SZVqmax=5X0. 038X 1