1、 C300-16.67/0.981/538/538型300MW中間再熱抽汽凝汽式汽輪機說明書概述及運行說明目錄1 主要技術規范2 額定工況熱平衡圖概述3 3 汽輪機控制整定值4 汽輪機冷卻蒸汽系統的檢查4 監測儀表4.1 5 監測儀表5.1 汽缸膨脹45.2 轉子位置45.33 差脹45.44 轉子偏心45.5 振動5.6 相位角5.7 累加的閥門位置5.8 4.6 零轉速4.75.9 轉速65 測定蒸汽及金屬溫度的熱電偶6 7 調節級葉片的運行建議67.1 引言67.2 運行建議67.3 汽輪機閥門控制方式的變換7 8 蒸汽參數的允許變化范圍78.1 進出壓力78.2 再熱壓力78.3 進口

2、溫度78.4 再熱溫度78.5 高中壓合缸9 汽輪機蒸汽品質8 10 運行限制及注意事項810.1 一般注意事項810.2 汽輪機偏周波運行810.3 汽封用蒸汽810.4 低壓排汽及排汽缸噴水裝置810.5 進水810.6 疏水閥810.7 監測儀表810.8 軸承及油系統810.9 備用電源810.10 其它9 11 汽輪機進水911.1 運行911.2 維護10 12 啟動和負荷變化的建議1012.1 目的1012.2 汽輪機轉子的熱應力1012.3 汽輪機啟動程序1012.4 負荷變化的建議1012.5 轉子疲勞壽命損耗的確定11 13 調節閥的管理（節流噴嘴）1113.1 沖轉與最小

3、負荷1113.2 負荷變化1113.3 停機1113.4 調節方式的轉換12 14 抽汽閥的管理13 15 初步檢查運行1315.1 檢查步驟1315.2 預防措施及規則14 16 進汽前的啟動程序15 17 冷態啟動用蒸汽沖轉1517.1 供蒸汽前的狀態175.2 用蒸汽沖轉175.3 在暖機期間避開低壓汽輪機葉片的共振轉速175.4 冷態啟動轉子加熱（中速暖機）過程175.5 從主汽閥控制切換到調節汽閥控制175.6 同步和初始負荷175.7 超速遮斷試驗186 熱態啟動用蒸汽沖轉186.1 供汽前的狀態1618.2 用蒸汽沖轉1618.3 在暖機期間避開低壓汽輪機葉片的共振轉速1618.

4、4 從主汽閥控制切換到調節汽閥控制1618.5 同步和初始負荷17 19 負荷變化18 20 停機程序1820.1 正常停機1820.2 應急停機1820.3 在停機期間的盤車運行19 21 給水加熱器運行1921.1 投用1921.2 解列1921.3 應急運行1921.4 多級加熱器220 定期的性能試驗2022.1 每周一次的試驗2022.2 每月一次的試驗220.3 每半年一次的試驗21 23 遙控自動運行模式2123.1 自動同步器2123.2 遙控2123.3 汽輪機自動控制（ATC）22 24 汽輪機手動操作運行模式23 25 運行曲線及圖表2325.1 汽輪機暖機轉速的建議23

5、25.2 冷態啟動暖機規程2325.3 熱態啟動和建議沖轉和帶最低負荷2325.4 啟動蒸汽參數2325.5 空負荷和低負荷運行導則23.6 典型啟動曲線2325.7 6 負荷變化的建議（定壓運行）2325.8 7 負荷變化的建議（變壓運行）23.9 停機曲線實例2325.10 8 不同增減負荷率的循環指數2325.11 9 汽封蒸汽溫度的建議2325.12 10 典型高壓汽輪機的冷卻時間2325.13 11 汽輪機偏周波運行2326.14 限制值、預防措施和試驗26.1 監測儀表報警和脫扣整定值26.2 軸承溫度和壓力26.3 蒸汽參數溫度、壓力和濕度26.4 凝汽器真空（汽輪機背壓）26.

6、5 進水26.6 控制系統試驗26.7 總體1 主要技術規范產品編號：A155額定功率MW300額定汽壓MPa16.67額定汽溫°C538再熱汽溫°C538工作轉速r/min3000額定冷卻水溫°C20額定背壓kKPpa4.9回熱級數三高、三四低、一除氧額定工況蒸汽流量t/h913.95低壓末級葉片高度Mmmm905額定工況時電機效率%98.80額定工況保證熱耗kJ/(kW.h)7915.32 概述 本裝置是單軸、雙缸、雙排汽、中間再熱、抽汽凝汽式汽輪機、具有運行效率高和可靠性大的特點。它的主要參數見技術協議書。 高、中壓汽輪機是沖動和反動的混合型式。蒸汽進入汽輪

7、機首先經主汽閥，然后流到調節閥。調節閥控制通過高壓進汽管進入高壓缸的蒸汽流量。 這些進汽管是由上缸上三個進汽套管連接到汽缸上的。每個套管是用滑動接合連接到各噴嘴室。 蒸汽流經沖動級和高壓缸葉片，并通過外缸下半的一個排汽口流到再熱器。蒸汽從再熱器通過兩個再熱主汽閥調節閥返回到中壓缸。調節閥的出口用滑動接合連接到中壓缸的進汽室。這兩個接頭都在下缸。蒸汽流經高中壓透平轉子上的中壓葉片，然后通過連通管流到低壓缸。 低壓缸是雙流反動式的，蒸汽在葉片通道的中央進入并分別流向兩端的排汽口。 汽缸上設有抽汽口，可抽汽供加熱給水之用。這些抽汽口的尺寸和位置已在傳遞圖“汽輪機外型及接口圖”上表明。進汽閥 本裝置配

8、有二個主汽閥蒸汽室組裝件，位于高、中壓缸兩側各一個。每一蒸汽室有一個主汽閥和三個調節閥。這些閥門的開啟位置是受裝在靠近每個閥上的伺服執行機構所控制。伺服執行機構是受電液（EH）控制器的控制信號所指揮。汽缸 汽缸的結構形式及其支承方法都經過精心設計，使在溫度變化時能自由和對稱地移動，從而使變形的可能性減至最小。 高中壓外缸是合金鋼鑄造而成，沿水平中分面分開，形成上缸和下缸。 內缸同樣是一個合金鋼鑄件，在中分面處對開，形成下缸和上缸。它在水平中分面處支承在外缸上，項部和底部用定位銷導向，以保持對汽輪機軸線的正確位置，同時允許隨溫度變化能自由地膨脹和收縮。 高壓缸噴嘴室進口都焊在內缸上，靠噴嘴室上的

9、鍵槽鑲嵌在內缸上、下半的凸緣上定位。進汽套管用滑動接頭連接到各個噴嘴室，使由于溫度變化引起變形的可能性減至最小。 拆卸外缸時，上缸用千斤頂升起，直到進汽管脫離噴嘴室，然后用通常方式用行車吊起。 拆卸內缸下半時，下缸用千斤頂升起，直到進汽套管脫離噴嘴室，然后以通常方式用行車吊起。 裝配外缸上半及內缸下半時，各個噴嘴室進汽處的形狀使密封環在汽缸放下時能同心。 1號低壓平衡活塞環、高壓葉片持環、將高壓缸進口與中壓缸進口分開的平衡活塞環以及中壓缸的第一葉片持環都在水平接合處受內缸所支承，并在頂部和底部用定位銷引導，其方式與外缸支承內缸相同。第二中壓缸葉片持環、內汽封環和2號低平衡活塞環都以同樣方式支承

10、在外缸中。 高壓外缸是由四個與下缸端部鑄成一體的貓爪所支承，這樣使支承盡可能靠近排汽端的水平中心線。在排汽端，這些貓爪支承在鍵上，此鍵裝在貓爪和低壓下缸的軸承座之間，在鍵上貓爪可自由滑動。在推力端，汽缸貓爪也同樣支承在裝在它們和前軸承座之間的鍵上，也同樣可自由滑動。在每一端，外缸用一個H形梁與鄰近的軸承座連接。H形梁用螺栓與定位銷連接到汽缸和鄰近的軸承座上。這些梁使汽缸相對于軸承座可保持正確的軸向和橫向位置。排汽端軸承座與低壓缸是一個整體，可使高、中壓缸相對于低壓缸的軸向位置確切固定。推力端的軸承座可在它的機座上軸向自由滑動，但為了防止橫向移動，由一個縱向鍵放在它和機座之間的縱向中心線上。任何

11、歪斜或升起傾向都受到導向扁栓的限制。扁栓與軸承座之間有足夠的裝配間隙，可允許軸向自由移動。汽缸離開軸承座的任何傾向都受到每個貓爪上的雙頭螺栓所限制。這些螺栓裝配時在其周圍和在螺母下都有足夠間隙，以便使汽缸貓爪能隨溫度變化而自由移動。 低壓內缸和外缸是由焊接的下部和上部組成。外缸垂直分為三部分，并各在水平面上分開形成下缸和上缸。安裝時使垂直接合面永久連接，因而缸蓋可作為一個整件對待。由于是雙向流動，蒸汽在中央進入，分別流向各端，然后再向下流過排汽口，進入凝汽器。 低壓缸由連續底腳所支承。這底腳與外缸下部制成一件并在下缸周圍。底腳是支承在預埋于基礎中的座板上。它的位置由底腳與座板之間的四個鍵來保持

12、。鍵安放的位置如下：兩個鍵，每端各一，沿縱向中心線軸向放置，使汽缸在橫向定位而允許軸向自由膨脹；其余兩個鍵，每側各一，靠近橫向中心線橫向放置，使汽缸在軸向定位而允許橫向自由膨脹。因此，以靠近排汽口中心的一點為中心，汽缸可在基礎座板上部水平面上向任何方向自由膨脹。低壓外缸的軸承座可安裝本身的軸承和高、中壓轉子的2號軸承。 高、中壓缸的水平中分面是用大雙頭螺栓連接。為了使每一個螺栓都有適當的應力，它們必須預緊以產生一定的應力。汽缸中分面經過精加工，使在表面干燥和金屬與金屬相接觸時，進行標準水壓試驗，都能保持緊密貼合。當組裝機器準備運行時，應該在接合表面涂以熬沸三遍的亞麻仁油。轉子 高、中壓轉子是由

13、整體合金鋼鍛件加工制成。另用一短軸以螺栓連接在進汽端，以形成推力盤并裝有主油泵葉輪和危急遮斷器。整個轉子在全部裝完葉片和加工后，進行精確的高速動平衡試驗。 低壓轉子同樣也由整體合金鋼鍛件加工制成。整個轉子在全部裝完葉片和加工后，進行精確的動平衡試驗。 高、中壓轉子和低壓轉子之間用一個帶法蘭的剛性聯軸節連接。這樣形成的旋轉單元是由高壓轉子推力軸承軸向定位。低壓轉子依次用一剛性聯軸節連接發電機。這樣形成的主旋轉單元（包括高、中壓轉子、低壓轉子和發電機轉子等）是被支承在六個軸承上。葉片 葉片通道包括起調節作用的、部分進汽的沖動級葉片，后面的高、中壓缸中的反動級葉片，以及低壓缸中的雙流反動級葉片。整個

14、葉片通道中大量的旋轉和靜止零部件都用相當大的間隙分開，為減少漏汽所需的間隙是由薄的汽封齒來保持。這些汽封齒是由合金鋼制成。如果在正常情況下發生接觸，則這些齒將被磨去。平衡活塞 在高壓缸進汽區域，轉子被加工成一個二級平衡活塞，它用來平衡葉片的推力，因而在正常運轉條件下，向汽輪機的電機端產生一推力。對于這種配置，轉子的任何浮動（在減少負荷的情況下這有可能）只會朝向排汽端發生，這樣暫時使軸向運行間隙增加一個推力軸承中間隙的數量，但任何時候至少可保持所需的最小間隙。 平衡活塞的汽封都是徑向間隙型式。 在本機組第一個監控運行月的起動和停機期間，可移動轉子（用推力軸承定位機構）以改變整個裝置的軸向間隙。這

15、時，可進行測量，以確定汽缸和轉子的最大相對移動量。進行了這些移動之后，可整定推力軸承保持架的止動器（如“推力軸承定位機構”所述），就不需要再進一步調整該機構。3 汽輪機控制整定值3.1 油壓值名 稱說 明符 號設計值MPa主油泵出口在額定轉速A2.12.3吸入口交直流危急油泵工作A0.050.12吸入口在額定轉速A0.050.3輔助油泵高壓調速泵A2.12.3交流潤滑油泵A0.070.08直流危急油泵A0.060.7交流頂軸油泵A812壓力整定（在額定轉速）潤滑油0.080.15自動停機油壓0.3超速保護遮斷整定值3330r/min 符號A在調整油壓之前，油溫必須大于或等于32°C，

16、所有的壓力均在透平中心線讀得。3.2 高壓油數值 （1）油泵出口壓力2.12.3MPa（2）油箱中油的工作溫度范圍3760°C3.3 變送器數值符號XD名 稱標準范圍輸出ma直流TP主蒸汽壓力016MPa420IP第1級壓力012MPa420HPE高壓排汽壓力05MPa420IPE中壓排汽壓力00.9MPa420GRH冷再熱壓力05MPa420CP凝氣器壓力06MPa420GSP汽封供汽集管壓力00.15MPa420排汽缸噴水控制器整定點為0.1 MPa表壓加上0.01 MPa/m乘上標高差。 此標高差是指當控制器比冷凝器頸部管子接口低時，凝汽器頸部的管子接口與噴水控制器之間的標高差

17、。3.4 調節汽閥閥門管理程序中所用的數據占總流量（FDCF*）%流量系數曲線坐標值（COEF*）0.0001.00075.0063.12411.0000075.000082.270.9979955786.8.000040.98697982.00009.120.97116488.000091.400.936547100.000.7923864* DEH程序變量名稱閥 號噴嘴數13121230213302143121521621閥門流量（FL*）%基本閥門特性曲線的坐標值（PZ*）0.00000.00004.5250.10001.240.80000.05012.69082.481.718913.

18、57517.97863.722.148618.10019.88235.032.698122.62420.51683.32146.3921.03617.1477.25009.653.5 調節汽閥開啟順序及布置示意圖(該頁刪除，加入300h156運行說明書中1910頁圖)調節汽閥主蒸汽管噴嘴組布置（從調速器端向發電機方向看）3.6 主汽門油動機行程升程控制器輸出電壓直流關閉6.355V小閥全開31.758V閥門全開234.9610V3.6 7 轉子位置（軸向位移）遮斷記錄儀刻度-202mm整定點探頭間隙(mm)PU/輸入電流(記錄儀及DEH)mA儀表讀數(mm)RP1A及RP1B(調整器向)遮斷(

19、TB)1.55.610(調整器向)報警(TB)1.66.409零位整定*2.5120(發電機向) 報警(TB)3.417609(發電機向) 遮斷(TB)3.518.4103.7 8 監視儀表數值 * 轉子推力盤是位于推力軸承的調速器端及發電機端推力面中間。差脹發電機端（LP*）刻度020mm。整定點輸入電源（EDH）mA記錄指示mm轉子伸長遮斷16.7415.92報警16.1415.17冷態6.022.52轉子縮短報警5.51.88遮斷4.91.123.8 9 監視儀表數值偏心報警0.0761mm0762mm振動報警0.127mm125mm遮斷0.254mm汽缸膨脹050mm轉速05000r/

20、min繼電整定SD-1釋放£600r/min（至頂軸及盤車回路）SD-2勵磁³2600r/min（至噴水回路）零轉速整定£1r/min（至盤車回路）超速動作整定3330r/min3.9 10 壓力開關調整值符號63開關號常開接點*要求值D MPa符號63開關號常開接點*要求值D MPa壓力增加/VAC壓力減少/VAC壓力增加/VAC壓力減少/VAC/BOP1打開0.07-2*/LV1閉合0.0203(a)2打開0.072閉合0.0203(a)/BOR1閉合0.070.08*/LVA1閉合0.0169(a)2閉合0.070.082/EOP1打開0.060.07-1/

21、LP1打開9.312打開0.060.072打開10/EPR1閉合0.060.07-2-4/LP1打開9.312閉合0.060.072打開9.31-1/LBO1打開0.0350.045-1及-2/TT1打開0.32打開0.0350.0452打開0.3-2/LBO1打開0.0350.045/ASP1閉合0.252打開0.0350.0452閉合0.65-1*/LV1閉合0.0203(a)/OST1閉合0.12閉合0.0203(a)2/AOP1打開1.8/RS1閉合0.62打開1.82/AOR1閉合1.8-1/BLS1打開0.022閉合1.8/EHS1閉合/LBOA1打開0.0450.055-2/BL

22、S1打開0.0482-1/BLD及2/BLD1閉合4.13-1及-2/OVR1打開-0.00498/HP1閉合15.862閉合15.86-1及-2XO1閉合/MPC1及21閉合0.07(差壓)*絕對壓力開關至0mm水銀柱（絕對壓力），一副常開接點打開（常閉接點閉點）。當絕對壓力增加到壓力開關的整定點時，常開接點就閉合（常閉接點就打開）。*所有的壓力開關整定點均是指每個開關的常開接點而言的，不管某個開關是用常開接點還是常閉接點。D表格中出現“最大”字樣，表示調整開關使其離開工作范圍，以給出相對于同殼體中其它工作開關的最小“開關”差。3.10 11 DEH控制器主汽壓力控制監視器整定瞇點-90%的

23、額定壓力。超速遮斷整定點整定值與機械超速遮斷轉速相同。OPC轉速整定點103%的額定轉速。潤滑油箱液位開關圖當油達到下表所列油位尺寸時液位開關動作。油箱容量AmmBmmCmm25m318081001003.11 12 發送頭間隙整定值符 號發送頭圖 例PU/RXPU/KfPU/VB1至VB8PU-1至7/SDPU/ZS1和2PU/DEA及BPU/RP1A和1BPU/CE轉子偏心TSI鑒相器（Kf）轉子振動轉速零轉速差脹*1軸向位置缸脹33533124* 安裝好后應校驗前置器輸出電壓，電壓值應在-11-12V范圍內，如不能滿足，則更改間隙滿足之。4 汽輪機冷卻蒸汽系統的檢查 多年來，汽輪機都裝備

24、有蒸汽冷卻系統，用以降低再熱蒸汽包圍的中壓缸進口處的葉片根部和轉子的溫度。此冷卻蒸汽是用來改善受影響區域的葉根和轉子的蠕變強度，并且減少轉子彎曲的可能性。考慮到冷卻蒸汽不夠的嚴重后果，因此每當裝置在運行，并且再熱溫度在482.2°C總是必需供應足夠的冷卻蒸汽。 高、中壓合缸的冷卻蒸汽流道是內部通道，決不會偶然受阻斷（除非停機供修理）。單獨的中壓缸有一個供冷卻蒸汽的內部和外部組合流道，它可以由于關閉閥門、由于沖洗用盲法蘭、或者通道中有異物等造成阻斷。為此，建議： 1、冷卻蒸汽管道中不可設置閥門； 2、冷卻蒸汽管道中不可有障礙汽流的部件（制造廠提供的流量測量裝置除外）； 3、裝置在最初起

25、動以前，中壓缸拆裝之后的任一重新起動以前，為防止冷卻蒸汽流道受干擾而進行維修后的重新起動以前，都要對冷卻蒸汽系統作一次全面檢查。這個檢查在確保冷卻系統沒有關閉的閥門、法蘭沒有盲板或者其它能阻斷或限制汽流的異物。在中壓缸內系統必須在中壓缸組裝完成后和冷卻蒸汽管連接到汽缸之前進行檢查。如果機組中用一預熱系統，需要在冷卻蒸汽管中設一閥門，則必須同制造廠商議一必要的預防措施。 汽輪機運行引 言本運行說明僅適用于汽輪機的啟動并投入運行，它們不能應用于汽輪機新安裝后的初次啟動。這一運行說明的各項條款僅適用于正常狀況，在不正常狀況下則必須根據負責汽輪機運轉的工程師的最佳判斷，采用經過修改的運行規程。汽輪機初

26、運轉的六個月，建議采用節流調節方式（全周進汽）或4V-滑壓方式，見“火電汽輪機調節級葉片的運行建議”。4 5 監測儀表下列各監測儀表都配備于這一機組，如應用時，則必須在啟動、運行、停機過程中注意觀察。對于監測儀表的報警和自動停機極限見“運行限制和注意事項”和“控制整定說明”。4.5.11 汽缸膨脹機組從冷態進入高溫帶負荷狀態，溫度的變化必然會導致汽缸膨脹。汽缸膨脹儀測定自低壓缸的固定點至調閥端軸承座間軸向尺寸的伸長。設計時考慮到使調閥端軸承座可在經過潤滑的軸向導鍵上自由移動。如汽缸膨脹時，若機組的自由端在導鍵上的滑動受阻，則可能會導致機組的嚴重損壞。汽缸膨脹儀測定調閥端軸承座相對于基礎固定點的

27、位移。它顯示出在啟動、停機、負荷及蒸汽溫度變動和缸的膨脹和收縮。如汽缸膨脹儀不能顯示出上述各種瞬態，那就必須弄清情況。負荷、蒸汽狀態、真空度等情況如果相似，則儀器所示調閥端軸承座的相對位置應當大致相同。4.5.2 轉子位置轉子位置測定儀測定汽輪機推力盤相對于推力軸承支架的相對軸向位置。推力盤對位于其兩側的推力軸承瓦塊施加軸向壓力。軸瓦磨損，造成轉子的軸向移動將在軸向位置監視器上顯示出來。測定儀備有報警繼電器，當轉子的軸向移動超越一預定位置時，便自動報警。如轉子繼續軸向移動超越第二個更遠的預定位置時，軸向位移自動停車，繼動器就通過緊急停車系統使汽輪機停機。測定儀備有兩只轉子位置檢測器及2通道與門

28、邏輯，以防虛假停車。45.3 差脹當蒸汽進入汽輪機后，轉子及汽缸均要膨脹。由于轉子質量較小，溫升較快，故而膨脹較汽缸更為迅速而產生差脹。在汽輪機的固定部分和轉動部分之間具有軸向間隙，允許汽輪機有差脹，但如差脹值超過許用值，便可能導致轉動部分和固定部分相碰。差脹儀的作用是以圖表顯示固定部分和轉動部分之間的相對軸向位移。它連續顯示出汽輪機在運轉過程中之軸向間隙。儀表備有報警和自動停車報警繼電器，如達到極限軸向間隙，它們將各自發揮其功能。通過一段瞬態過程后，轉子和固定部分溫度逐步趨向一致，差脹值隨之減少，便產生較大軸向間隙。這時汽輪機的蒸汽流量和溫度又可改變。45.4 轉子偏心當汽輪機停機時，如汽缸

29、上部溫度較下部為高，則轉子受到不均勻冷卻而使之弓彎。使用盤車裝置使轉子慢慢旋轉，可使轉子承受較均勻的溫度，因此可減少弓彎值。在低速時，從轉子轉速到600r/min左右，轉子的弓彎值是被作為轉子偏心值連續記錄下來的；在高速時，則被作為振動值（見振動儀表說明）。偏心儀配備報警信號，達到極限偏心值時就發揮功能。如不盤車而停車時，應停于轉子向下弓彎的位置，這樣可減少轉子上下部分的溫度梯度。瞬間偏心值儀表讀數最小時，就是最佳轉子停車位置。注意：偏心值檢測器位于汽輪機調閥端軸承座垂直中心線之頂端。其讀數之最小值便是轉子至檢測器的最小間隙。在這一位置，轉子的上半部（較冷部分）在較高的溫度中，如此可減少弓彎。

30、5.4.5 振動振動儀用來測定汽輪機轉速在600r/min以上時轉子的振動；低于這一轉速，轉子弓彎值是被作為偏心值記錄下來的。振動值是轉子鄰近主軸承部分的。過大的振動預示汽輪機可能發生危險或表示汽輪機不正常。每一振動儀都配備報警危急斷電器，在任何一只軸承處測得過大的振動，它們便發揮功能。5.6 相位角 相位角儀顯示某一軸承的凸起處和汽輪機轉子參考點也就是1號平衡孔之間角度的相對關系。相位角儀下面有一檢測器測得的相位角讀數。5.7 累加的閥門位置累加的閥門位置信號由DEH控制器提供，并接通記錄儀，以便連續記錄這一信號。45.6 8 零轉速零速儀具有繼電器，當機組轉速小于1r/min時便發揮其功能

31、。零速儀使用兩只轉速檢測器，它能測出調閥端軸承座內裝于轉子上一只具有齒形刻痕的輪的轉動。該儀具有兩條各不相關的測定渠道，每渠道的輸出繼電器都成2通道與門邏輯，以防止虛假信號。繼電器的輸出為盤車裝置嚙合用，也可用于信號裝置。45.7 9 轉速轉速儀使用一只轉速檢測器作為輸入裝置。一組模擬的轉速輸出信號接通記錄儀，連續記錄其轉速。另有兩只繼電器作為附加輸出，它們分別對應兩個各不相關的預定轉速，當轉速超越某一預定值時，其相應的繼電器便會發揮功能。它們用來控制盤車噴油裝置，控制排汽缸噴水，還可用于控制頂軸油泵。56 測定蒸汽及金屬溫度的熱電偶下列表中熱電偶的位置均示于傳遞圖“汽輪機熱電偶測點布置圖”中

32、。項號熱電偶號熱電偶位置測溫對象說 明017018TC3010TC3020蒸汽室-深-左方蒸汽室-深-右方金屬與“汽輪機主汽閥處的啟動時蒸汽狀態”圖表對照，以便在從主汽閥控制轉為調節閥控制前(見“運行限制和注意事項”）適當加熱蒸汽室。用以保證深、淺兩處熱電偶所測得溫差不大于83.3°C。019020TC3030TC3040蒸汽室-淺-右方蒸汽室-淺-左方金屬021TC3050第一級（高壓靜持環）金屬a)是冷態啟動還是熱態啟動。b)是冷態啟動，則決定轉子加熱時間。如溫度過低，則須先采取適當步驟（見“冷態啟動暖機規程”圖）。c)是熱態啟動，則決定達到額定轉速的全部沖轉時間（見“熱態啟動建

33、議”圖）。參閱“啟動和負荷變化建議”部分。項號熱電偶號熱電偶位置測溫對象說 明022023TC3070TC3080第一級室蒸汽與項號021對照，將實際溫度和基于本運行說明所預定的溫度進行比較。026027TC3210TC3220高-中壓缸端壁金屬與項號028對照，以監測汽封區轉子金屬與汽封蒸汽間的溫差（見“汽封蒸汽溫度的建議”圖）。028TC3230高壓汽封蒸汽集氣管（高、中壓汽封公用集氣管）蒸汽測出汽封蒸汽溫度，以供與項號026，027對照。029030TC3240TC3250中壓進口-再熱閥-左方中壓進口-再熱閥-右方蒸汽當這一溫度達到最低值260°C時，開始計算轉子加熱時間（見

34、“冷態啟動暖機過程”圖）。各再熱閥進口的最大溫差為13.9°C(見“蒸汽參數允許變化范圍”)。031032033034036037TC3260TC3270TC3320TC3330TC3450TC3440高壓排汽區-下部高壓排汽區-上部中壓排汽區-下部中壓排汽區-上部中壓#1抽汽口-上部中壓#1抽汽口-下部金屬進水監測熱電偶，在所述溫度區成對使用。當下部溫度低于上部41.7°C時，即行報警。當下部溫度低于上部溫度達56.6°C時，自動停機或采取適當措施，如“汽輪機進水”章節中所建議。038039TC3760TC3770主汽閥進口-左方主汽閥進口-右方蒸汽測定每一主汽

35、閥進口的蒸汽溫度。各主汽閥進口處的最大溫差為13.9°C（見“蒸汽參數的允許變化范圍”）。055056TC3110TC3120低壓排汽缸-調閥端低壓排汽缸-電機端蒸汽用以報警和記錄低壓排汽缸蒸汽溫度。79.4°C報警，121.1°C為極限值，持續時間15分。如超過121.1°C，操作者必須緊急停機。（見“運行限制和注意事項”）。025TC3500低壓汽封蒸汽蒸汽用以監視低壓汽封蒸汽溫度，如溫度超越176.7°C或低于121.1°C，即予報警。7 6 調節級葉片的運行建議67.1 引言 （1）汽輪機設計成可使用噴嘴調節（部分進汽）運行的

36、。這一調節方式具有最有效的熱力性能，從而在整個負荷變動范圍內達到最低的熱耗值。然而與節流調節運行（全周進汽）相比，它對調節級（第一級）葉片在部分負荷時作用著很大的負荷。這是由于在這一級上的作用力和壓力降均較高。（2）調節級葉片與轉子的連接方式為在轉子和葉片根部設有相應的負荷承受面（側裝式葉片）。在冷加工及裝配時，葉片和轉子接觸面上的作用負荷并不一定均勻分布，這就會導致接觸面上局部高應力。部分進汽運行時會導致這些應力過高，尤其是新安裝機組初始啟動時，經常遭遇到不正常的蒸汽壓力及溫度，更會使之惡化。然而由于運轉時周圍條件和溫度的時效作用，可使葉片和轉子接觸的均勻性改善，從而運行一段時期以后使負荷分

37、布趨向均勻，增加了調節級葉片的機械可靠性。（3）汽輪機采用全周進汽方式運行，與采用部分進汽相比，在部分負荷時，調節級的負荷較小。同時也使葉片在部分負荷時處于較高溫度之下，這對葉片和轉子接觸面上的負荷分布趨于均勻是有益的。67.2 運行建議 （1）為增加調節級葉片的可靠性，建議火電汽輪機下列范疇內的轉子和調節級葉片在新機使用之初，必須通過至少六個月的全周進汽方式運行。a 凡具有側裝式調節級葉片的新轉子。b 凡具有側裝式調節級葉片的備用轉子。c 凡具有側裝式調節級葉片的更換的轉子。d 凡新裝側裝式調節級葉片的舊轉子。e 具有銷釘固定式調節級葉片的額定功率在30萬千瓦以上的機組。（2）六個月的運行周

38、期是以67.1(1)所述的轉子和葉片的接觸條件為基礎的。如到時67.1(2)節中所指出的不正常壓力及溫度還是存在，則全周進汽的運行方式尚須繼續，直至達到穩定的參數為止。這一時期結束，汽輪機便須轉為正常的部分進汽。具備閥門管理性能的機組，這時便可采用效果最佳的噴嘴調節方式運行。67.3 汽輪機閥門控制方式的變換所有配備單獨的調節閥操縱機構的汽輪機可從全周進汽變為部分進汽，反之亦然。在這種具備閥門管理性能的汽輪機上，進汽方式的變換只須按下控制板上相應的鍵鈕，這種變換可在機組帶負荷運轉時進行。7 8 蒸汽參數的允許變化范圍汽輪機的功能、容量、蒸汽流量、轉速調節及壓力控制都是基于額定蒸汽參數下的運行。

39、汽輪發電機組可以在下述蒸汽壓力和溫度變動范圍內運轉。這些允許變化范圍僅供緊急情況使用，因而要盡可能將這種不正常運行減至最小限度，尤其是對于壓力及溫度同時發生變動的情況，更須竭力避免。78.1 進汽壓力在任意十二個月的運轉期內，汽輪機主汽閥進口處的壓力須控制在平均壓力不超過105%的額定壓力。在維持這一平均壓力時，又不得使壓力超過105%額定壓力的1%，時間不得超過控制所需的合理時間。在不正常條件下，進口處瞬時壓力波動的最大值不得超過額定壓力的30%，并且在十二個月的運轉周期內，這些超過105%額定壓力的瞬時波動時間總和不得大于12小時。78.2 再熱壓力高壓汽輪機排汽口處的壓力不得超過汽輪機高

40、壓缸排汽口的最大壓力25%。此最大壓力是汽輪機高壓缸流過105%額定壓力的最大計算蒸汽流量及在正常條件運行時高壓缸排汽口的壓力。用戶必須為機組提供合適的安全閥。78.3 進口溫度在任意十二個月的運轉期內，汽輪機主汽閥進口處的蒸汽溫度平均值不得大于額定溫度。在維持這一平均值時，溫度值不得大于額定溫度8.3°C。在不正常運行條件下，汽輪機主汽閥進口處之溫度不得超過額定溫度13.94°C，在十二個月運轉期內的時間總和不超過400小時。如有溫度波動則波動的最大值不得超過額定溫度27.8°C，時間不超過15分鐘，并在十二個月運轉期內的波動時間總和不大于80小時。在保持上述的

41、溫度規定下，還須做到同時進入汽輪機各主汽閥的蒸汽溫差須保持在13.94°C以下。在不正常情況下，差值允許達到41.72°C，但時間不得超過15分鐘，且兩次發生這種不正常情況的時間間隔至少4小時。78.4 再熱溫度在任意十二個月的運轉期內，汽輪機再熱進口處的蒸汽溫度平均值不得大于額定再熱溫度。在維持這一平均值時，再熱溫度不超過額定值8.3°C。在不正常運行條件下，再熱溫度不得超過額定值13.94°C，在十二個月運轉期內的時間總和不超過400小時。如有波動，則波動的最大值不超過額定再熱溫度27.8°C，時間不超過15分鐘，并在十二個月運轉期內的波動

42、時間總和不大于80小時。在維持上述再熱溫度平均值的條件下，同時進入汽輪機各高溫再熱閥的蒸汽溫差必須保持在13.94°C以下。在不正常情況下，這一溫差允許高達41.72°C，但時間不得超過15分鐘，且兩次發生這種不正常情況的時間間隔至少相隔4小時。78.5 高-中壓合缸由于主蒸汽進口及再熱蒸汽進口被安置在同一汽輪機汽缸上，因此主蒸汽及再熱蒸汽進口之溫差必須加以控制，以使設備能達到設計的最理想壽命。主蒸汽和再熱蒸汽的溫差不得偏離額定條件的27.8°C。在不正常條件下，這一偏離值允許高達41.72°C，但僅限于再熱溫度低于主蒸汽進口溫度。一般說來，這些限制是在

43、接近滿載時使用。當負荷減少時，再熱溫度將低于主蒸汽進口溫度，在這種情況下，當負荷趨近空載時，溫差可達9383.3°C。短暫的溫度周期性波動，應予避免。9 汽輪機蒸汽品質 蒸汽中存在不需要的腐蝕性雜質，會導致汽輪機部件由于腐蝕、應力腐蝕及腐蝕疲勞而損壞。雜質的沉淀會導致葉片效率的降低，影響壓強的分布，阻塞閥門中的間隙和密封。如欲避免這些情況所引起的各種損壞、長期停機及昂貴的修理費用，則必須對整臺汽輪機內蒸汽的品質嚴加控制。此外，還須采取有效措施，以防對廠內設備、管道所采取的化學清洗程序中的雜質進入機內。 為使蒸汽品質取得最佳控制，建議對高壓汽輪機進口蒸汽進行連續的分析，測定其鈉、氯、陽

44、離子傳導率和氧。如采用分析鍋爐用水的方法來控制蒸汽品質，那么必須了解并考慮水的機械性和蒸發帶出、儲放、泵入疏水、減溫水化學品質對化學物質濃度的影響。如在高壓進口之后還把化學物質和附加水注入蒸汽，則必須在注入口之后另加分析，以確保仍能保持蒸汽品質。注入之附加水必須采用蒸餾水。 從汽輪機運行角度看，可使用氨、環己胺、莫爾弗林（MORPHOLINE）調節酸堿度。 汽輪機所用蒸汽中常見雜質的建議極限見“關于蒸汽品質的建議”表。其中正常值為制造廠所建議，能保持汽輪機可靠運轉。這些數值表示蒸汽中雜質濃度低于汽輪機任何干燥區中預期的極限。表中所列極限值系代表我們并不希望的情況，應在所列時間之內得到糾正。在有

45、條件可保持較高蒸汽品質的工廠，則須盡一切努力保持之。 關于蒸汽品質的建議注正常值極限值兩星期24小時*控制參數陽離子傳導率，10-6W/cm b,c <0.30.30.50.51.0溶解氧，ppb b,c <10103080100鈉，ppb b,c <55101020氯，ppb b,c <55101020硅，ppbb<1010202050銅，ppba<2鐵，ppba<20Na/PO4克分子比a,c2.32.7亞硫酸鹽及硫酸鹽d*任何時刻均應避免超過上限值運行，并立即采取措施糾正。注：a標準值，至少每周分析測定一次。b采用連續直接分析凝結的進口蒸汽以作化

46、學控制或用作對鍋爐用水和機械蒸發帶出物的復算。c建議采用連續分析。d對于含量極微不可查明之成分，也至少每周分析一次。e適用于經磷酸鹽水處理的機組。10 運行限制及注意事項810.1 一般注意事項 （1）在蒸汽輸入透平之前，應根據轉子的初始溫度來決定采用冷態啟動或熱態啟動。透平的啟動步驟“啟動及負荷變化建議”一節中已作詳細說明。（2）當采用冷態啟動程序時，可利用“冷態轉子升溫程序”圖表來決定轉子的升溫時間。在緊急狀態下，運行人員往往會因事急燃眉而企圖使機組更快地與電網耦合，但此時應加注意的是，根據轉子啟動時的初始溫度所決定的升溫時間不容縮短。暖機過程的允許持速范圍可查閱“透平持速建議”圖表。（3

47、）當采用熱態啟動程序時，應控制主汽閥入口處的蒸汽狀態，使調節級后蒸汽溫度和金屬溫度相匹配。在任何情況下，調節級后蒸汽溫度均不得比當地金屬溫度高111.1°或低55.6°C(參閱“熱態啟動建議”圖表)。（4）該汽輪發電機組的低壓汽輪機葉片的共振速度范圍示于“透平持速建議圖表中。如汽輪機在加速過程中必須持速，應保證該速度不在共振區內。如果是的話，則應將此速度降至共振區以下。（5）為了使調節汽閥室在透平由主汽閥控制轉換到調節閥控制前得到足夠的加熱，調節汽閥室內表面的溫度（由內表面的深孔熱電偶測得）應等于或大于主汽閥前蒸汽壓力的飽和蒸汽溫度，這樣可防止調節汽閥室內因控制方式轉換至調

48、節閥控制而腔內壓力升高時形成水滴。這個加熱過程在主蒸汽壓力高時可能較難實現，因蒸汽流經主汽閥的預啟閥時，將有較大的溫度損失。為使調節汽閥室達到所需的溫度，而在主汽閥入口處必須保持的蒸汽壓力和溫度，可以從表明壓力與溫度之間關系的“透平主汽閥處的啟動蒸汽參數”圖表中查得。例如當進口蒸汽壓力為6.89MPa時，主汽閥處蒸汽的最低溫度應為357.2°C。啟動時建議使用減壓蒸汽。（6）調節汽閥室內的深孔熱電偶與淺孔熱電偶間的最大溫差不應超過83.3°C。（7）在透平運行的全過程中，均應注意蒸汽及金屬熱電偶的極限值，請參閱“透平蒸汽及金屬熱電偶”一節。（8）運行時應嚴格遵守“控制整定值

49、指導”中規定的調節閥最終開啟程序。任何其它程序均將導致一級葉片發生故障。（9）切勿在一側汽室的主汽閥開啟而另一側汽室的主汽閥關閉時運行。但這一限制不適用于極短的時間，例如測試閥桿的動作是否靈活時。（10）切勿在汽輪機一側的再熱截止閥和/或調節閥開啟而另一側的再熱截止閥和/或調節閥關閉時運行。這一限制不適用于極短的時間，例如測試閥桿的動作是否靈活時。（11）如果再熱器采用噴水裝置，則必須遵守下述運行條件：以最大工況熱平衡的蒸汽量為基礎，測定再熱器的噴水量，當噴水量每達此蒸汽流量的1%時，應將負荷減少0.6%。（12）避免在額定負荷的5%以下運行。如確有需要，則可在下述條件得到滿足的情況下，隨著主

50、負荷的卸除而不斷增加發電機的附加載荷。a “空負荷及低負荷運行準則”中規定的再熱溫度及低壓排汽壓力的極限值得以維持。b 低壓透平的排汽溫度沒有超過810.4節“低壓排汽及排汽缸噴水裝置”第（4）條規定的極限及條件。c 所有監測儀表的讀數均在允許（報警）限度以內。（對差脹的讀數尤應注意讀數迅速或繼續變動的情況下，可能需要及時采取措施，以避免超越允許的限度。此措施包括解列或帶足夠的負荷，以重新建立安全運行的條件）。（13）當汽輪機運行時，如DEH控制柜的箱門未曾關閉，則在控制室內或其鄰近、除聲發動電話機外，不得操作其它手提式無線電設備。在控制箱門開啟的情況下，一臺5瓦的發訊機可使調節閥的開啟位置產

51、生1015%的變動。（14）如機組在下列各種偏離正常工況條件下運行，例如：·停止使用給水加熱器。·再熱噴水量大于熱平衡所需的量。·汽輪機驅動的鍋爐給水泵換為電動泵。·用以加熱空氣的抽汽量低于熱平衡計算值等。會造成變動點下游的主機流量大于設計流量的后果。在這種情況下，若不卸除足夠的負荷來防止葉片承載超越設計條件，則最終將導致汽輪機，特別是葉片損壞。在超越設計允許的最大負荷稱為“最大允許極限負荷”時，低壓缸最后三級的葉片尤易損壞。運行說明書其他部分的各種運行規程，是用來指導運行人員在機組處于上述各種不正常條件下，如何減輕機組負荷，以免造成損壞。（15）如在蒸

52、汽參數不符合規定要求的情況下運行，則可參閱“蒸汽參數的允許變動范圍”一節。（16）對汽包式鍋爐的機組而言，如在主汽閥壓力控制器（或限止器）停止使用的場合，主汽閥處的蒸汽壓力在失控情況下跌至額定壓力的90%（配備直流鍋爐的機組為95%）以下，或主蒸汽溫度或再熱溫度在失控條件下降落83.3°C以上時，應卸除負荷，事故停機。在使用壓力控制器（或限止器）時的正常停機，可參閱“停機步驟”一節。（17）汽輪發電機組不能處于電動機狀態過久。無意的電動機狀態應限于一分鐘以內，以防汽輪機葉片因鼓風及缺少通風而過熱。有意的電動機狀態在任何情況下都是不允許的。（18）危急遮斷機構a 經過任何的大修或前軸承座經過整修后，危急遮斷機構的原有整定值都將受到影響。為了保證危急遮斷機構的正常動作，在上述作業之后的首次試車時，都應超速試驗，以后每隔六個月定期進行一次超速試驗，如未滿六個月又逢上述作業，則仍需在作業后立即進行超速試驗。b 危急遮斷機構的試驗程序已在“蒸汽冷態啟動沖轉”一節中詳加說明。c 危急遮斷機構的整定值，已在“控制整定值指導”一文中加以規定。d 危急遮斷機構的作用原理，已在“危急遮斷機構”一文中加以描述。（19）停機期間，盤車裝置仍應保持運轉，除非“停機時盤車裝置的運行”一節中有所說明。（20）切勿在轉子靜止條件下將蒸汽注入汽輪機內。（21）當鍋爐至汽輪機間的蒸