1、結構總體信息1、結構體系：按實際情況填寫。2、結構材料信息：按實際情況填寫。3、結構所在地區：一般選擇“全國”。分為全國、上海、 廣東，分別采用中國國家規范、上海地區規程和廣東地 區規程。B類建筑和A類建筑選項只在堅定加固版本中才 可選擇。4、地下室層數：定義與上部結構整體分析的地下室層數， 根據實際情況輸入，無則填0。5、嵌固端所在層號：（P219224）抗規6.1.14條：地下室 結構的樓層側向剛度不宜小于相鄰上部樓層側向剛度的 2倍。如果地下室首層的側向剛度大于其上一層側向剛度的2倍, 可將地下一層頂板作為嵌固部位；如果不大于2倍，可將 嵌固端逐層下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在層側

2、 向剛度大于上部結構一層的2倍。由于剪切剛度比的計算只與建筑結構本身的特性有關，與 外界條件（如回填土的影響、是否為地下室等）無關，所 以在計算側向剛度比是宜選用剪切剛度比。在YJK中的結果文件wmass.out中，剪切剛度是RJX1、RJY1， 可從地下一層逐層計算與地上一層的剪切剛度比，出現大 于2或四舍五入大于2的，該層頂板即可作為嵌固端。 如果地下室各層都不滿足嵌固條件，應將嵌固部位設定在 基礎頂板處，嵌固端所在層號填0。6、與基礎相連構件最大底標高：7、裙房層數：程序不能自動識別裙房層數，需要人工指定。 應從結構最底層起算（包括地下室），例如：地下室3層， 地上裙房4層時，裙房層數應

3、填入7。8、轉換層所在層號：應按樓層組裝中的自然層號填寫，例 如：地下室3層，轉換層位于地上2層時，轉換層所在 層號應填入5。程序不能自動識別轉換層，需要人工指定。對于高位轉換的判斷，轉換層位置以嵌固端起算，即 以（轉換層所在層號-嵌固端所在層號+1）進行判斷，是否為3層或3層以上轉換。9、加強層所在層號：人工指定。根據高規10.3、抗規 6.1.10條并結合工程實際情況填寫。10、底框層數：用于框支剪力墻結構。高規10.211、施工模擬加載層步長：一般默認1.12、恒活荷載計算信息：（P66）1）一般不允許不計算恒活荷載，也較少選一次性加載模 型；2）模擬施工加載一模式：采用的是整體剛度分層

4、加載模 型，該模型應用與各種類型的下傳荷載的結構，但不使用 與有吊柱的情況；3）按模擬施工二：計算時程序將豎向構件的軸向剛度放 大十倍，削弱了豎向荷載按剛度的重分配，柱墻上分得的 軸力比較均勻，傳給基礎的荷載更為合理。4）模擬施工加載三：采用分層剛度分層加載模型，接近 于施工過程。故此建議一般對多、高層建筑首選模擬施工3。對鋼結構 或大型體育館類（指沒有嚴格的標準層概念）結構應選一 次加載。對于長懸臂結構或有吊柱結構，由于一般是采用 懸挑腳手架的施工工藝，故對懸臂部分應采用一次加載進 行設計。當有吊車荷載時，不應選用模擬施工3。19、風荷載計算信息：一般來說大部分工程采用YJK缺省的 “一般計

5、算方式”即可，如需考慮更細致的風荷載，則可通過“特殊風荷載”實現。20、地震作用計算信息：一般為“計算水平地震作用”。抗規5.1.6條規定，6度時的部分建筑，應允許不進行截 面抗震驗算，但應符合有關的抗震措施要求。因此這類結 構在選擇“不計算地震作用”的同時，仍要在“地震信息” 頁中指定抗震等級，以滿足抗震構造措施的要求。此時，“地震信息”頁除抗震等級相關參數外其余項會變灰。21、計算吊車荷載：（需要時勾選，默認缺省）22、計算人防荷載：（需要時勾選，默認缺省）23、考慮預應力等效荷載工況：（需要時勾選，默認缺省）24、生成傳給基礎的剛度：在實際情況中，基礎與上部結構總是共同工作的，從受力 角

6、度看它們是不可分開的一個整體。但是在設計中基礎與 上部結構通常分開來做，在設計基礎時，通常只考慮上部 結構傳給基礎的荷載，而上部結構傳給基礎的剛度貢獻則 很少考慮或者只能非常粗略的用一些經驗參數來考慮。不考慮上部結構的剛度貢獻，將會低估基礎的整體性，很 可能會導致錯誤的基礎變形規律，造成基礎設計在某些局 部偏于不安全，而在另一些局部又偏于浪費。SATWE程序，在上部結構計算中，增加了上部結構剛度向 基礎凝聚的功能。為之后的基礎計算分析提供了方便，不 但能接受上部結構傳來的荷載，同時還將疊加上部結構傳 來的剛度，使計算更加符合實際。25、上部結構計算考慮基礎結構：26、生成等值線用數據：（需要時

7、勾選，默認缺省）27、計算溫度荷載：（需要時勾選，默認缺省）28、豎向荷載砼墻軸向剛度考慮徐變收縮影響：（需要時勾 選，默認缺省）控制信息1、水平力與整體坐標夾角（度）：（P62）一般為缺省。先取 初始值0°，在計算結果WZQ.OUT中輸出結構的最不利地震 作用方向，如果大于土 15°，則應將該角度輸入此項重新 計算，以考慮最不利地震作用方向的影響。2、梁剛度放大系數按10砼規5.2.4條取值：對現澆樓 蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣和承載力的影 響。一般勾選。3、中梁剛度放大系數Bk：（P80）高規5.2.2。用此系數考 慮板作為梁的翼緣對梁剛度的放大。剛度增大系

8、數BK 一般 可在1.02.0范圍內取值，程序缺省值為1.0，即不放大。4、梁剛度放大系數上限：一般默認2。5、連梁剛度折減系數（地震）：（P80）抗規（GB50011-2001 ） 6.2.13條規定折減系數不宜小于 0.5;當連梁內力由風荷載控制時，不宜折減。高規（JGJ3-2002） 5.2.1條文說明指出：通常，設防烈度 低時可少折減一些（6、7度時可取0.7），設防烈度高時可 多折減一些（8、9度時可取0.5）。折減系數不宜小于0.5， 以保證連梁承受豎向荷載能力。6、連梁剛度折減系數（風）：一般不折減，默認1。7、連梁按墻元計算控制跨高比：高規7.1.3：跨高比不小于 5的連梁宜按

9、框架梁設計。一般默認填4。8、普通梁連梁砼等級默認同墻：一般勾選。9、墻元細分最大控制長度（m）： 一般為缺省值1。10、板元細分最大控制長度（m）： 一般為缺省值1。11、短墻肢自動加密：一般勾選。12、彈性板荷載計算方式：一般默認平面導荷。13、膜單元類型：一般默認經典膜元（QA4）。14、考慮梁端剛域、考慮柱端剛域（P85）：高規5.3.4。一 般不勾選，作為安全儲備，大截面柱和異形柱應考慮勾 選此項。高規（JGJ3-2002）5.3.4條：在內力和位移計算中，可 以考慮框架或壁式框架梁柱節點區的剛域。一般情況下 可不考慮剛域的有利作用，作為安全儲備。但異形柱框 架結構應加以考慮；對于轉

10、換層及以下的部位，當框支 柱尺寸巨大時，可考慮剛域影響。剛域與剛性梁不同， 剛性梁具有獨立的位移，但本身不變形。程序對剛域的 假定包括：不計自重；外荷載按梁兩端節點間距計算， 截面設計按扣除剛域后的長度計算。15、墻梁跨中節點作為剛性樓板從節點：一般默認勾選，不 勾選位移偏小，不安全。當采用剛性樓板假定時，因為墻梁與樓板是相互連接的， 因此在計算模型中墻梁的跨中節點是作為剛性樓板的從 節點的。這種情況下，一方面會由于剛性樓板的約束作用 過強而導致連梁的剪力偏大，另一方面由于樓板的平面內 作用，使得墻梁兩側的彎矩和剪力不滿足平衡關系，所以 程序增加該選項，默認勾選。如不選擇則認為墻梁跨中節 點為

11、彈性節點，其水平面內位移不受剛性樓板約束，此時 墻梁的剪力一般比勾選時偏小。16、結構計算時考慮樓梯剛度：一般默認勾選。（建模時， 不建樓梯）17、彈性板與梁變形協調：相當于強制剛性板假定時保留彈 性板面外剛度，自動實現梁板邊界變形協調，計算結構 符合實際受力情況，應勾選。18、彈性板與梁協調時考慮梁向下相對偏移：默認缺省。 一些傳統的做法在計算梁與樓板協調時，計算模型是以梁 的中和軸和板的中和軸相連的方式計算的。由于一般梁與 樓板在梁頂部平齊，實際上梁的中和軸和板中和軸存在豎 向的偏差，因此，YJK中設置了【彈性板與梁協調時考慮 向下相對偏移】來模擬實際偏心的效果，勾選此參數后軟 件將在計算

12、中考慮到這種實際的偏差，將在板和梁之間設 置一個豎向的偏心剛域，該偏心剛域的長度就是梁中和軸 和板中和軸的實際距離。這種計算模型比按照中和軸互相 連接的模型得出的梁的負彎矩更小，正彎矩加大并承受一 定的拉力，這些因素在梁的配筋計算中都會考慮。向下偏移長度不考電板梁偏移的計算模型|考慮梁相對不向下板尊的計算模型|19、剛性樓板假定:（P97、P196198）不強制采用剛性樓板假定：對所有樓層采用強制剛性樓板假定：整體指標計算采用強剛，其他計算非強剛：一般勾選此項 高規5.1.5條規定，計算結構整體指標（內力、位移、周 期等）時采用強制剛性樓板假定，進行內力分析和計算配 筋時不采用強剛。凡是沒有特

13、殊設定的樓板，程序默認為剛性樓板。20、地下室強制采用剛性樓板假定：一般情況不選取，按強 制剛性板假定時保留彈性板面外剛度考慮。特別是對于 板柱結構定義了彈性板3、6情況。但已選擇對所有樓 層墻肢采用剛性樓板假定的話此條無意義。21、多塔參數：（P225232）用于多塔結構。自動劃分多塔自動劃分不考慮地下室可確定最多塔數的參考層號各分塔與整體分別計算，配筋取各分塔與整體結果較大值。 22、現澆空心板計算方法：用于帶現澆空心板的結構。一般 不勾選。交叉梁法、有限元法：根據實際情況選擇。23、考慮P-效應：（P84）具體應根據程序計算結果 wmass.out中的提示來確定是否勾選。高規（JGJ3-

14、2002）5.4節給出由結構剛重比確定是否考 慮重力二階效應的原則；高層民用鋼結構（JGJ99-98） 5.2.11條給出對于無支撐結構和層間位移角大于 1/1000的有支撐結構，應考慮P-效應。組合系數：恒載默認1; 活載默認0.524、增加計算連梁剛度不折減模型下的地震位移：默認缺省 25、梁自重扣除與柱重疊部分：為了安全儲備，一般不勾選。26、樓板自重扣除與梁重疊部分：為了安全儲備，一般不勾 選。27、輸出節點位移：需要時勾選，默認缺省。28、地震內力按全樓彈性板6計算：（P197198）用于板柱- 剪力墻結構、厚板轉換結構。屈曲分析：需要時勾選，默認缺省。風荷載基本參數1、執行規范：G

15、B50009-20122、地面粗糙度類別：（P70）A：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區；B：指田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮 和城市郊區C：指有密集建筑群的城市市區；D：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區3、修正后的基本風壓（KN/m2）：（P70）按照建筑結構荷載規范附錄D.4中附表D.4給出的 50年一遇的風壓采用，但不得小于0.3部/巾2。一般情況 下，高度大于60m的高層建筑可按100年一遇的風壓采用； 對于高度不超過60m的高層建筑，其風壓是否提高，可由 結構工程師根據結構的重要性按實際情況確定。4、風荷載計算用阻尼比（）:混凝土結構及砌體結構5%， 有填充墻鋼

16、結構2%，無填充墻鋼結構1。砼規 11.8.3，抗規 5.1.5、9.2.5,荷規 8.4.4,高規 11.3.5 及條文說明。5、結構X向基本周期（秒）：第一次計算時采用默認值，然 后根據計算出的周期（WZQ.OUT）乘以折減系數后回代。6、結構Y向基本周期（秒）：第一次計算時采用默認值，然 后根據計算出的周期（WZQ.OUT）乘以折減系數后回代。7、承載力設計時風荷載效應放大系數：高規4.2.2。程序默 認值為1.0，對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計 時應按基本風壓的1.1倍采用。8、用于舒適度驗算的風壓（KN/m2）：默認與風荷載計算的 基本風壓（50年一遇）取值相同。對于超過15

17、0m的高 層結構才考慮此項，一般可取10年一遇的風壓。9、用于舒適度驗算的結構阻尼比（）:對于超過150m的高 層結構才考慮此項。按照高規3.7.6要求，驗算風振舒 適度時結構阻尼比宜取1%2%，程序默認取2%。10、精細計算方式下對柱按柱間均布風荷加載：一般不勾選。 11、考慮順風向風振：一般勾選。對于基本自振周期T1 大于0.25s 的工程結構，如房屋、屋蓋及各種高聳結構，以及對于高度大于30m 且高 寬比大于1.5的高柔房屋，均應考慮風壓脈動對結構發 生順風向風振的影響。12、考慮橫風向風振：默認缺省。13、結構寬深：勾選考慮橫風向風振時，才能供選此項。默 認勾選程序自動計算。14、考慮

18、扭轉風振：默認缺省。15、其它風向角度：默認缺省。16、體型分段數：（P7071）荷規7.3.1，高規3.2.5。指定風荷載：需要時勾選，默認缺省。地震信息1、設計地震分組：詳見抗規附錄A。2、設防烈度：詳見抗規附錄A。3、場地類別：依據地質報告輸入，或按規范填寫，見抗 規4.1.6。4、特征周期：高規4.3.7，抗規5.1.4。設計地震分組場地類別IIIIIIIV第一組0.250.650.350.45第二組0.300.400.550.75第三組0.350.450.650.905、周期折減系數：（P75）高規3.3.16對于框架結構可取0.6 0.7；對于框架-剪力墻結構可取 0.70.8;框

19、架-核心筒結構可取0.80.9;剪力墻結構可 取 0.81.0。6、特征值分析參數分析類型：默認WYD-RITZo7、（1）用戶定義振型數：什74）一般最少取3且為3的倍 數。當考慮扭轉藕聯計算時，振型數應不少于9。對 于多塔結構振型數應大于12。衡量指標是：有效質 量系數290%。（2）程序自動確定振型數：一般勾選（2）,讓程序自動確定振型數。8、最多振型數量：默認缺省值。9、按主振型確定地震內力符號：根據抗規5.2.3條計算 的地震效應沒有符號，SATWE原有的符號確定規則是每個 內力分量取各振型下絕對值最大者的符號，現增加本參 數可解決原有規定下個別構件內力符號不匹配的情況， 可勾選。1

20、0、砼框架抗震等級：按抗規6.1.2填寫。11、剪力墻抗震等級：按抗規6.1.2填寫。12、鋼框架抗震等級：按抗規6.1.2填寫。13、抗震構造措施的抗震等級：一般為不改變，學校提高一 級。當抗震構造措施的抗震等級與抗震措施的抗震等級不一 致時，在配筋文件中會輸出此項信息，故此系數按規范選 取。詳見抗規 3.3.1、3.3.2、3.3.3o3.3.1. 丙類建筑度度設(g類場地67度89度計 基 本 地 震 加 速 度0.050.100.150.200.300.40抗震措施（烈7 Mr歹?»(88 6包方6措8 47造6構7 7 震)9)度 抗度 6度20O)速列小 列小9(786包

21、方震 把1 8 O地度本7 905基0.040措計30 O 度度設抗度7措86造O地0.1度 O7度本 措90540地 基6 0場 震類 一V 、7、 >30) 川度度設go抗度構造措施(烈678993.3.2 甲、乙類建筑I類場地8度度度0540630措施（799抗震度）889+抗 震 構度）7868度度1-")速20O05O40O30O抗度9+抗度9+、IV類場地震306 +9川度度設g 抗度 抗度4 9.5 O基0.0震97包 方6 8 度 烈820.0)速8 +9 施措9+造7914、框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級自動提高一 級：用于框支剪力墻結構，默認勾選。1

22、5、地下一層以下抗震構造措施的抗震等級逐層降低及抗震 措施四級：高規3.9.5,默認勾選。16、結構的阻尼比（）: 075）一般勾選全樓統一。（1）全樓統一：一般混凝土結構取5%,鋼結構取2%,混 合結構在二者之間取值。程序缺省值為5%。（2）按材料區分：鋼2%,型鋼混凝土 5%,混凝土 5%。17、考慮偶然偏心：什73）一般勾選，X、Y方向默認5%。5%的偶然偏心，是從施工角度考慮的。計算考慮偶然偏 心，使構件的內力增大5%10%,使構件的位移有顯著的增 大，平均為18.47%計算單向地震作用時應考慮偶然偏心的影響，選擇后程序 將增加計算4個地震工況，即每層的質心沿垂直于地震作 用方向偏心5

23、%的地震作用。計算位移比時看此工況下的值, 計算位移角時可不考慮此工況下的情況。18、偶然偏心計算方法：默認等效扭矩法（傳統法）。19、隔震減震附加阻尼比算法：用于隔震減震計算，默認強 制解耦。最大附加阻尼比：用于隔震減震計算，程序缺省值0.25。 20、考慮雙向地震作用：073）一般勾選。一般而言，多層和高層可根據樓層最大位移與平均位移 之比值判斷：若該值超過1.2，則可認為扭轉明顯，需考 慮雙向地震作用下的扭轉效應計算，反之可不用選，對高 層結構，當需要選擇考慮雙向地震作用時，也要選擇考慮 偶然偏心的影響，兩者取不利，結果不疊加。位移比超過1.2時，則考慮雙向地震作用，不考慮偶然偏 心；位

24、移比不超過1.2時，則考慮偶然偏心，不考慮雙 向地震作用。21、自動計算最不利地震方向的地震作用：（62），一般勾 選。22、斜交抗側力構件方向附加角度（0-90）：（P76）用于有 斜交抗側力構件的結構。地震作用的最大方向值偏離主軸大于15度時，在此 需要填寫此角度，作為附加地震計算的角度（逆時針為正, 順時針為負）。SATWE參數中增加“斜交抗側力構件附件 地震角度”與填寫“水平與整體坐標夾角”計算結果有 何區別：水平力與整體坐標夾角不僅改變地震力而且改變 風荷載的作用方向，而斜交抗側力構件附加地震角度僅改 變地震力方向。一般應盡量調整結構使角度不超標。抗規5.1.1條規定，有斜交抗側力構

25、件的結構， 當相交角度大于15度時，應分別計算抗側力構件的水平 地震作用。主要是針對“非正交的、平面不規則”的結構，這里 填的是除了兩個正交的，還要補充計算的方向角數。相應 角度：就是除0、90這兩個角度外需要計算的其他角度, 個數要與“斜交抗側力構件方向附加地震數”相同，這樣 程序計算的就是填入的角度再加上0度和90度這些方向 的地震力。該角度是與X軸正方向的夾角，逆時針方向為 正。23、活荷載重力荷載代表制的荷載組合值系數：074）該參 數是指計算地震作用時，重力荷載代表值取恒載標準值 與活荷載組合值之和時的不同活荷載組合值系數，一般 民用建筑取0.5，藏書庫、檔案庫取0.8。24、地震影

26、響系數最大值：程序按規范自動調整，如有特殊 要求，也可自行修改。如果要進行中震彈性或不屈服設 計，設計人員需要將“地震影響系數最大值”手工修改為設防烈度地震影響系數最大值。多遇及罕遇地震影響系數最大值：地震影響6度7度8度9度多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32罕遇 地震-0.50（0.72）0.90（1.20）1.40注：括號中數值分別用于設計基本地震加速度為0.15g 和0.30g的地區。25、用于12層以下規則砼框架結構薄弱層驗算的地震影響 系數最大值：由“結構所在地區”、“場地類別”、“設 計地震分組”等參數控制，程序按規范自動調整，如有 特殊要求，也可自行

27、修改。26、豎向地震作用系數底線值：當振型分解反映譜方法計算 的豎向地震作用小于該值時，將自動取該參數確定的豎 向地震作用底線值。程序默認0.08。27、地震計算時不考慮地下室的結構質量：一般不勾選。自定義影響系數曲線：（P76）根據工程實際情況輸入，默認 缺省。地震作用放大系數1、全樓統一作用放大系數：程序缺省值1。當采用時程分析計算出的樓層剪力大于按振型分解計算的 地震剪力時，應乘以相應的放大系數，其它情況下一般不考 慮地震作用放大。另外，當剪重比不滿足要求太多時，在調 整結構布置無效時，可通過考慮加大地震作用滿足剪重比的 要求。可通過此參數來放大地震作用，提高結構的抗震安全 度，其經驗取

28、值范圍是1.01.5。2、各層各塔分別設置地震作用放大系數：需要時勾選。在時程分析的計算結果wdyna.out的最后有X、Y方向地震 作用放大系數，輸入此項，重新計算配筋。性能設計1、考慮性能設計：（P73）高規3.11，抗規3.10這是針對結構抗震性能設計提供的選項。結構性能設 計在具體提出性能設計要點時，才能對其進行有針對性的 分析和驗算，不同的工程，其性能設計要點可能各不相同， 因此，用戶可能需要綜合多次計算的結果，自行判斷才能 得到性能設計的最終結果。一般情況來講，我國的抗震設 計，是以小震為設計基礎的，中震和大震則是通過調整系 數和各種抗震構造措施來保證的。但對于復雜結構、超高 超限

29、結構，基本都要求進行中震驗算。中震（大震）彈性 設計和中震（大震）不屈服設計是屬于結構性能設計的范 疇，需要明確是所有構件還是重要構件（如框支結構構件、 連體結構構件、越層柱等）要進行中震（大震）彈性設計 或中震（大震）不屈服設計。中震（大震）彈性設計的實現：首先，要將“地震影響系數最大值" a max改為中震 （大震）地震影響系數最大值amax；其次，選擇“中震 不屈服”即可。中震（大震）彈性設計嚴于中震（大震） 不屈服設計。由于按照中震設計時，沒有考慮結構的強柱弱梁、強 剪弱彎等調整系數，因此，按照中震設計的內力值不一定 比小震計算的內力值大，應進行包絡設計。此處風荷載不 參與組

30、合。此參數按需要選取。選擇“性能設計（全國）”時，軟件按照抗震規范附錄 M作為設計依據。用戶可以選擇“不屈服”和“彈性”性能水準，軟件具體實現如下：中震不屈服：荷載效應采用標準組合，材料強度取標準值; 中震彈性：荷載效應采用基本組合，材料強度取設計值； 大震不屈服：荷載效應采用標準組合，材料強度取極限值; 大震彈性：荷載效應采用基本組合，材料強度取設計值。設計信息1、按抗震規范(5.2.5)調整地震內力：081)一般情況下 勾選。抗規(GB50011-2001)5.2.5條為強制性條文，必須執行。應注意的是 6度區沒有剪重比控制指標要求，宜按 入=0.008控制。該內容可在計算結果文本信息中查

31、看。按抗規(GB 50011-2010)第5.2.5條調整各樓層地 震內力：即任一樓層的水平地震的剪重比不應小于抗規 表5.2.5給出的最小地震剪力系數，豎向不規則結構的薄 弱層表中數值應乘以1.15的增大系數。弱軸、強軸方向 動位移比例：當為0時為加速度段調整；當為0.5時為速 度段調整；當為1.0時為位移段調整；弱軸方向為結構第 一平動周期方向；強軸方向為結構第二平動周期方向。對 于有經驗的設計人員也未必拘泥于這三個參數。對于多塔 結構應按單塔計算或自行指定調整系數。此項一般用于基 本周期大于3.5s的長周期結構。2、扭轉效應明顯：當結構扭轉效應明顯時，勾選。一般默 認缺省。如何判斷結構是

32、否扭轉效應明顯？平動系數(X+Y)1.00(0.51+0.49)查看計算結果文件wzq.out,在前三個振型對應的周期里, 如振型號周期轉角扭轉系數(Z)(強制剛性樓板模型)1xxxxxxx-0.00xxxxxxx1.00(0.60+0.40)0.00xxxxxxx0.00(0.00+0.00)1.00對上面的平動參與系數分兩個方向，如果在其中一個振型 中出現了上面這樣比較接近0.5的平動參與系數，那么結 構扭轉效應就比較明顯了。3、自定義調整系數：需要時勾選，可自定義最小剪重比地 震內力調整系數。一般默認缺省。4、第一平動周期方向動位移比例（01）：默認缺省值0.5 第一平動周期方向動位移比

33、例（01）：默認缺省值0.55、0.2V0分段調整：（P83）。僅用于框-剪結構和鋼框架-支 撐（剪力墻）結構體系，對應高規8.1.4條和抗規6.2.13 條（0.2Q0調整）及高層民用鋼結構規程5.3.3條（0.25Q0 調整）的要求。對框支剪力墻結構，當在特殊構件定義 中指定框支柱后，程序自動按照高規（JGJ3-2002）10.2.7 條實現0.2Q0或者0.3Q0的調整。（1）與柱相連的框架梁端M、V不調整：一般默認缺省。 （2）自定義調整系數：0.2Q0調整可以自定義調整系數， 在wv02q.out中顯示。（3）調整方式：默認選Min項。（4）a默認缺省值0.2 *樓層剪力；B默認缺省

34、值1.5 *Vfmax。（5）調整分段數、調整起止層號：按實際情況填入。可將 起始層號填入負值（-m）,表示取消程序內部對調整 系數上限2.0限制。（6）調整上限：默認缺省值2.0。6、實配鋼筋超配系數：（P82）用于九度抗震結構及一級框 架結構。默認缺省值為1.15。抗規6.2.4條：九度結構及一級框架取1.15。7、框支柱調整上限：一般默認缺省值5。8、按層高度比判斷薄弱層方法：一般選擇“高規和抗規從嚴，9、底部嵌固樓層剛度比執行高規3.5.2-2：即按剪切剛 度比執行。一般勾選。10、自動對層間受剪承載力突變形成的薄弱層放大調整：一 般勾選。11、自動根據層間受剪承載力比值調整配筋至非薄

35、弱層：一 般勾選。12、轉換層指定為薄弱層：轉換層缺省不作為薄弱層，需要 人工指定。如需將轉換層指定為薄弱層，可將此項打勾， 則程序自動將轉換層號添加到薄弱層號中，如不打勾， 則需要用戶手動添加。此項打勾與在 “指定薄弱層號”中直接填寫轉換層層號的效果是完全一致的。13、指定薄弱層層號：（P82）根據實際情況填寫。14、薄弱層地震內力放大系數：抗規規定薄弱層的地震剪力 增大系數不小于1.15,高規則要求由02規程的1.15增 大到1.25。默認缺省值為1.25。15、梁端負彎矩調幅系數：（P78）高規5.2.3條：現澆框 架梁0.80.9，裝配整體式框梁0.70.8。默認缺省值 為 0.85。

36、16、框架梁調幅后不小于簡支梁跨中彎矩：默認缺省值0.5 倍。17、非框架梁調幅后不小于簡支梁跨中彎矩：默認缺省值 0.33 倍。18、梁扭矩折減系數：（P79）高規5.2.4條規定對于現澆樓 板結構，應考慮樓板對梁抗扭的約束作用。程序通過對 梁的扭矩進行折減達到減少梁的扭轉變形和扭矩計算 值，折減系數為0.4-1.0，一般默認缺省值0.4。對不 與剛性樓板相連的梁或圓弧梁，此系數不起作用。19、支撐臨界角（度）（與豎軸夾角小于此值的支撐將按柱 考慮）：默認缺省值20。20、按豎向構件內力統計層水平荷載剪力：一般不勾選。21、位移角小于（）時，位移比置1：默認缺省值0.0002。活荷載信息1、

37、設計時折減柱、墻活荷載：一般勾選。2、柱、墻活荷載折減設置：詳見荷載規范5.1.2條。3、樓面梁活荷載折減設置：詳見荷載規范5.1.2條。4、活荷不利布置最高層號：（P78）多層應取全部樓層，高 層宜取全部樓層。默認總樓層數，即全樓都考慮活荷載 不利布置。5、梁活荷載內力放大系數：（P79）高規5.1.8條條文說明： 如果活荷載較大，可將未考慮活荷載不利布置計算的框 架梁彎矩乘以1.1-1.3,近似考慮活荷載不利布置影響時, 梁正、負彎矩應同時放大。已考慮活荷載不利布置時， 取1.0。默認缺省值1.0。構件設計信息1、柱配筋計算方法：（P87）按單偏壓計算，雙偏壓復核。單偏壓計算只考慮平面內的

38、彎矩和軸力，在同一組設計 內力中，當兩個方向的彎矩都很大時，可能配筋不足。 雙偏壓計算同時考慮平面內和平面外的彎矩和相應的 軸力，但結果不唯一。程序按照雙偏壓計算時，按照第 一組組合內力進行計算，初步給定角筋和腹筋，從第二 組組合內力起，驗算初步配筋，并按照先角筋后腹筋或 按彎矩比例增大的方式給出配筋結果。程序計算沒有考 慮配筋優化，故配筋可能偏大。具體應用宜按單偏壓計 算，并對計算結果按雙偏壓校核。對于異形柱框架結構 中的異形柱和特殊構件定義的角柱，程序自動按照雙偏 壓計算。2、柱剪跨比計算方法：一般選擇簡化方法（Hn/2h0）。剪跨比小于2的柱子被定義為短柱，小于1.5的為超短柱。 實際判

39、斷短柱時常用柱凈高與柱截面有效高度之比（即高 寬比）不大于4來近似判斷是否為短柱。砼規11.4.6中 提到當框架結構中的框架柱的反彎點在柱層高范圍內時， 剪跨比可取Hn/（2h0）。對于反彎點不在柱層高范圍內以 及其它形式砼結構用高寬比來計算也是偏安全的。3、連梁按對稱配筋設計：一般勾選。4、框架梁兩端配筋考慮受壓鋼筋影響：一般勾選。5、矩形混凝土梁按考慮樓板翼緣的T形梁配筋：一般不勾 選。如果勾選此項，則程序自動搜索與梁相鄰的樓板，將矩 形梁轉成T形或L形進行內力和配筋計算，同時中梁剛 度放大系數和梁扭轉折減系數應取1。6、墻柱配筋設計考慮端柱：一般不勾選，設計人員手算配 筋。7、墻柱配筋設

40、計考慮翼緣墻：一般不勾選，設計人員手算 配筋。8、與剪力墻面外相連的梁按框架梁設計：一般勾選。若不 勾選則為非框架梁，非抗震。9、驗算一級抗震墻施工縫：一般勾選。10、梁按壓彎設計控制軸壓比：默認缺省值0.4。11、梁端配筋內力取值位置（01）（0-節點，1-支座邊）： 一般默認0。12、鋼構件截面凈毛面積比：用于鋼結構構件的強度計算， 一般取0.85可滿足要求，但螺栓孔的數量多對截面削弱 嚴重的應降低該參數取值。13、鋼柱計算長度系數按有側移計算：（P86）用于鋼結構構 件的強度計算。鋼結構規范5.3.3條給出鋼柱的計算長度按照鋼結構規 范附錄D執行，主要考慮的因素為支撐的側移剛度。一般 選

41、擇有側移，也可考慮以下原則：樓層最大桿間位移小于 1/1000 （強支撐）時，按無側移；樓層最大桿間位移大于 1/1000且小于1/300 （弱支撐）時，取1.0；樓層最大桿 間位移大于1/300 （弱支撐、無支撐）時，按有側移計算。14、框架柱的軸壓比限制按框架結構采用：僅用于框架剪力 墻結構。根據高規8.1.3條規定，框架-剪力墻結構，底層框架 部分承受的地震傾覆力矩的比值在一定的范圍內時 （50%），框架部分的軸壓比需要按框架結構的規定采用。勾選此項后，程序將一律按純框架結構的規定控制結構中 框架柱的軸壓比。除軸壓比外，其余設計仍遵循框剪結構 的規定。15、非抗震時按重力荷載代表值計算柱

42、軸壓比：一般不勾選。 重力荷載代表值作用下的軸壓比和YJK中的軸壓比有什 么區別？前者會比較小。重力代表值是考慮組合值系數的標準組合, 而YJK計算出的軸壓比是基本組合（設計值）。所以，剪 力墻的軸壓比不能按照YJK的軸壓比輸出結果判斷，那是 偏向保守的，程序也不會依據這個自動設置約束邊緣構件。 但是，如果超出最大軸壓比，程序會判斷發紅，其實這是 錯誤的。如果你想要知道確切的重力代表值，可以到“構件信息” 中，查看墻柱，然后點擊要查詢的墻肢，根據其中恒載和 活載的標準值自己算重力代表值，然后除以面積求得軸壓 比。或者復制一個模型，然后通過自定義分項系數和組合 值系數的方法來實現重力代表值組合，

43、求得全樓各個部位 在重力代表值下的軸壓比。說白了，是YJK程序編制的不 足，漏掉了重力代表值下軸壓比這個對于剪力墻結構非常 重要的參數。16、保護層厚度：砼規8.2.1條規定：環境類別板、墻、殼梁、柱、桿一1520二 a2025二 b2535三 a3040三 b405017、剪力墻構造邊緣構件的設計執行高規7.2.16-4條的較 高配筋要求：按工程實際情況選擇是否勾選。高規 7.2.16-4條規定：抗震設計時，對于連體結構、錯層結 構以及B級高度高層建筑結構中的剪力墻（筒體），其 構造邊緣構件的最小配筋應按照要求相應提高。勾選此 項時，程序將一律按照高規7.2.16-4條的要求控制構 造邊緣構

44、件的最小配筋，即對于不符合上述條件的結構 類型，也進行從嚴控制；如不勾選，則程序一律不執行 此條規定。18、約束邊緣構件層全部設為約束邊緣構件：一般勾選。19、面外梁下生成暗柱邊緣構件：一般勾選。20、約束邊緣構件陰影區長度取 卜：一般勾選。勾選此選項時，整個約束邊緣構件均為陰影區，不設 入/2區。默認情況下，約束邊緣構件的范圍包括陰影區與 入/2區兩部分。作為邊緣構件與墻身的過渡區，入/2區的 構造設計需要考慮的因素較多，圖面表達也較復雜。施工人 員經常會就 入/2區的設計細節提出比較多的問題。為了簡 化設計和施工過程，有些設計人員會將約束邊緣構件全部設 為陰影區，不設置 入/2區。軟件提供

45、此選項，以便滿足這 部分用戶的需求。21、邊緣構件合并距離（mm）:默認缺省值300。如果相鄰邊緣構件陰影區距離小于該參數，則軟件將相鄰 邊緣構件合并。22、短肢邊緣構件合并距離（mm）:默認缺省值600。由于規范對短肢剪力墻的最小配筋率的要求要高得多， 短肢墻邊緣構件配筋很大常放不下。將距離較近的邊緣構件 合并可使配筋分布更加合理。為此設此參數，軟件隱含設置 值比普通墻高一倍，為600mm。23、邊緣構件尺寸取整模數：默認缺省值50。24、構造邊緣構件尺寸設計依據：一般選高規第7.2.16條。25、約束邊緣構件尺寸依據廣東高規設計：一般不勾選。 26、型鋼砼構件設計依據：一般選新規范。包絡設

46、計：程序默認自動包絡設計。包絡設計在這里一般指的是構件配筋的包絡設計，即構 件配筋時需要在兩個或者多種計算模型中取大值的設計。材料參數1、材料信息：一般默認缺省值。其中混凝土容重，框架結 構-25,框架-核心筒結構-26,剪力墻結構-27。2、配筋信息：梁箍筋間距（mm）：強制為100，不允許修改。對于箍筋間距非100的情況，用戶可對配筋結果進行折算。柱箍筋間距（mm）：強制為100，不允許修改。對于箍筋間 距非100的情況，用戶可對配筋結果進行折算。墻水平分布筋間距（mm）： 可取值100400，一般取默認 150。墻豎向分布筋配筋率（）：可取值0.151.2，一般取默認0.3。3、結構底部需要單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層號（如1，3-5）：根據實際情況填寫。4、結構底部需要單獨指定的墻豎向分布筋配筋率（）: 一 般默認缺省值0.6。鋼筋強度：默認缺省值或根據規范填寫。地下室信息1、土層水平抗力系數的比例系數（m值）：（P220）該參數可 以參照“建筑樁基技術規范JGJ94-2008”的表5.7.5的 灌注樁頂來取值。M的取值范圍一般在2.5100之間，在 少數情況的中密、密實的沙礫、碎石類土取值可達100300。 其計算方法即是基礎設計中常用的m法，可參閱基礎設計 相關的書籍或規范。若填一負數m（m小于或等于地下室 層數M），則