1、精選優質文檔-傾情為你奉上 目 錄附件：危險源辨識與風險評價登記表與環境因素識別與評價登記表一、編制依據及說明1.1、編制依據1.1.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)1.1.2建筑工程施工質量驗收統一標準(GB503002001)； 1.1.3建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）1.1.4建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）1.1.5建筑結構荷載規范（GB50009-2001）1.1.6電力建設安全工作規程 第一部分 ：火力發電廠（DL50009.1-2002）1.1.7建筑工程冬期施工規程(JGJ1042011) ；1.1.8建設工程高大模

2、板支撐系統施工安全監督管理導則 建質2009254號；1.1.9建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）1.1.10GB50204-2002(2011年版)1.1.11危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 建質200987號；1.1.12施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；1.1.13工程建設標準強制性條文 房屋建筑部分2011版；1.1.14汽輪發電機基座工程施工圖紙1.1.15神華國華燃氣熱電工程施工組織設計1.2、編制說明1.2.1為更好的指導汽輪發電機基座模板與承重架工程的現場施工，確保安全、優質、高速地完成本工程的施工任務，特編制此專項施工方案。1.2.2

3、本施工方案適用于汽輪發電機基座模板、承重架工程的施工，不適用其它工程的施工。二、工程概況本工程為神華國華燃氣熱電工程汽輪發電機基座工程。汽輪發電機設備由東方汽輪機有限公司設計和供貨。±0.00m相當于絕對標高23.9m。抗震設防烈度為8度。汽輪發電機基礎上部結構為整體框架式現澆鋼筋混凝土結構、型式復雜。汽輪發電機基座分為兩層，分別為6.45m中間層和13m運轉層。汽輪發電機框架柱共8根，分、四個軸線，每個軸線上是兩個截面相同的柱子；柱子截面尺寸分別為為： 1500mm×2000mm；1800mm×2200mm；1800mm×2200mm；1500mm&#

4、215;2000mm。最大截面的梁寬為5070mm，高為2960mm。13m運轉層截面尺寸為37425mm×11000mm，共設置四道框架梁和二道縱梁。本腳手架主要為柱子、頂板以及頂板梁施工而設計，根據該汽機基座的結構特點和施工需要，擬在汽機底板上搭設滿堂承重腳手架，頂板底標高10米，腳手架生根在汽機底板上，標高-4.5米，承重腳手架總高度15.5米。（見詳圖）汽輪發電機基座運轉層平面圖汽輪發電機運轉層立面圖汽機基座上部結構砼澆筑分2次部位澆筑：先澆筑標高-0.05米至10米標高的八只柱子；待8只柱子強度達到70%以上開始支設13米運轉層模板及鋼筋綁扎，運轉層砼澆筑從兩端向中間澆筑以

5、保證運轉層承受荷載平衡，防止發生荷載不均勻導致腳手架傾覆。三、施工應具備的條件2.1、施工準備1施工場地平整，回填土符合設計要求和施工規范的規定；汽輪發電機地板結構混凝土強度已符合規范和設計要求。2施工現場電源滿足要求；施工現場道路通暢，滿足車輛運輸要求。3腳手架搭設人員由專業加工搭設，必須持證上崗，正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋，并使用專業的扭力扳手。并已進行三級安全教育和安全技術交底，并簽字。4進場使用的鋼管經材料員與質檢員驗收完畢壁厚3.0MM以上方允許進場，扣件無裂紋，重量滿足國標范圍方允許進場，并且按照規范要求進行復檢，具有復檢報告并復檢合格方允許使用到汽機基座部位腳手架搭設。5定

6、位方向部位已經驗收完畢，模板材料部分加工完畢。2.2勞動力投入人員數量職責備注施工負責人1陳大軍： 現場總負責/技術負責人1董智慧 ： 負責施工技術管理，編制合格的施工工藝保證施工質量，并處理施工中出現的技術問題/質檢員1王小龍： 負責跟中檢查，對施工過程進行控制，把好質量關，發現問題應及時向上級反映或越級反應。/安全員2華澤鐸： 負責監督檢查施工現場工作，發現問題應及時向上級反映或越級反應/施工員2蓋希剛 于文杰： 執行施工工藝，協助工程是解決技術問題，提出材料、機具計劃，向操作人員進行技術、安全交底，負責施工組織并安排人員、材料、機具，協調現場施工工作。/電工1喬信峰： 負責現場使用清點情

7、況/腳手架工12張祝飛 王學明等：主要負責腳手架搭設工作/塔吊司機2孫玉大等：負責塔吊駕駛，嚴格按照塔吊操作規程駕駛/信號指揮2主要負責信號指揮工作，嚴格按照安全技術交底指揮/拖拉機司機2李日建 負責鋼管、扣件從料場到施工現場的運輸/四、施工主要材料4.1主要材料：序號材料名稱單位數量備注1架管噸22848.32扣件個30000/4腳手板塊100050*200*40005墊木根500/6600加厚型底托根1300/6鍍鋅鉛絲噸0.688#-10#8密目網平米1000藍色9安全網片 1000/10鋼筋t286/11模板M21450/12優質色拉油Kg30/13預埋件t6.5/14預埋螺栓個85/

8、1516#槽鋼抱箍M1000/16納米涂層PVC復合模板m23600/17PVC角線M3000/18PVC平線M6000/1916#槽鋼抱箍M1000/4.2材料要求：4.2.1.腳手架的鋼管采用48.3（壁厚3.2mm）的直縫電焊鋼管（ GB/T13793）或低壓流體輸送焊接鋼管（GB/T3902）中規定的普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼鐵的規定。鋼管的要求如下：4.2.1.1鋼管應符合下列規定：A、應有產品質量合格證和質量檢驗報告，應符合國家現行標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定；B、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位

9、、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；C、鋼管尺寸的偏差要求：外徑允許偏差-0.3mm；壁厚允許偏差-0.3mm；鋼管兩端面切斜允許偏差1.7mm；鋼管外表面銹蝕深度應0.5mm；各種桿件鋼管的端部彎曲L1.5m時5mm；立桿鋼管的彎曲3mL4m時12mm，4mL6.5m時20mm；水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m時30mm；4.2.1.2舊鋼管的選取應符合下列規定：A、鋼管選取無變形、裂紋、壓扁或嚴重銹蝕的鋼管；B、鋼管的彎曲要求同新鋼管，鋼管上嚴禁打孔。4.2.2.扣件材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定:4.2.2.1扣件抽樣檢驗時螺栓擰緊扭力矩65N.m；4.2.2.2新

10、扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定抽樣檢測。4.2.2.3舊扣件使用前進行質量檢查，凡有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。4.2.2.4扣件與鋼管的結合面扣緊時接觸良好。4.2.2.5當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應大于5mm。4.2.2.6扣件活動部位應能靈活轉動；4.2.2.7新、舊扣件均應進行防銹處理。4.2.3. 所需腳手材料全部運到腳手材料庫，碼放整齊。4.2.3.1 腳手板宜采用的杉木或松木制作，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范GBJ 5中級材質的規定。4.2.3.

11、2 腳手板的厚度不小于50mm，寬度在200mm以上，無扭曲、破裂、大橫透節、多節疤；腐朽的腳手板不得使用。4.2.3.3 腳手板的兩端設置板箍。五、承重架施工工藝及方法5.1施工工藝流程腳手架施工流程圖施工人員資格審查分包商施工能力認定搭設方案的設計、編制搭設前的全員交底腳手架搭設腳手架使用過程維護及整改腳手架拆除腳手架整改否腳手架施工的整體策劃腳手架驗收 腳手架拆除前驗收 搭設前腳手材料檢驗進場腳手材料檢驗否否腳手架交付使用整改否5.2、作業程序和方法要求5.2.1 作業程序腳手架安全、技術交底-選取材料-場地基礎回填土夯實-場地平整-放線定位-鋪設墊木-搭設立桿、掃地桿-搭設大小橫桿-搭

12、設剪刀撐-搭設護身欄桿-鋪設腳手板-鋪設安全平網-掛設外部密目網-腳手架整體驗收-交付使用5.2.2 腳手架施工方案汽輪發電機基座施工工程所使用腳手架架體：基座結構施工采用滿堂紅腳手架、外側人員通行步道采用雙排腳手架。 基座結構施工采用滿堂式腳手架，運轉層梁最大截面為5070mm（b）×2960mm（h），梁底立桿間距為400mm×500mm(400mm為南北向，500mm為東西向)，步距為1.0m；樓板及孔洞位置按構造要求搭設間距為800mm×1000 mm (800mm為南北向，1000mm為東西向)，步距為1.0m。腳手架在-4.5米至-0.05米與汽機柱及

13、擋土墻連接成一個整體，在零米位置設置水平剪刀撐一道，零米以上至10米柱頂部設置兩道水平剪刀撐 。垂直剪刀撐按每隔6米設置一道剪刀撐。 基座外側雙排腳手架架體立桿縱向間距1.5m、橫向間距1.5m，步距1.5m。腳手架架體（含結構主架體）應每隔2m設置一道連墻件，連墻件要與建筑物（混凝土柱）可靠連接，并且在腳手管底部加設墊木。整個腳手架在每個拐角處均設直剪刀撐（剪刀撐必須由地面生根隨架高連續設置），并在直段的外側腳手架每間隔6.0m加一道剪刀撐。架體整個立面掛設密目網（密目網掛設在架體第一排里側）并且與通行棋盤道進行連接形成統一的人員通行步道，步道必須滿鋪腳手板，兩側搭設護欄，在步道兩側底部側面

14、設18cm高的擋腳板，步道上的腳手板用10#鉛絲綁扎牢固，步道內側必須與腳手架的主體連接牢固；外側必須搭設剪刀撐，剪刀撐連續到頂。 5.3、作業方法和內容5.3.1基礎：架體在搭設前基礎必須回填分層夯實并找平。5.3.2立桿：立桿底部鋪設道木（寬度大于200mm、厚度大于50mm）、保證每根立桿必須擺放在道木中間部位，并用鐵托規定在道木上。相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，其接頭距橫桿的距離不要大于步距的1/3，并對接扣件錯開距離應大于500mm。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。立桿的垂直度偏差應不大于75mm。擺放掃地桿、豎立桿。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱

15、向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm處的立桿的內側，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。豎立桿時，要先里排后外排，先兩端后中間。在立桿與縱向水平桿扣住后，按橫向水平桿的間距要求，將橫向水平桿與縱向水平桿連接扣牢。5.3.3大小橫桿：外腳手架大小橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，腳手架的立桿與大橫桿交點處必須設置小橫桿，并緊固在大橫桿上。相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側。小橫桿：貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，無論在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。4.3.4垂直剪刀撐：腳手架應設置縱向、橫向剪刀撐，并

16、每隔6米設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置，斜桿與地面夾角為45度-60度，剪刀撐的斜桿兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣緊點。剪刀撐應隨立桿、大、小橫桿同步搭設，中間搭接處、錯開搭接、搭接長度不小于1m，兩頭讓出10公分用3個旋轉扣件均勻分開扣緊。5.3.5扣件的使用要求：扣件是固定大、小橫桿，剪刀撐、橫向支撐等，扣件的開口應朝上或朝內，開口不得朝下，以保證使用安全。桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。扣件規格必須與鋼管外徑相同并且扣件緊固扭力據不得小于40N.m。腳手板的鋪設，作業層的腳手板應鋪平、鋪滿擠嚴、綁扎牢固，腳手板探頭長度不得大于20cm

17、。5.3.6腳手架的驗收注意事項：5.3.6.1腳手架的驗收項目說明:5.3.6.1.1腳手架搭設完畢，對腳手架進行檢查驗收，經檢查合格后方可交付使用。5.3.6.1.2腳手架隨工程進度分段組織有關人員進行檢查驗收。5.3.6.1.3 腳手架搭設施工時須有施工過程的檢查記錄。5.3.6.1.4對腳手架架體檢查驗收時，構配件和加固件是否齊全，連接是否緊固可靠。5.3.6.1.5 基礎是否平整堅實，墊木是否符合規定。5.3.6.1.6 連接件數量，位置和設置是否符合要求。5.3.6.1.9腳手架搭設的垂直度與水平是否滿足規范要求。5.3.6.2腳手架由工程部、安全保衛部、搭設單位負責人、使用單位負

18、責人共同驗收，驗收合格的腳手架由搭設單位掛牌后方可使用，不合格者針對不合格項整改，整改后再按程序驗收。5.3.7 腳手架拆除前驗收、交底及拆除要求5.3.7.1在拆除前對所有參加拆除工作的施工人員進行交底和雙簽字，拆除時要設置安全隔離帶和監護人。拆除腳手架時，腳手架拆除單位安全員要填寫腳手架拆除檢查驗收表 5.3.7.2腳手架拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求； 5.3.7.3腳手架拆除前應清除腳手架上雜物及地面障礙物；5.3.7.4拆除腳手架作業時，必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；5.3.7.5拆除腳手架作業時，連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連

19、墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如果高差大于兩步，應增設連墻件加固；5.3.7.6當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；5.3.7.7當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應先按規范規定設置連墻件和斜撐加固。5.3.7.8拆除腳手架時，要統一指揮，上下呼應，動作協調，當兩人同拆一根桿的兩個扣件時，解扣后應先通知對方，然后再開扣件落桿。5.3.7.9拆下的桿件應隨拆隨運分類堆放，下面運料堆料人員，必須與上面拆除人員密切配合，防止交叉作業發生事故。現場長時間用不上的腳手工具要及時退庫。5.3.

20、7.10拆除完畢后及時將腳手材料整理回收，保持場地清潔。5.3.8腳手架使用規定5.3.8.1作業每1m2架面上實用施工荷載（人員、材料）不得超過270kg/m25.3.8.2架面及通道上不允許堆放材料，所有材料均應碼放在堆料平臺上。5.3.8.3作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。5.3.8.4施工人員在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。5.3.8.5施工人員上下腳手架必須走專用通道

21、，嚴禁攀援腳手架上下。5.3.8.6工人在上架作業之前，應先進行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。5.3.8.7作業中臨時使用的扣件等材料要集中到扣件箱中，并放于安全可靠處，禁止隨意散放在步道上，防止傾落傷人及絆倒傷人。5.4 承重架的設計計算5.4.1 計算參數由于汽輪發電機基座運轉層梁最高為2960mm高，且每個立桿所覆蓋的計算單元中施工面荷載最大，現以最高梁為例進行設計計算，其它施工面荷截最小的梁可參照本設計計算使用。整個汽輪

22、發電機基座運轉層模板支架系統采用扣件式鋼管支架、加厚U型頂托、48.3×3.2mm鋼管主龍骨、85*85mm方木次龍骨組成。鋼筋混凝土梁厚度為2960mm，混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。鋼管采用48.3×3.2mm類型，鋼管立桿的縱距 b=0.4m，立桿的橫距 l=0.5m，立桿的步距 h=1. 0m，方木次龍骨間距100mm，剪切強度125N/mm2，抗彎強度205N/mm2，彈性模量2.1×105N/mm2，截面貫性矩1.0040×10-7m4，截面抵抗矩4.18×10-6m3，截面面積3.91×1

23、0-4m2，回轉半徑1.59×10-2m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。本工程模板支架主龍骨采用48.3×3.2mm鋼管，間距100mm，換算得剪切強度125N/mm2，抗彎強度215N/mm2，彈性模量2.1×105N/mm2，截面貫性矩3.7439×10-7m4，截面抵抗矩1.4976×10-5m4，截面面積8.64×10-4m2。施工荷載的取值按照恒荷載分項系數取1.20，活荷載分項系數取1.40，混凝土自重取24.00kN/m3，鋼筋自重取3.00kN/

24、m3，模板自重取1.50kN/m2，施工活荷載取3.00kN/m2。5.4.2 模板面板計算模板面板截面抵抗矩為W=bh2/6=400×152/6=15000 mm3模板面板截面貫性矩為I= bh3/12=400×153/12= mm3模板面板彈性模量E=9500 N/mm2荷載計算值q = 1.20×0.4×1.00×2.96×（243）+1.40×0.4×1.00×（3.00+1.50）=40.88kN/m按照5跨連續梁進行設計計算，由PKPM軟件得出最大彎矩、剪力如下：經過計算得最大彎矩M=0.04

25、1kN·m經過計算得最大剪力Q=3.298kN經過計算得最大撓度v=0.677ql4/100EI=0.677×54.59×1004/(100×9500×440×153/12)=0.032 mm5.4.2.1模板面板強度驗算M/W=0.041×106/15000=2.73N/mm215N/mm2所以模板面的抗彎強度滿足要求，結構安全！5.4.2.2模板面板剪力驗算 3Q/2bh=3×3.315×103/(2×400×15)=0.843 N/mm21.4N/mm2所以模板面板的抗剪滿足要求

26、，結構安全！5.4.2.3模板面板撓度驗算v=0.677ql4/100EI=0.677×40.88×1004/(100×9500×400×153/12)=0.026 mmv=0.026 mm100/250=0.4 mm所以模板面板的撓度滿足要求，結構安全！5.4.3 梁底方木次龍骨計算梁底方木次龍骨截面抵抗矩為W=4.18×10-6m3梁底方木次龍骨截面貫性矩為I= 1.0040×10-7m4梁底方木次龍骨彈性模量E=2.1×105N/mm2荷載計算值q = 1.20×0.10×1.00

27、5;2.96×(24+3)+1.40×0.10×1.00×(3.00+1.500)=12.41 kN/m按照5跨連續梁進行設計計算，由PKPM軟件得出最大彎矩、剪力如下：經過計算得最大彎矩M=0.254kN·m經過計算得最大剪力Q=3.329kN經過計算得最大撓度v=3ql4/384EI=3×12.41×4004/(384×2.1×105×1.0040×10-7)=0.16 mm5.4.3.1梁底方木次龍骨強度驗算M/W=0.254×106/(4.18×10-6&#

28、215;109)=55.54N/mm2205N/mm2所以梁底鋼管次龍骨的抗彎強度滿足要求，結構安全！5.4.3.2梁底方木次龍骨剪力驗算 Q/A=3.329×103/(3.91×10-4×106)=7.747 N/mm2125N/mm2所以梁底方木次龍骨的抗剪滿足要求，結構安全！5.4.3.3梁底方木次龍骨撓度驗算v=3ql4/384EI=3×12.41×4004/(384×2.1×105×1.0040×10-7)=0.16 mmv=0.16 mm440/250=1.76 mm所以梁底方木次龍骨的撓度滿

29、足要求，結構安全！5.4.4 梁底48.3×3.2mm鋼管主龍骨計算梁底鋼管主龍骨截面抵抗矩為W=1.4976×10-5m4梁底鋼管主龍骨截面貫性矩為I= 3.7439×10-7m4梁底鋼管主龍骨截面面積A=8.64×10-4m2梁底鋼管主龍骨彈性模量E=2.1×105N/mm2荷載計算值q = 1.20×0.40×1.00×2.96×(243)+1.40×0.40×1.00×(3.00+1.50)=54.59 kN/m按照5跨連續梁進行設計計算，由PKPM軟件得出最大彎矩、

30、剪力如下：經過計算得最大彎矩M=1.169kN·m經過計算得最大剪力Q=14.862kN經過計算得最大撓度v=3ql4/384EI=3×54.59×5004/(384×2.1×105×3.7439×10-7)=0.222 mm5.4.4.1梁底鋼管主龍骨強度驗算M/W=1.169×106/(1.4976×10-5×109)=77.65N/mm2215N/mm2所以梁底鋼管主龍骨的抗彎強度滿足要求，結構安全！5.4.4.2梁底鋼管主龍骨剪力驗算 Q/A=14.862×103/(8.64&

31、#215;10-4×106)=17.20 N/mm2125N/mm2所以梁底鋼管主龍骨的抗剪滿足要求，結構安全！5.4.4.3梁底鋼管主龍骨撓度驗算v=3ql4/384EI=3×54.59.91×4504/(384×2.1×105×3.7439×10-7)=0.222 mmv=0.222 mm450/250=1.80 mm所以梁底鋼管主龍骨的撓度滿足要求，結構安全！5.4.5 梁底鋼管立桿計算模板承重架立桿的軸向力設計值N，應按下列公式計算：單根立桿的軸力設計值N1.2NGk+1.4NQk =1.2(0.45×0.

32、4×2.96×27)1.4×0.44×0. 5×(3+1.50)= 18.65kN 式中 NGk模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和；NQk施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載標準值產生的釉向力總和。模板支架立桿的計算長度0應按下式計算： 0h+2 式中 h支架立桿的步距；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度。0h+2=1.2+2×0.30=1.8mN計算立桿的軸向力設計值；軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由規范取值得=0.4633，當250時，=7320/2；長細比，=

33、0/i=1.80/0.0159=113.20；0計算長度，應按規范規定計算；i截面回轉半徑；A立桿的截面面積，A=391 mm2；立桿應力N/A=18.65×103/0.4634×391=157.36N/mm2205 N/mm2所以立桿的穩定性滿足要求，結構安全！5.4.6 頂托承載力驗算由于梁底槽鋼主龍骨通過頂托將力傳遞到梁底立桿，所以頂托的承載力按下式進行計算：RRc其中Rc頂托承載力設計值，按規范取40 kNR立桿的堅向作用力設計值，經過上述計算R=24.57kN（立桿最大軸力）由于RRc，所以頂托的承載力滿足要求，結構安全！5.4.7 局部加固處理由于部分承重架需座

34、落在凝結水坑頂板上，所該頂板需進行加固處理，現按立桿間距為500×600mm，步距同承重架，并不考慮凝結水泵頂板承受作用力進行核算，得：每根立桿所承受的軸力N1.2NGk+1.4NQk =1.2(0.50×0.60×2.60×27)1.2×0.50×0.60×1.501.4×0.50×0.60×3= 27.07kN N計算立桿的軸向力設計值；軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由規范取值得=0.4633，當250時，=7320/2；長細比，=0/i=1.80/0.0159=113.20；0計算長

35、度，應按規范規定計算；i截面回轉半徑；A立桿的截面面積，A=391 mm2；立桿應力N/A=27.07×103/0.4634×391=149.40N/mm2205 N/mm2所以立桿的穩定性滿足要求，按這樣進行加固處理結構安全！（見詳圖）腳手架立面圖平面圖節點詳圖5.5腳手架施工應急救援預案本應急措施針對腳手架施工中可能出現的支架塌落、高空墜落等危險性，為防止人員傷害、物資損失、工程質量事。施工必須堅持“以人為本”、“安全第一，預防為主、綜合治理”的原則進行施工。預案從思想、組織、人力、物力、財力等方面做好充分的準備，一旦出現緊急情況，能及時滿足應急搶險的要求，能及時控制、

36、消除險情，減少災害的危害和損失。5.5.1救援小組人員與職責職務姓名聯系電話職責總指揮于長杰發布或解除啟動應急救援預案，指揮應急救援副總指揮陳大軍協助總指揮負責應急救援的具體指揮工作，協調各應急小組及成員的具體行動，并實施決策。技術組董智慧編制搶險搶救的應急方案和措施通訊聯絡組于平勝確保與總指揮或副總指揮、應急指揮中心以及外部聯系暢通、內外信息反饋迅速；搶救搶險組華澤鐸實施緊急救援 5.5.2應急救援措施5.5.2.1 腳手架失穩引起倒塌及造成人員傷亡時的應急措施 1、迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷 亡情況等，以根據不同情況進行處理。 2、劃出事故特定區域

37、，非救援人員未經準許不得進入特定區域。迅速核實腳手架上作業人數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出，如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。如果人員傷亡，立即實施腳手架加固或拆除等處理措施。以上行動須由有經驗的安全員和架子工長統一救援。5.5.2.2預防高處墜落措施 1、加強安全自我保護意識教育，強化管理安全防護用品的使用。2、重點部位項目，嚴格執行安全管理專業人員旁站監督制度。 3、隨施工進度，及時設置警示牌，及時完善各項安全防護設施。 4、腳手架搭設完畢后，未經驗收禁止使用。 5安全專業人員，加強安全防護設施巡查，發現隱

38、患及時落實解決。5.5.2.3發生高處墜落事故的搶救措施 1、救援人員首先根據傷者受傷部位立即組織搶救，促使傷者快速脫離危險環境， 送往醫院救治，并保護現場。查看事故現場周圍有無其他危險源存在。 2、再搶救傷員的同時迅速向上級報告事故現場情況。3、搶救受傷人員時幾種情況的處理。 3 .1、如確認人員已經死亡，立即保護現場。 3 .2、如發生人員昏迷、傷及內臟、骨折及大量失血； （1）立即聯系120急救車或距現場最近的朝陽醫院，地址：朝陽區工人體育場南路8號，電話：010-,010-，并說明傷情。為取得最佳搶救效果，還可根據傷情送往專科醫院。 （2）外傷大出血：急救車未到之前，現場采取止血措施。

39、 （3）骨折：注意搬運時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內臟或傷情不詳者一律 用擔架或平板，不得用摟、抱、背等方式運輸傷員。3 .3一般性傷情送往通州潞河醫院檢查，地址：通州區佟麟閣街54號，電話：010-，防止破傷風。 5.5.3 總結與改進 1、對發生事故的原因進行調查和分析，明確事故責任人，并作出適當的處理意見。 2、總結教訓，找出薄弱環節，采取糾正、預防措施。六、模板作業程序和方法6.1施工方案6.1.1 柱模板加固方案（見附圖）(1)工藝流程：彈柱位置線安裝柱模板安裝柱箍校核預檢。(2)按標高抹好水泥砂漿找平層，以便保證柱軸線邊線與標高的準確。 (3)安裝柱模板，通排柱，先裝兩端柱，經

40、校正、固定、拉通線校正中間各柱。(4)用=12mm鋼板代替“3”型墊鐵(規格為120×120×12mm)，然后要擰雙螺母，防止脹模。(5)模板支設前將柱模內清理干凈，在支最后一面模板前應再檢查一遍。(6)吊裝大模板時應設專人指揮，模板起吊應平穩，不得偏斜和大幅擺動。操作人員必須站在安全可靠處，嚴禁人員隨同大模板一同起吊。(7)安裝柱箍：柱箍應根據柱模尺寸、側壓力的大小等因素進行設計。柱箍間距、柱箍材料及對拉螺栓直徑應通過計算確定，經計算確定柱箍選用 20號槽鋼間距300mm，對拉螺栓選用20圓鋼。第一道柱箍距混凝土面150mm，第二道往上柱箍間距300mm。而對于柱截面尺寸

41、為1500×2000mm，1800×2200mm柱截面長方向模板由兩塊組合而成，拼縫設置在柱中間 (8)為達到鏡面混凝土和柱角圓弧角效果，所有柱、梁模板均采用15mm厚納米涂層PVC覆面復合模板，柱角上定制PVC圓角線做圓邊，PVC圓角線分長短兩個邊，角線安裝粘貼密封膠條，后用汽槍固定在模板上面。短邊在模板拼裝時，會緊緊貼在另一側的模板上。圓角線應順直、緊密、牢固的粘在模板上，確保拆模后的混凝土柱，邊角垂直，無漏漿、爛根。柱模要求盡量能在工廠加工成型，運至施工現場拼裝。柱子安裝模板前，鋼筋應全部調正，以免出現鋼筋偏位而影響柱子模板安裝，模板拼縫處必須粘雙面膠，角線條接頭應平

42、直順滑。柱采用槽鋼抱箍（20a槽鋼），圍檁采用方木，外設對拉螺栓加固方式（豎向加設1道對拉螺栓間距600mm），螺栓兩端留粗絲口長度120mm，兩端固定墊片為120mm×120mm×12mm鋼板，中間鉆孔22mm，配兩個螺母，厚12mm，兩端外留螺栓長度約30mm。6.1.2矩形梁加固方案梁模板對拉螺栓進行加固，對拉螺栓采用20600X600mm，并加設錐形螺母,具體做法如圖(3)梁底模采用螺旋微調支撐，在微調上沿梁縱向鋪設85×85木方子，間距為：100mm，在沿梁橫向鋪設腳手管，腳手管間距為：250mm。(4)整片模板組裝時接縫處夾墊海綿膠條，使接縫嚴密，然后

43、在模板上下接茬處加釘橫向木楞。對跨度不小于4m的梁，按要求起拱，起拱高度為跨度的2。(5)模板加固要掛線調直，并用靠尺檢查，保證模板面平整。模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密，自檢合格后逐級進行驗收。(6)模板安裝前應檢查鋼筋、預埋件、預留洞口等是否有遺漏，位置必須正確。(7)對于軸剪力墻在進行梁側模板加固時,在側面留設一塊模板（1220mm×2440mm）的下料口，待混凝土澆筑至其標高處時，在進行封口，以保證混凝土澆筑密實。6.1.3對材料的要求對周轉性材料的要求（1）模板使用前必須平整、補孔；（2）平整后的模板應達到拼縫小于1mm；垂直度小于2&#

44、176;，且不大于5mm的要求；（3）施工模板的支撐要經過強度和變形設計核算。6.1.4中心線及標高控制6.1.4.1中心線控制根據現場設置測量控制點，用全站儀將定位中心軸線測放，其余軸線用經緯儀測分，彈好墨線，用紅油漆做好標記。上層軸線控制則根據下層軸線控制點翻測上去。要嚴格控制柱的垂直度，澆筑前都要先檢查柱的垂直度,以保證柱層高垂直度小于等于8mm，總高垂直度小于等于20mm。6.1.4.2標高控制標高控制，應由專業測量人員依據軸線控制樁和水準點做出符合規范要求的高程控制點。并以此高程控制點為基準點翻測，用水平儀進行抄平。埋件標高應根據各層抄平的標高控制線控制，梁底標高應將各層標高控制線引

45、致立桿上控制，混凝土的標高則通過模板上口高度來控制。6.1.5 模板工程6.1.5.1為了保證鏡面混凝土的外觀質量，本工程模板（包括梁柱板）采用納米涂層PVC覆面復合模板外釘50×100mm木方作為加強肋，運轉層梁底采用100×100mm木方。提前繪制配模圖，在木工廠進行配置編號，在現場組裝成形；預埋件打眼后用螺栓與模板固定，埋件周圈粘海綿膠條防止漏漿；柱子模板加固采用20#槽鋼抱箍加固，梁底采用絲杠頂托便于調整標高。模板周轉情況依根據中間層拆后質量看，如能滿足質量工藝水平，則進行周轉，周轉使用不能超過兩次。否則重新購買新模板。模板采用吊車拼裝。6.1.5.2模板采用納米涂

46、層PVC覆面復合模板，模板幾何尺寸、平整度依據規范要求進行控制。6.1.5.3應根據框架外型尺寸合理配制，設計配模方案，減少模板拼縫，同時模板拼縫應規則有序，做到“表面平整，拼縫緊密，加固牢靠，尺寸準確”。6.1.5.4在加工廠組合成大模板檢查合格后運至施工現場，模板拼縫處粘貼雙面膠海綿條，保證拼縫嚴密平整。6.1.5.5模板制作精度要求寬高偏差：+2mm，-3mm；對角偏差：-3mm，+5mm；平整度：2mm。6.1.5.6模板安裝精度要求垂直度：3mm；相鄰模板高差：2mm；平整度：2mm；截面尺寸：±2mm(考慮到混凝土的側壓力對模板尺寸的影響，一般不允許出現正誤差)。6.1.

47、5.7準備工作：1)模板設計：模板平面布置，縱橫龍骨規格、數量、排列尺寸，柱箍選用的型式及間距，梁板支撐間距見模板配板設計圖。2)模板加工模板邊框采用85×85mm的木方，要求木方兩面刨光，其厚度差2mm 。加強木方間距按照模板計算結果設置。固定面板時要先進行選材，選擇厚度、接觸面一致的面板。面板用釘子固定在木方上，釘帽要與面板一平。柱子、剪力墻模板在拼裝時，應預留清掃口或灌漿口。3)模板加工完后先試拼，及時消除制作中的缺陷。然后進行編號，分規格堆放。4)放好軸線、模板邊線、水平控制標高，模板底口應做水泥砂漿找平層，檢查并校正，柱子用的地錨已預埋好。5)柱子、墻鋼筋綁扎完畢，水電管線

48、及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并經四級驗收合格。6.1.5.8模板拆除(1)拆模前對留置的同條件試塊進行強度試驗，達到要求后方可拆模，具體要求為：梁板底模為不小于100%；梁柱側模為能保證構件表面及棱角不受損傷。(2)拆模應遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原則，從上到下的順序進行，拆除時不可整片拆下。(3)拆模過程中，要充分考慮節點部位柱、梁、板之間的搭接關系，確保模板能夠順利拆下。6.2模板工程計算書框架柱模板計算書1、柱模板基本參數（選最大截面柱1800mm×2200mm） 柱模板的截面寬度 B=1800mm， 柱模板的截面高度 H=2200mm; 柱模板的計算高度 L = 1

49、3050mm，（自-0.05m到13m一次澆筑高度計算） 柱箍間距計算跨度 d = 300mm。 柱箍采用槽鋼 20a號槽鋼。 柱模板豎楞截面寬度80mm，高度80mm。 B方向豎楞28根，H方向豎楞16根。 2、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取15.000； V 混凝土的澆筑速度，取3

50、.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=63.102kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=63.100kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。3、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。 荷載計算值 q = 1.2×63.100×0.300+1.4×

51、;6.000×0.300=25.236kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm3； I = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計

52、值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.2×18.930+1.4×1.800)×0.163×0.163=0.067kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.067×1000×1000/11250=5.956N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×18.930+1.4×1.800)×0.163=2.467kN 截面抗剪強度計算值 T=3×2

53、467.2/(2×300.000×15.000)=0.822N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×18.930×1634/(100×9500×84375)=0.113mm 面板的最大撓度小于162.9/250,滿足要求!4、豎楞的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.163m。 荷載計算值 q = 1.2×63.100×0.163+1.4×6.000×0.163=13.707kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.701/0.300=12.338kN/m 最大彎矩 M = 0.1q