1、第四章 樁根底 Pile foundation減輕不均勻沉降危害的措施減輕不均勻沉降危害的措施 采用延續根底如柱下條基采用延續根底如柱下條基 對地基部分或一定范圍進展人工處置對地基部分或一定范圍進展人工處置 在建筑、構造、施工方面采取有效措施在建筑、構造、施工方面采取有效措施 采用樁基或其他深根底采用樁基或其他深根底本章主要內容本章主要內容 概述樁的功能及類型概述樁的功能及類型 樁的承載機理？樁的承載機理？ 單樁承載力單樁承載力capacity of single pile 群樁承載力群樁承載力capacity of pile group 樁根底設計樁根底設計軟 土 層樁根底樁根底承臺承臺樁桿

2、樁桿沉井沉井caisson任務間任務間梯子梯子支護支護通氣通氣桶桶其他深根底其他深根底地下延續墻地下延續墻 diaphragm第一節第一節 概概 述述一、樁的運用一、樁的運用歷史歷史十九世紀以前，木樁十九世紀以前，木樁7000-80007000-8000年前湖上居民年前湖上居民, ,浙江河姆渡浙江河姆渡西安灞橋西安灞橋, ,北京御河橋北京御河橋, ,隋唐建塔隋唐建塔十九世紀開場，資料和動力提高十九世紀開場，資料和動力提高 鑄鐵管樁，鑄鐵管樁，18241824年波特蘭水泥注冊專年波特蘭水泥注冊專利，蒸汽動力利，蒸汽動力十九世紀末，現場鉆孔樁十九世紀末，現場鉆孔樁(1897, (1897, Ray

3、mond)Raymond)干欄式建筑干欄式建筑排排 樁樁 帶撐木樁帶撐木樁 灞河上建橋始于春秋時期，秦穆公稱霸西灞河上建橋始于春秋時期，秦穆公稱霸西戎，將滋水改為灞水，并于河上建橋，故戎，將滋水改為灞水，并于河上建橋，故稱稱“灞橋，是我國最古老的石柱墩橋。灞橋，是我國最古老的石柱墩橋。1400年前的隋代灞橋遺址年前的隋代灞橋遺址被洪水沖走的隋代灞橋上的橋樁被洪水沖走的隋代灞橋上的橋樁隋代灞橋橋墩上的龍頭隋代灞橋橋墩上的龍頭隋代灞橋石料上刻有隋代灞橋石料上刻有“耀州耀州二字證明修橋石料來源于西二字證明修橋石料來源于西安以北約安以北約100公里的古耀州公里的古耀州新加坡開展銀行新加坡開展銀行,四四

4、墩墩, 每墩直徑每墩直徑7.3m將荷載傳送到下部將荷載傳送到下部好土層好土層,承載力高承載力高大直徑鉆孔樁大直徑鉆孔樁風化砂巖及粉砂巖風化砂巖及粉砂巖部分風化及部分風化及不風化泥巖不風化泥巖新加坡開展銀行新加坡開展銀行,四墩四墩7.3m現場灌注現場灌注護坡樁護坡樁造價低造價低現場灌注現場灌注護坡樁護坡樁造價低造價低2.2.特點特點優點將荷載傳送到下部好土層,承載力高沉降量小抗震性能好,穿過液化層接受抗拔(抗滑樁)及橫向力(如風載荷)與其他深根底比較,施工造價低缺陷缺陷施工環境影響施工環境影響, , 預制樁施工噪音預制樁施工噪音, , 鉆孔灌注樁的泥漿鉆孔灌注樁的泥漿 有地下室時有地下室時, ,

5、有一有一定干擾定干擾, ,深基坑中深基坑中做樁做樁3. 適用條件適用條件(1)水上建筑物水上建筑物(2)深持力層深持力層,高地下水位高地下水位(3)抗震地基抗震地基(4)對沉降非常敏感的建對沉降非常敏感的建筑筑,如精細儀器如精細儀器 詳見教材詳見教材117頁頁 承臺承臺: :將幾個樁結合將幾個樁結合起來傳送荷載起來傳送荷載 1.1.低承臺樁基低承臺樁基 承臺在地面以下承臺在地面以下, , 承臺本身可承當部承臺本身可承當部分荷載分荷載 2.2.高承臺樁基高承臺樁基 承臺在地面以上承臺在地面以上, ,橋樁橋樁, ,碼頭碼頭, ,棧橋棧橋軟土層二、樁根底的類型按承臺位置分二、樁根底的類型按承臺位置分

6、類類青島青島前海棧橋前海棧橋年登州鎮總兵章高元奉調率兵移駐青島后，先在青島村年登州鎮總兵章高元奉調率兵移駐青島后，先在青島村今人民會堂處建筑總兵衙門，然后在前海處搭起一座長今人民會堂處建筑總兵衙門，然后在前海處搭起一座長米左右、鐵木構造的簡易碼頭，當時只供軍用，故名棧橋。米左右、鐵木構造的簡易碼頭，當時只供軍用，故名棧橋。低承臺樁基低承臺樁基高承臺樁基高承臺樁基1 1、平安等級：、平安等級：三、樁基設計原那么三、樁基設計原那么 1 1樁基的豎向承載力計算基樁、樁基的豎向承載力計算基樁、群樁承載力計算；群樁承載力計算； 2 2樁端平面以下脆弱下臥層承載力樁端平面以下脆弱下臥層承載力驗算；驗算；

7、3 3樁基抗震承載力驗算；樁基抗震承載力驗算； 4 4承臺計算和樁身構造計算；承臺計算和樁身構造計算； 5 5必要的驗算，如變形驗算。必要的驗算，如變形驗算。2 2、樁基計算內容：、樁基計算內容：以下樁基應進展變形驗算：以下樁基應進展變形驗算：1 1樁端持力層為脆弱土的一、二級建筑物以樁端持力層為脆弱土的一、二級建筑物以及樁端持力層為粘性土、粉土或存在脆弱下臥及樁端持力層為粘性土、粉土或存在脆弱下臥層的一級建筑樁基的沉降驗算，并宜思索上部層的一級建筑樁基的沉降驗算，并宜思索上部構造與樁基的相互作用。構造與樁基的相互作用。2 2接受較大程度荷載或對程度變位要求嚴厲接受較大程度荷載或對程度變位要求

8、嚴厲的一級建筑樁基的程度變位驗算。的一級建筑樁基的程度變位驗算。3 3對不允許出現裂痕或需限制裂痕寬度的混對不允許出現裂痕或需限制裂痕寬度的混凝土樁身和承臺應進展抗裂或裂痕寬度驗算。凝土樁身和承臺應進展抗裂或裂痕寬度驗算。3 3、變形驗算：、變形驗算：No構造與地質資料構造與地質資料樁型、樁長、樁距樁型、樁長、樁距確定樁數確定樁數n=P/R樁基中基樁承載力驗算樁基中基樁承載力驗算脆弱下臥層驗算脆弱下臥層驗算實體深根底驗算實體深根底驗算承臺設計承臺設計沉降計算沉降計算樁樁根根底底的的設設計計步步驟驟四、四、第二節第二節 樁的類型樁的類型承載性狀承載性狀施工方法施工方法成型方式效應成型方式效應資料

9、資料外形外形按尺寸按尺寸軟土層按不同的分類規范，叫法不同。按不同的分類規范，叫法不同。一、一、 按承載性狀分類按承載性狀分類Q = Qp+QsQ = Qp+QsTip resistance, Skin frictionTip resistance, Skin friction端承型樁端承型樁 主要由樁端接受極限荷載主要由樁端接受極限荷載, ,樁不長樁不長, ,樁端土鞏樁端土鞏固固摩擦型樁摩擦型樁 主要由樁側壁與土的摩擦力接受極限荷載主要由樁側壁與土的摩擦力接受極限荷載, ,樁長樁長, ,深深端承型樁端承型樁摩擦型樁摩擦型樁端承樁端承樁摩擦端承樁摩擦端承樁嵌巖樁嵌巖樁摩擦樁摩擦樁端承摩擦樁端承摩

10、擦樁端承型樁端承型樁摩擦型樁PsPsP二、按資料：二、按資料： 木樁、混凝土、木樁、混凝土、鋼筋混凝土、鋼管鋼筋混凝土、鋼管型鋼樁、復合型鋼樁、復合樁樁 鋼筋混凝土：普鋼筋混凝土：普通混凝土、預應力通混凝土、預應力混凝土離心預混凝土離心預制、高強混凝土制、高強混凝土三三 、 按外形按外形 按縱斷面：楔形樁、樹根樁、螺旋按縱斷面：楔形樁、樹根樁、螺旋樁、多節分叉樁、擴底樁、支樁、多節分叉樁、擴底樁、支盤樁、微型樁盤樁、微型樁 按橫斷面：圓形，八邊形，十字樁、按橫斷面：圓形，八邊形，十字樁、X X形樁形樁樁身樁身橫斷面橫斷面四、按尺寸四、按尺寸 按斷面按斷面( (直徑的大?。褐睆降拇笮。?大直徑樁

11、大直徑樁:d:d800mm; 800mm; 小直徑樁：小直徑樁：d d250mm250mm； 中等直徑樁：中等直徑樁： 250d800mm 250d800mm 。 按長度長徑比：按長度長徑比： 長樁長樁: 40m L80m: 40m3)3)；短樁：；短樁：L15mL15m； 中長樁：中長樁：15m L40m15m 80m L 80m L/L/ ：樁的特征長度：樁的特征長度 c44E IkB 六、六、 按施工方法成型方式效應按施工方法成型方式效應施工方法施工方法沉樁方法沉樁方法1 預制樁預制樁 Prefabricated pile 擠土樁，部分擠土樁擠土樁，部分擠土樁2 現場灌注樁現場灌注樁 C

12、ast in place 非擠土樁，部分擠土樁非擠土樁，部分擠土樁1 預制樁預制樁2 現場灌注樁現場灌注樁氣錘打入氣錘打入振動沉樁振動沉樁靜壓樁靜壓樁引孔,部分擠土, 大面積地面隆起不引孔,擠土樁成孔方法成孔方法人工挖孔人工挖孔螺旋鉆螺旋鉆正反循環正反循環地下水以下泥漿護地下水以下泥漿護壁壁沖擊沖擊,夯擴夯擴,爆破爆破沉管灌注沉管灌注澆注法澆注法省省, ,易易泥皮泥皮, ,虛土虛土, ,斷樁斷樁水上水上水下水下其他其他離心離心, ,預應力預應力, ,工廠工廠, ,現場現場振動沉樁振動沉樁預制樁預制樁113mPile Point離心預應力預制鋼筋混凝土離心預應力預制鋼筋混凝土人工挖孔樁人工挖孔樁

13、廣州市亞洲大酒店人工挖孔樁廣州市亞洲大酒店人工挖孔樁螺旋鉆螺旋鉆 擴底樁擴底樁人工挖孔擴孔樁人工挖孔擴孔樁芝加哥法芝加哥法UK英國英國1.0-3.0 m0.6-0.9 m英國是近代工業革英國是近代工業革命的發源地，正式命的發源地，正式稱號稱號“結合王國，結合王國，全稱全稱“大不列顛及大不列顛及北愛爾蘭結合王國北愛爾蘭結合王國the United the United Kingdom of Great Kingdom of Great Britain and Britain and Northern IrelandNorthern Ireland爆破擴底樁爆破擴底樁擠擴樁支盤樁擠擴樁支盤樁七、樁

14、的質量檢驗七、樁的質量檢驗樁根底樁根底-隱蔽工程灌注樁隱蔽工程灌注樁-縮頸、夾泥、斷樁、沉渣過厚?？s頸、夾泥、斷樁、沉渣過厚。1 1開挖檢查：樁頂標高、樁的位置軸線、樁頂質量完好開挖檢查：樁頂標高、樁的位置軸線、樁頂質量完好性和混凝土強度性和混凝土強度2 2抽芯法：在灌注樁身內鉆孔直徑抽芯法：在灌注樁身內鉆孔直徑100100150150，取混凝土，取混凝土芯樣進展觀測和單軸抗壓強度實驗，了解混凝土有無離析、空洞、芯樣進展觀測和單軸抗壓強度實驗，了解混凝土有無離析、空洞、樁底沉渣和夾泥等景象。樁底沉渣和夾泥等景象。3 3聲波透視法：俗稱小應變測定法，檢測樁身完好性，即缺陷聲波透視法：俗稱小應變測

15、定法，檢測樁身完好性，即缺陷位置、程度。位置、程度。4 4動測法：俗稱大應變測定法，檢測單樁承載力。動測法：俗稱大應變測定法，檢測單樁承載力。5 5檢測數量：檢測數量： 小應變：灌注樁，小應變：灌注樁，100%100%，預制樁，預制樁，50%50% 大應變：灌注樁，大應變：灌注樁，30%30%，預制樁，預制樁，20%20%第三節第三節 單樁承載力單樁承載力 Bearing capacity of a single pile樁的承載力分析樁的承載力分析1. 1. 豎向承載力的組成豎向承載力的組成摩阻力所需位移很小摩阻力所需位移很小端阻力需求較大位移端阻力需求較大位移; ;不同階段二者分擔比不同不

16、同階段二者分擔比不同pusuupsQQQQQQQ/kNQsQpQS/mmQs 樁側摩阻力 Skin， Shaft frictionQp 樁端阻力 端承力 Point， end resistance2.樁、土間力的平衡樁、土間力的平衡 設樁身周長為設樁身周長為u u，從，從深度深度z z處取一處取一dzdz微段，微段，由力的平衡條件有：由力的平衡條件有：ZZZZZZNudz(NdN )0dN1u dz 設樁身橫截面面積為設樁身橫截面面積為ApAp，彈性模量為，彈性模量為EpEp，dzdz微段微段的變形為的變形為d dz z，據虎克定律有：，據虎克定律有：PPNLLA E ZZPPN dzdA E

17、 代入上式有：代入上式有：2ZPPzZ2zdNA Ed1u dzud 2ZPPzZ2zdNA Ed1u dzud zZ0zz0Zz0Zz0PPNNud1N dA E 二、樁側摩阻力和樁端阻力二、樁側摩阻力和樁端阻力摩阻力的分布摩阻力的分布qs 摩阻力摩阻力zsdN1qu dz u為樁的周長為樁的周長S0Sp 各點位移各點位移Q軸向力軸向力NS0Sp土的極限摩阻力影響要素-可用類似于土的抗剪強度的庫侖公式表達 隨著深度添加,砂土中存在臨界深度 x0s0kZ,qkZtg 超靜孔隙水壓力散失,土的觸變性打入預制樁,擠土使qs添加：(1)擠密(2)剩余應力鉆孔預制樁,常使qs減少：(1)泥皮(2)應力

18、松弛但是也有水泥漿滲入土中使外表粗糙粘性土的摩阻力有時效性,其他施工要素3樁的端承力常作為根底承載力問題(太沙基解)太沙基梅耶霍夫型很小qcpuqNcNNBq2(1)(1)很難到達整體破壞很難到達整體破壞(2)(2)端承力與深度有關端承力與深度有關(3)(3)存在臨界深度存在臨界深度qcpuqNcNq三、單樁的破壞方式三、單樁的破壞方式屈曲破壞屈曲破壞取決于樁身的資料強度取決于樁身的資料強度整體剪切破壞整體剪切破壞-取決于樁端土的支承力取決于樁端土的支承力刺入破壞刺入破壞-取決于樁周土強度土較硬取決于樁周土強度土較硬取決于上部構造所能接受的極限沉降土較軟取決于上部構造所能接受的極限沉降土較軟土

19、的極限端阻力影響要素 與施工方法有關樁端充填粉土樁端充填粉土問題問題側摩阻力的方向？側摩阻力的方向？與土性有關,存在臨界深度1.負摩阻力的產生樁側土體下沉必需大于樁的下沉(1)樁周附近地面大面積堆載(2)大面積降低地下水位(3)欠固結土,新填土(4)濕陷性黃土遇水濕陷(5)砂土液化、凍土融解正摩阻正摩阻負摩阻負摩阻三、三、 樁側負摩阻力樁側負摩阻力2. 負摩擦力確實定(負摩阻力成為荷載的一部分)對于下部為巖石的端承樁,能夠全樁為負摩阻力;對于普通樁,由于樁土都有變形,視二者的相對位移量和方向.lnNegative土位移土位移Ss樁位移樁位移Sp-+摩阻力摩阻力軸向力軸向力Nnsi0zniqkt

20、g 3 3、處理方法：、處理方法：1 1經過計算預估下沉的沉降量。經過計算預估下沉的沉降量。2 2在預制樁外表涂一薄層瀝青。在預制樁外表涂一薄層瀝青。3 3在樁土之間加一層土漿，減少摩擦力。在樁土之間加一層土漿，減少摩擦力。斑脫土漿斑脫土漿 特化性質特化性質膨潤土膨潤土是一種以蒙脫石為主要礦物成份的粘土巖是一種以蒙脫石為主要礦物成份的粘土巖,顏色為白色、顏色為白色、淺黃色。膨潤土真有較強的吸濕性和膨脹性，可吸附淺黃色。膨潤土真有較強的吸濕性和膨脹性，可吸附8-15倍受歡倍受歡迎于本身體積的水量，體積膨脹可達數位至迎于本身體積的水量，體積膨脹可達數位至30倍，在水介搟中能倍，在水介搟中能分散成膠

21、凝狀和懸浮狀，這種介質具有一定的粘滯能變性和光滑分散成膠凝狀和懸浮狀，這種介質具有一定的粘滯能變性和光滑性，有較強的陽離子交換才干，對各種氣體、液體、有機物質有性，有較強的陽離子交換才干，對各種氣體、液體、有機物質有一定的吸附才干。最大吸附量可達一定的吸附才干。最大吸附量可達5倍于本身的分量。它與水泥、倍于本身的分量。它與水泥、細沙的摻合物具有可塑性和粘結性。細沙的摻合物具有可塑性和粘結性。 用途用途膨潤土在工業消費中有廣泛的市場，化肥、飼料、膨潤土在工業消費中有廣泛的市場，化肥、飼料、煉焦消費中用作粘結劑。塑料、橡膠消費中用作煉焦消費中用作粘結劑。塑料、橡膠消費中用作填充劑，農藥消費中用作載

22、體和殺菌劑，合成樹填充劑，農藥消費中用作載體和殺菌劑，合成樹脂、油墨和油漆中用作防沉降助劑。顏料、涂料脂、油墨和油漆中用作防沉降助劑。顏料、涂料消費中用作觸變和增稠劑，日用化工產品中用作消費中用作觸變和增稠劑，日用化工產品中用作添加劑。醫藥消費中用作吸著劑或粘結劑，石油添加劑。醫藥消費中用作吸著劑或粘結劑，石油鉆井消費中用作光滑劑，造紙和紡織消費中用作鉆井消費中用作光滑劑，造紙和紡織消費中用作增白劑。增白劑。斑脫土泥漿泵斑脫土泥漿泵是用來在內孔壁構成涂層，是用來在內孔壁構成涂層，同時在下套管時減少摩擦力。同時在下套管時減少摩擦力。在砂土中鉆孔是必備設備。在砂土中鉆孔是必備設備。第四節 單樁豎向

23、承載力確實定靜載荷實驗 擬靜力法 Osterberg法閱歷方法：靜力觸探 閱歷公式混凝土混凝土R = c fc Ap鋼筋混凝土鋼筋混凝土R = c fc Ap + fy Ag鋼筋抗壓強鋼筋抗壓強度設計值度設計值樁身體料一、按樁身體料確定混凝土混凝土 R = R = cfcApcfcAp鋼筋混凝土鋼筋混凝土 R = R = cfcAp+fyAgcfcAp+fyAg鋼筋抗壓強鋼筋抗壓強度設計值度設計值二、樁基現場測試的傳統方法1靜載實驗法獲得單樁承載力最可靠的方法錨樁反力梁 次梁次梁錨筋錨筋錨樁錨樁主梁主梁千斤頂千斤頂百分表百分表基準柱基準柱錨樁 桁架法,2400噸樁頂實驗中樁頂實驗中Osterb

24、erg法 OsterbergOsterberg測樁法測樁法檢測鉆孔灌注樁單樁承載力的原理檢測鉆孔灌注樁單樁承載力的原理( (圖圖1)1)，是在樁底預，是在樁底預先放置一個直徑稍小于樁徑的，可上下膨脹的壓力室，先放置一個直徑稍小于樁徑的，可上下膨脹的壓力室，實驗時給壓力室加壓，使樁身獲得向上的托力，同時實驗時給壓力室加壓，使樁身獲得向上的托力，同時樁端獲得向下的壓力，樁尖位移和樁身位移的量測采樁端獲得向下的壓力，樁尖位移和樁身位移的量測采用分別獨立系統，儀表經過銜接在樁底部的細桿量用分別獨立系統，儀表經過銜接在樁底部的細桿量測樁尖的向下位移量，儀表量測樁身的向上位移量。測樁尖的向下位移量，儀表量

25、測樁身的向上位移量。因此分別直接測定樁側阻和端阻和相應位移的關系，因此分別直接測定樁側阻和端阻和相應位移的關系，由此驗證樁的承載力能否滿足設計的要求。這是一種由此驗證樁的承載力能否滿足設計的要求。這是一種很巧妙的測樁方法，比傳統的靜載測樁法省力、省錢、很巧妙的測樁方法，比傳統的靜載測樁法省力、省錢、省時，又比動測法直接可靠，利用樁的自重和摩阻力省時，又比動測法直接可靠，利用樁的自重和摩阻力作為自錨反力，可得到很高的實驗荷載，這一點對于作為自錨反力，可得到很高的實驗荷載，這一點對于大型樁大型樁( (墩墩) )尤其意義艱苦。目前該方法在美國、加拿尤其意義艱苦。目前該方法在美國、加拿大、英國、日本及

26、香港等地已有不少工程實踐運用的大、英國、日本及香港等地已有不少工程實踐運用的例子。曾經可測樁徑近例子。曾經可測樁徑近2 m2 m的大型樁的大型樁( (墩墩) )，實驗承載力，實驗承載力達達60 MN60 MN，這是普通測樁法無法或很難做到的。對于端，這是普通測樁法無法或很難做到的。對于端承力與側阻力不相等情況，也可經過調整樁澆筑深度承力與側阻力不相等情況，也可經過調整樁澆筑深度及半徑加以處理。及半徑加以處理。圖圖1Osterberg樁基載荷實驗原理樁基載荷實驗原理安裝鋼筋籠安裝多動式(2) 經過靜力載荷實驗確定極限承載力經過靜力載荷實驗確定極限承載力Qu判別單樁豎向極限承載力判別單樁豎向極限承

27、載力Qu(各規范不各規范不同同)假設有陡降點假設有陡降點,取為取為Qu緩變曲線緩變曲線,取一定沉降取一定沉降 s=40mm (40-60mm) 24小時未穩定小時未穩定,Sn對應的荷對應的荷載載確定平均值確定平均值 (極限承載力規范值極限承載力規范值),如離如離散太大散太大,加一折減系數加一折減系數設計值設計值 R=uukQQspukQ21nnSSnQ三、按靜力觸探法確定ukcppii siQq Aulf 、 ：修正系數：修正系數 -對粘性土、粉土去對粘性土、粉土去2/32/3，飽，飽和砂土取和砂土取1/21/2； -粘性土粘性土 砂性土砂性土qc, fsi qc, fsi ：探頭的端阻與側阻

28、：探頭的端阻與側阻Electric static cone55. 0)(04.10aiif45. 0)(05. 5aiif注：雙橋靜力觸探注：雙橋靜力觸探 混凝土預制混凝土預制樁樁補充：補充：單橋探頭單橋探頭 當根據單橋探頭靜力觸探資料確定混凝土預制當根據單橋探頭靜力觸探資料確定混凝土預制樁單樁豎向極限承載力規范值時，如無當地閱樁單樁豎向極限承載力規范值時，如無當地閱歷可按下式計算：歷可按下式計算：Quk= Qsk+ Qpk= uqsikli+pskAp式中式中u樁身周長；樁身周長； Ap-樁端面積；樁端面積； qsik-用靜力觸探比貫入阻力值估算的樁周用靜力觸探比貫入阻力值估算的樁周第第i層

29、土的極限側阻力規范值值應結合土工層土的極限側阻力規范值值應結合土工實驗資料，根據土的類別、埋藏深度、陳列順實驗資料，根據土的類別、埋藏深度、陳列順序，按圖折線取值；并留意修正；序，按圖折線取值；并留意修正； li樁穿越第樁穿越第i層土的厚度；層土的厚度； 樁端阻力修正系數。樁端阻力修正系數。 注：圖中，直線注：圖中，直線A A線段線段ghgh適用于地表下適用于地表下6m 6m 范圍內的土范圍內的土層；折線層；折線B B線段線段oabcoabc適用于粉土及砂土土層以上或無粉適用于粉土及砂土土層以上或無粉土及砂土土層地域的粘性土；折線土及砂土土層地域的粘性土；折線C C線段線段odefodef適用

30、于粉適用于粉土及砂土土層以下的粘性土；折線土及砂土土層以下的粘性土；折線D D線段線段oefoef適用于粉土、適用于粉土、 粉砂、粉砂、 細砂及中砂。細砂及中砂。當樁端穿越粉土、粉砂、細砂及中砂層底面時，折線當樁端穿越粉土、粉砂、細砂及中砂層底面時，折線D D估算估算的值需乘以下表系數值；的值需乘以下表系數值； sikqs qsk-ps曲線曲線系數值系數值sslspp /s 5 7.510 1.00 0.50 0.33注：注： 為樁端穿越的中密為樁端穿越的中密-密實砂土、粉土的比密實砂土、粉土的比貫入阻力平均值；貫入阻力平均值； 為砂土、粉土的下臥軟土層的比貫為砂土、粉土的下臥軟土層的比貫入阻

31、力平均值；入阻力平均值； 采用的單橋探頭，圓錐底面積為采用的單橋探頭，圓錐底面積為15 ，底部帶，底部帶7cm高滑套，錐角高滑套，錐角 。spslp2cm60 系數值系數值樁入土樁入土深度深度mh1515h3030 h60 0.750.75 -0.90 0.90注：樁入土深度注：樁入土深度15h30m15h30m時，時，值按值按 h h值線內插；值線內插；h h為基為基底至樁端全斷面的間隔不包括樁間高度。底至樁端全斷面的間隔不包括樁間高度。pskpsk樁端附近的靜力觸探比貫入阻力規范值平均值，樁端附近的靜力觸探比貫入阻力規范值平均值，見下式：見下式： 當當 時時當當 時時 式中式中 樁端全截面

32、以上樁端全截面以上8倍樁徑范圍內的比貫入阻力平均值；倍樁徑范圍內的比貫入阻力平均值； 樁端全截面以下樁端全截面以下4倍樁徑范圍內的比貫入阻力平均值倍樁徑范圍內的比貫入阻力平均值 ，如樁端持力層為密，如樁端持力層為密實的砂土層，其比貫入阻力平均值實的砂土層，其比貫入阻力平均值 超越超越20MPa時，那么需乘以系數時，那么需乘以系數C予以折減后，再計予以折減后，再計算算 及及 值；值； 折減系數，按折減系數，按 值從表選用。值從表選用。 21skskpp)(2121skskskppp21skskpp2skskpp1skp2skpsp2skp1skp12/skskpp四、閱歷公式法ukskpkpsi

33、kpkpQQQuqliq A 1 1普通預制樁及中小直徑灌注樁普通預制樁及中小直徑灌注樁對直徑對直徑800800的預制樁和灌注樁，單樁豎向極限承載力的預制樁和灌注樁，單樁豎向極限承載力規范值規范值 ：2 2大直徑樁大直徑樁d800d800ukskpkpsisikppkpQQQuqliq A 查表查表查表查表3 3嵌巖樁嵌巖樁嵌巖單樁的極限承載力規范值是由樁周嵌巖單樁的極限承載力規范值是由樁周土總側阻力、嵌巖段總側阻力和總端阻土總側阻力、嵌巖段總側阻力和總端阻力三部分組成。力三部分組成。ukskrkpkpsisik ipr rcrp rcpQQQQuqluf hf A 4 4 規定規定確定單樁豎

34、向極限承載力規范值尚需滿足以下規定：確定單樁豎向極限承載力規范值尚需滿足以下規定：一級建筑樁基應采用現場靜載荷實驗，并結合靜力一級建筑樁基應采用現場靜載荷實驗，并結合靜力觸探、規范貫入實驗等原位測試方法綜合確定；觸探、規范貫入實驗等原位測試方法綜合確定；二級建筑樁基應根據靜力觸探、規范貫入實驗、閱二級建筑樁基應根據靜力觸探、規范貫入實驗、閱歷參數等估算，并參照地質條件一樣的試樁資料綜合歷參數等估算，并參照地質條件一樣的試樁資料綜合確定。無可參照的試樁資料或地質條件復雜時，應由確定。無可參照的試樁資料或地質條件復雜時，應由現場靜載荷實驗確定；現場靜載荷實驗確定；三級建筑樁基，如無原位測試資料，可

35、利用承載力三級建筑樁基，如無原位測試資料，可利用承載力閱歷公式。閱歷公式。 五、抗拔樁的承載力浮力五、抗拔樁的承載力浮力, ,風荷風荷載載1 1 現場抗拔實驗現場抗拔實驗2 2 公式公式isiiiKTq u l 抗拔折減系數抗拔折減系數 i i：砂土砂土0.5-0.7; 0.5-0.7; 粉土、粘性土粉土、粘性土0.7-0.8.0.7-0.8.六、六、 橫向受力樁的承載力確定橫向受力樁的承載力確定 靜力載荷實驗靜力載荷實驗 RHRH為設計值為設計值,Hu,Hu為橫向極限荷載為橫向極限荷載 ；H H為抗力為抗力分項系數分項系數 實際公式計算實際公式計算 彈性地基梁撓度方程彈性地基梁撓度方程 h4

36、2042145415d xd xE INp (z )d zd zp (z )kxbd xzx0d zm bE I uHHHHR,1.6 常數法m法k法C法kh kh 抗力系數抗力系數樁的位移h1pkxb 小結 單樁承載力單樁承載力=摩阻力摩阻力+端阻力端阻力 摩阻力摩阻力-土性，深度臨界深度，土性，深度臨界深度，入樁方式，樁土相對位移入樁方式，樁土相對位移 正摩擦力正摩擦力 負摩擦力負摩擦力 端阻力端阻力-土性，深度臨界深度土性，深度臨界深度 ，入樁方式入樁方式 確定單樁承載力的方法確定單樁承載力的方法第五節第五節 群樁根底計算群樁根底計算 群樁與群樁效應群樁與群樁效應 群樁中的單樁承載力群樁

37、中的單樁承載力 群樁承載力群樁承載力 群樁的沉降群樁的沉降 承臺承載力承臺承載力問題問題單樁承載單樁承載力加起來力加起來等于群樁等于群樁承載力？承載力？群樁與群樁效應群樁與群樁效應巖石土壓力分散深度壓力分散深度 6d一 群樁(Pile group)與群樁效應1 預制樁沉樁預制樁沉樁 砂土砂土,非飽和土和普通粘性非飽和土和普通粘性土土,填土有擠密作用填土有擠密作用,使承載力添加使承載力添加飽和粘土飽和粘土,超靜孔壓積累超靜孔壓積累,地面上浮地面上浮,先入樁先入樁上浮上浮,土層擾動土層擾動,使承載力降低使承載力降低2 應力疊加應力疊加 樁底應力添加樁底應力添加,使承載力缺乏使承載力缺乏;總的沉降添

38、加總的沉降添加3 樁之間相互調理樁之間相互調理 個別樁承載力低總體個別樁承載力低總體上可互補上可互補;個別樁受荷個別樁受荷,其他樁協助傳送荷其他樁協助傳送荷載載4 承臺可部分接受荷載承臺可部分接受荷載應力疊加應力疊加 樁底應力添加樁底應力添加, ,使承載力缺乏使承載力缺乏; ;總的總的沉降添加沉降添加對于砂土 sp 1.0, 粘性土sp 1.0群樁各單樁承載力之和群樁的承載力群樁綜合效應系數sp單樁側阻群樁中單樁的平均側阻側阻群樁效應系數s0 .1單樁端阻群樁中單樁的平均端阻端阻群樁效應系數pP234 表表8.17二 群樁根底承載力計算 對于對于3 3根以上根以上, ,非端承樁的樁根底非端承樁

39、的樁根底, ,要思索群要思索群樁效應；假設承臺底面土體與承臺底不脫開，樁效應；假設承臺底面土體與承臺底不脫開，那么思索承臺承載才干承臺效應。那么思索承臺承載才干承臺效應。1 1 單樁承載力設計值單樁承載力設計值ppksskcckspcQQQR 準值承臺底土極限承載力標承臺底平均極限土抗力ccpscps群樁效應系數抗力分項系數2 關于承臺承載力問題 承臺下土的承載力低于淺根底 承臺內反力小于外圍,雙曲線分布 在動力荷載下(鐵路橋梁);負摩擦力(地面下沉);端承樁;飽和軟土中沉入密集樁群等情況下不思索承臺承載力。nAqQcckckkckfq2承臺寬度的深度內(5m)地基土極限抗力規范值cececc

40、iciccAAAA0 .15 .0; 5 .01 .0ecicBkf見見235頁表頁表 8.18 承臺內外土阻承臺內外土阻力群樁效應系數力群樁效應系數ecAicA234頁 三、 群樁根底中的基樁荷載驗算1. 1. 荷載效應根本組合荷載效應根本組合(1)(1)中心荷載中心荷載實實際際分分布布假設的分布假設的分布FG GNrR0r0 r0 建筑物重要性系數建筑物重要性系數一級一級 r0 =1.1 r0 =1.1二級二級 r0 =1.0 r0 =1.0三級三級 r0 =0.9 r0 =0.9假設每個樁的荷載假設每個樁的荷載nGFN基樁承載力設計值基樁承載力設計值GG承臺及其上回填承臺及其上回填土總自

41、重設計值。土總自重設計值。 偏心豎向荷載荷載線性分布假設yixii22iiM xM yFGNnyx 0maxN1.2RMyMx987216345XYx7y7yiximax22iiM xM yFGNnyx 0r NR 2.2.地震作用效應組合地震作用效應組合地震震害調查闡明，不論樁周土類別如何，基樁豎地震震害調查闡明，不論樁周土類別如何，基樁豎向承載力均可提高向承載力均可提高25%25%，故：，故：軸心荷載作用下軸心荷載作用下 N1.25R N1.25R偏心荷載作用下偏心荷載作用下 N1.25R N1.25R Nmax1.5R Nmax1.5R可不思索地震作用的情況可不思索地震作用的情況, ,見

42、教材見教材236236頁頁. . 補充：假想實體深根底承載力驗算 當單獨根底當單獨根底 n n 9 9根根, , 條形根底條形根底 m 2 m 2 行；且行；且SaSa 6d 6d 時需求進展這一項驗算。時需求進展這一項驗算。地基規范地基規范規規定定F lG B0A(1)中心荷載(2)偏心荷載Wx ,Wy假想實體根底截面抵抗矩Mx ,My假想根底底面上的力矩av00A (B2l tg)(L2l tg);4 kkkaFGpfA ykkxk m axaxyMFGMp1.2fA WW 四四 脆弱下臥層的驗算脆弱下臥層的驗算1 Sa1 Sa 6d 6d 時時整體沖剪破壞整體沖剪破壞F F l lB0B

43、0t t z z G G 00sik iz00wukzzqFG2(LB )q l(L2ttan )(B2ttan )qz 僅經深度僅經深度修正修正分項系數分項系數取取1.651.65173173頁頁按整體根底按整體根底F lB0t zG Sa6d Sa6d 時且硬持力層厚度時且硬持力層厚度 與驗算單樁原理一樣與驗算單樁原理一樣aet(sd )cos/2 sikiz2e4(Nuql )(d2t tan) 五五 樁基沉降計算普通不計樁樁基沉降計算普通不計樁身緊縮量及樁與土間的相對位身緊縮量及樁與土間的相對位移，以假想根底為剛性整體，移，以假想根底為剛性整體，驗算樁端以下土沉降驗算樁端以下土沉降1.

44、 需求進展沉降計算需求進展沉降計算 ： 甲甲1級建筑物的建筑物樁基級建筑物的建筑物樁基 對沉降有嚴厲要求的建筑物樁基對沉降有嚴厲要求的建筑物樁基 體型復雜或樁端以下存在脆弱土層的乙體型復雜或樁端以下存在脆弱土層的乙2級級建筑物樁基建筑物樁基2. 不需沉降計算的情況不需沉降計算的情況 丙丙3級建筑物樁基級建筑物樁基 s6d 樁距大于樁距大于6倍樁徑倍樁徑 n9 獨立根底的獨立根底的 m2 條形根底條形根底 某些單層工業廠房樁基某些單層工業廠房樁基4);2)(2(00avltgLltgBAAGFp)(0ldpp計算計算S= SiS=e S :沉降計算閱歷系數沉降計算閱歷系數p239，e:等效沉降系

45、數，由于布氏等效沉降系數，由于布氏解作用在彈性體外表，如今是解作用在彈性體外表，如今是作用在彈性體內部。作用在彈性體內部。F l G B0A第六節第六節 樁根底設計樁根底設計一、設計內容及步驟一、設計內容及步驟樁型、樁長和截面尺寸選擇樁型、樁長和截面尺寸選擇樁型：上部構造的型式、荷載、樁型：上部構造的型式、荷載、地質條件、環境條件及當地的地質條件、環境條件及當地的施工條件和閱歷。施工條件和閱歷。截面尺寸：實心方樁邊長為截面尺寸：實心方樁邊長為300500 L=2530m現場現場預制預制L12m工廠預制工廠預制樁端進入持力層的深度：樁端進入持力層的深度：粘性土、粉土粘性土、粉土2d，砂類土，砂類

46、土1.5d,碎石類土碎石類土1d,當當存在脆弱下臥層時存在脆弱下臥層時,樁端以下硬持力層厚度樁端以下硬持力層厚度4d,嵌巖樁進入微風化或中等風化的巖體的最小深度嵌巖樁進入微風化或中等風化的巖體的最小深度0.5m.臨界深度臨界深度: :砂、礫臨界深度砂、礫臨界深度= =3 31010d d d d為樁徑為樁徑粘性土、粉土臨界深度粘性土、粉土臨界深度= =2 26 6d d經濟角度：經濟角度：沉管灌注樁最為經濟，后為鉆孔灌注撞、沖孔灌注沉管灌注樁最為經濟，后為鉆孔灌注撞、沖孔灌注樁、人工挖孔樁、混凝土預制方樁、普通預應力管樁、人工挖孔樁、混凝土預制方樁、普通預應力管樁、預應力高強混凝土管樁、鋼管樁

47、樁、預應力高強混凝土管樁、鋼管樁周邊環境周邊環境:城市環境：不允許打樁時，選用振動比較小的樁，城市環境：不允許打樁時，選用振動比較小的樁，如：鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、沖孔灌注樁、靜力如：鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、沖孔灌注樁、靜力壓樁等。壓樁等。 建筑物的重要程度。建筑物的重要程度。二、樁數及樁位布置二、樁數及樁位布置1.1.樁的根數樁的根數n n中心荷載作用軸心受壓：中心荷載作用軸心受壓：FGnR偏心荷載作用偏心受壓偏心荷載作用偏心受壓00(1.1 1.2)(0.9 1.4)nnnn0FGnRaKKRGFn 2. 樁的中心距樁的中心距樁的間距過大，承臺體積添加，造價添加，有時樁的間距過大，承臺體

48、積添加，造價添加，有時根底間的空間不允許；根底間的空間不允許；樁的間距過小，樁的承載才干不能充分發揚，且樁的間距過小，樁的承載才干不能充分發揚，且給施工帶來較大困難。給施工帶來較大困難。 普通情況下：普通情況下： 詳細見下表規定詳細見下表規定dsa)43( 3 . 樁位布置樁位布置布置原那么：布置原那么：各樁受力均勻，盡能夠使上部荷載的中心與群樁的橫截面形各樁受力均勻，盡能夠使上部荷載的中心與群樁的橫截面形心重合或接近；心重合或接近；偏心作用時，應添加樁基橫截面的慣性矩，對群樁根底，宜偏心作用時，應添加樁基橫截面的慣性矩，對群樁根底，宜采用外密內松的布置方式；采用外密內松的布置方式；對橫墻下樁

49、基，可在外縱墻之外設一至二根對橫墻下樁基，可在外縱墻之外設一至二根“探頭樁；探頭樁；在有門洞口的墻下布樁應將樁設置在門洞的兩側。在有門洞口的墻下布樁應將樁設置在門洞的兩側。樁在平面上可布置為：方形或矩形、三角形、多邊形、樁在平面上可布置為：方形或矩形、三角形、多邊形、梅花形；條形根底下的樁，可采用單排或雙排，也可采用不等梅花形；條形根底下的樁，可采用單排或雙排，也可采用不等距。距。 柱下樁基柱下樁基 墻下樁基墻下樁基圓環形樁基圓環形樁基外縱墻下外縱墻下 探頭探頭 樁樁 探頭探頭 樁樁架式承臺架式承臺重墻下重墻下架式承臺架式承臺樁樁三、三、 樁基承載力驗算樁基承載力驗算* * * *1. 1.

50、樁頂作用效應計算樁頂作用效應計算中心荷載作用軸心受壓：中心荷載作用軸心受壓：nGFQKKK 式中：式中：Fk-Fk-相應于荷載效應規范組相應于荷載效應規范組合時，作用在樁基承臺頂面的豎向力；合時，作用在樁基承臺頂面的豎向力；Gk-Gk-樁基承臺及其上填土的自重規樁基承臺及其上填土的自重規范值。范值。xFK+GK承臺承臺底面底面xyxixmaxymaxyiyMxKxFK+GKMyKHK承臺承臺底面底面xixmaxyiymax偏心豎向力作用下：偏心豎向力作用下： 22iiyKiixKKKiKxxMyyMnGFQnHHKiK 程度力作用下：程度力作用下：* * * * 樁頂作用效應均按荷載作樁頂作用

51、效應均按荷載作用效應規范組合計算。用效應規范組合計算。 當基樁接受較大程度力，或為高承臺樁基時，樁頂作用當基樁接受較大程度力，或為高承臺樁基時，樁頂作用效應的計算應思索承臺與基樁協同任務和土的彈性抗力。對煙效應的計算應思索承臺與基樁協同任務和土的彈性抗力。對煙囪、水塔、電視塔等挺拔構造物樁基那么常采用圓形或環形剛囪、水塔、電視塔等挺拔構造物樁基那么常采用圓形或環形剛性承臺，當基樁宜布置在直徑不等的同心圓圓周上，且同一圓性承臺，當基樁宜布置在直徑不等的同心圓圓周上，且同一圓周上的樁距相等時，仍可按上式計算。周上的樁距相等時，仍可按上式計算。2. 2. 單樁承載力驗算單樁承載力驗算* * * *中

52、心荷載作用軸心受壓樁基：中心荷載作用軸心受壓樁基：aKRQ 偏心荷載作用偏心受壓樁基：偏心荷載作用偏心受壓樁基：aKRQ aKRQ2 . 1max HaiKRH 程度力作用下：程度力作用下：偏心荷載作用偏心受壓樁基：偏心荷載作用偏心受壓樁基：aKRQ aKRQ2 . 1max xyxixmaxymaxyiyMxKxFK+GKMyKHK承臺承臺底面底面xixmaxyiymaxnGFQKKK 2max2maxmaxiyKixKKKKxxMyyMnGFQ此樁受壓力最大此樁受壓力最大思索地震作用效應的樁基單樁承載力驗算思索地震作用效應的樁基單樁承載力驗算中心荷載作用軸心受壓樁基：中心荷載作用軸心受壓樁

53、基：aKRQ25. 1 偏心荷載作用偏心受壓樁基：偏心荷載作用偏心受壓樁基：aKRQ25. 1 aKRQ5 . 1max 地震震害調查闡明，不論樁周土類別如何，基樁豎向承地震震害調查闡明，不論樁周土類別如何，基樁豎向承載力均可提高載力均可提高25%25%。 對于主要接受豎向荷載的抗震設防區低承臺樁基，當同時對于主要接受豎向荷載的抗震設防區低承臺樁基，當同時滿足以下條件時，計算樁頂作用效應時可不思索地震作用：滿足以下條件時，計算樁頂作用效應時可不思索地震作用： 1按按規定可不進展天然地基和根規定可不進展天然地基和根底抗震承載力計算的建筑物；底抗震承載力計算的建筑物； 2不位于斜坡地帶和地震能夠導

54、致滑移、地裂地段的建不位于斜坡地帶和地震能夠導致滑移、地裂地段的建筑物；筑物； 3樁端及樁身周圍無可液化土層；樁端及樁身周圍無可液化土層； 4承臺周圍無可液化土、淤泥、淤泥質土。承臺周圍無可液化土、淤泥、淤泥質土。 對位于對位于8度和度和8度以上抗震設防區的高大建筑物低承臺樁基，度以上抗震設防區的高大建筑物低承臺樁基，在計算各基樁的作用效應和樁身內力時，可思索承臺包括在計算各基樁的作用效應和樁身內力時，可思索承臺包括地下墻體與基樁的共同任務和土的彈性抗力作用。地下墻體與基樁的共同任務和土的彈性抗力作用。3. 3. 樁基脆弱下臥層承載力驗算樁基脆弱下臥層承載力驗算 當樁端平面以下受力層范圍內存在

55、脆弱下臥層時，應進當樁端平面以下受力層范圍內存在脆弱下臥層時，應進展下臥層的承載力驗算。根據該下臥層發生強度破壞的能夠展下臥層的承載力驗算。根據該下臥層發生強度破壞的能夠性，分為整體沖剪破壞和基樁沖剪破壞。性，分為整體沖剪破壞和基樁沖剪破壞。 樁基脆弱下臥層承載力驗算樁基脆弱下臥層承載力驗算a整體沖剪破壞；整體沖剪破壞； b基樁沖剪破壞基樁沖剪破壞 GfkGfkFK+GKFK+GKa0atSa-dzzczczqsiqsia a式中：式中：z-z-相應于荷載效應規范組相應于荷載效應規范組合時，脆弱下臥層頂面處的附加應力合時，脆弱下臥層頂面處的附加應力值值KPaKPa cz - cz -脆弱下臥層

56、頂面處土的脆弱下臥層頂面處土的自重應力值自重應力值KPaKPa faz - faz -脆弱下臥層頂面處經深度脆弱下臥層頂面處經深度修正后的地基承載力特征值修正后的地基承載力特征值KPaKPaazczzf 的計算：的計算：z 對樁距對樁距Sa6dSa6d及樁距及樁距Sa6dSa6d、且硬持力層、且硬持力層厚度厚度t1/2t1/2sa-dsa-dcotcot的群樁根底普通的群樁根底普通可作整體沖剪破壞思索，計算公式：可作整體沖剪破壞思索，計算公式： tan2tan220000tbtalqbaGFisiaKkz azczzf 對樁距對樁距Sa6dSa6d、且硬持力層厚度、且硬持力層厚度 的群樁的群樁

57、根底，以及單樁根底，應作基樁沖剪破壞思索，有以下公式：根底，以及單樁根底，應作基樁沖剪破壞思索，有以下公式： )cota at ts sed1 1 （2 22)tan2()(4 tdlquQeisiaKz 式中：式中：de 樁端等代直徑，樁端等代直徑，圓 形 樁圓 形 樁 d e = d ； 方 形 樁 為； 方 形 樁 為 : de=1.13bb為樁的邊長；為樁的邊長；按表按表2-7確定地基壓力分散角確定地基壓力分散角時，取時，取b=de。azczzf qsiqsia a 地基根底設計等級為甲級建筑物的樁基。地基根底設計等級為甲級建筑物的樁基。 體型復雜或樁端以下存在脆弱土層的設計體型復雜或

58、樁端以下存在脆弱土層的設計等級為乙級建筑物樁基。等級為乙級建筑物樁基。 對沉降有嚴厲要求的建筑物樁基。對沉降有嚴厲要求的建筑物樁基。 摩擦型樁基。摩擦型樁基。樁根底沉降驗算樁根底沉降驗算需求進展沉降計算樁根底沉降的計算需求進展沉降計算樁根底沉降的計算范圍范圍 ： 嵌巖樁、設計等級丙級建筑物樁基，嵌巖樁、設計等級丙級建筑物樁基，對沉降無特殊要求的條形根底下不超對沉降無特殊要求的條形根底下不超越兩排樁的樁基。吊車任務制級別越兩排樁的樁基。吊車任務制級別A5級級A5以下的單層工業廠房樁基以下的單層工業廠房樁基樁端下為密實土層。樁端下為密實土層。不需求沉降計算的情況：不需求沉降計算的情況：計算方法：計

59、算方法：單向緊縮分層總和法單向緊縮分層總和法 mjniisjijijpjEhs11, 地基內的應力分布宜采用各向地基內的應力分布宜采用各向同性均質線性變形體實際按實體同性均質線性變形體實際按實體深根底深根底s6ds6d或其他方法或其他方法( (包括包括明德林應力公式方法明德林應力公式方法) )計算：計算：樁基負摩阻力驗算樁基負摩阻力驗算群樁中任一基樁的下拉荷載：群樁中任一基樁的下拉荷載： 4dqdssFQnnayaxn1nnng 其中：其中：nininipnlu樁基負摩阻力驗算：樁基負摩阻力驗算：對于摩擦型基樁：對于摩擦型基樁：中性點以上側阻為零，按下式驗算：中性點以上側阻為零，按下式驗算：

60、當土層不均勻或建筑物對不均勻沉降較敏感時，尚應將當土層不均勻或建筑物對不均勻沉降較敏感時，尚應將負摩阻力引起的下拉荷載負摩阻力引起的下拉荷載 計人附加荷載驗算樁基沉降。計人附加荷載驗算樁基沉降。ngQaiKRQ 對于端承型基樁：對于端承型基樁：angikRQQ 計算計算Ra時，中性點以上側阻為零。時，中性點以上側阻為零。aiKRQ pccAfQ 1. 1. 樁身混凝土強度應滿足樁的承載力要求：樁身混凝土強度應滿足樁的承載力要求：fcfc混凝土軸心抗壓強度設計值混凝土軸心抗壓強度設計值; ;QQ相應于荷載效應根本組合時的單樁豎向力設計值相應于荷載效應根本組合時的單樁豎向力設計值; ;ApAp樁身