1、井下作業高級工理論知識試題 一、選擇題 (每題4個選項，只有1個是正確的，將正確的選項號填入括號內) 1.在注水泥塞施工時，從配水泥漿到反洗井開始所經歷的作業時間要控制在水泥漿稠化時間的( A )之內。 (A)50 (B)60 (C)90 (D)100 2.注水泥塞施工時，井筒內的液體要保持( C )，礦化度不能太高，否則將使水泥漿在井筒內速凝或不凝固。 (A)酸性 (B) 性 (C)中性 (D)弱酸性 3.注水泥塞管柱必須丈量、計算準確，累計誤差小于( A )。 (A)0.2 (B)0.3 (C)0.5 (D)07 4注水泥塞配制淡水水泥漿密度計算公式為( B )。 (A) r =(100+

2、e) (32.8+e) (B) r = (100+e) (31.8+e) (C) r =(80+e) (31.8+e) (D) r = (200+e) (35.8+e) 5注水泥塞水泥漿配制量計算公式為( A )。 (A)V=68.3 ( r 1) (B)V=78.3 ( r +1) (C)V=68.3 ( r +1) (D)V=66.3 ( r 1) 6.水泥漿密度是在施工現場配制水泥漿過程中，使用( C )直接測定。 (A)溫度計 (B)粘度計 (C)密度計 (D)流量計 7水泥漿稠化時間應大于注水泥塞施工從配水泥漿至( D )的時間。 (A)頂替 (B)反洗 (C)探灰面 (D)上提管柱

3、候凝 8配制水泥漿量應( A )水泥塞體積。 (A)大于 (B)小于 (C)等于 (D)等于或小于 9注水泥塞施工時，水泥塞厚度一般應在( B ) 以上 (A)5m (B)10m (C)15m (D)25m 10用非清水壓井注水泥寒時，修井液前后均必須替人適量( D )作隔離液。 (A)泥漿 (B) 鹵水 (C)鹽水 (D)清水 11注水泥塞管柱尾部為( A )。 (A)光油管 (B)通井規 (C)刮管器 (D)封隔器 12注水泥塞施工時，反洗前上提油管將深度完成在預計水泥面以上( A ) 的位置。 (A)12m (B)58m (C)1015m (D)1 520m 13 注水泥塞結束后，關井候

4、凝，時間最少( D ) 。 (A)8h (B)10h (C)16h (D)24h 14注水泥塞結束后，探灰面加壓不得超過( A ) 。 (A)510kN (B)1520kN (C)2030kN (D)3040kN 15注水泥塞施工，水泥塞試壓時間不少于( D ) 。 (A)10min (B)20 min (C)25 min (D)30 min 16注水泥塞施工，水泥塞試壓壓降不超過( B )為合格 (A)0.3MPa (B)0.5MPa (C)1MPa (D)1.5MPa 17注水泥塞施工，井深超過2000m，被封夾層小于( A ) 的井段需要對管柱進行磁性定位校正深度。 (A)5m (B)1

5、0m (C)15m (D)20m 18. 注水泥塞施工的地面管線必須試壓( D )，5min 不刺不漏為合格。 (A)10MPa (B)15MPa (C)20MPa (D)25MPa 19對于高壓不穩定井或層間干擾大的井應采取加壓候凝，一般加壓( A ) 。 (A)35MPa (B)710MPa (C)1215Mpa (D)1518MPa 20油井水泥的主要氧化物氧化鈣通常占熟料中的( C ) 。 (A)5560 (B)6267 (C)6974 (D)7579 21油井水泥由( D ) 四種化合物組成。 (A)硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸四鈣、鐵鋁酸 (B)硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣、鐵鋁酸二鈣

6、 (C)硅酸四鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣、鐵鋁酸 (D)硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣、鐵鋁酸四鈣 22API 油井水泥根據使用環境分為：A，B，C，D，E，F，G，H，J 九種，修井常用水泥為( A ) 。 (A)G 級和H 級 (B)A 級和H 級 (C)B 級和D 級 (D)C 級和G 級 23纖維水泥就是一種能減少( B )損傷的彈性水泥，具有良好的變形恢復力，并能抗沖擊。 (A)壓裂 (B)射孔 (C)酸化 (D)注汽 24.油井水泥的細度是用4900 孔cm2 的篩子處理篩過，篩余量不超過( C ) 。 (A)5 (B)10 (C)15 (D)20 25油井水泥的凝固時間按水泥質量加水(

7、 D )，所得水泥漿的凝固時間應符合冷井水泥或熱井水泥規定的凝和終凝時間。 (A)10 (B)20 (C)30 (D)50 26.油井水泥的抗折強度是指按水泥質量加50水，成型后養護( D )的抗折強度。 (A)24h (B)30h (C)40h (D)48h 27G 級油井水泥適用井深( B ) 。 (A)0-2000m (B)0-2440m (C)0-3000m (D)0-3500m 28 H 級油井水泥有( D ) 。 (A)低抗硫酸鹽型 (B)中抗硫酸鹽型 (C)高抗硫酸鹽型 (D)中、高抗硫酸鹽型 29管外竄槽，是指( C )或水泥環與井壁之間的竄槽。 (A)套管與井壁 (B)油管與

8、水泥環 (C)套管與水泥環 (D)套管與地層 30由于套管外壁腐蝕或損壞，從而造成未射孔的套管所封隔的( B )水(或油、氣)層與其他層竄槽。 (A)低壓 (B)高壓 (C)外壓 (D) 內壓 31邊水或底水的竄人，造成油井( D )。 (A)套壓升高 (B)油壓升高 (C)含水下升 (D)含水上升 32.對淺層的( C )油層，因水竄侵蝕，造成地層坍塌使油井停產。 (A) 白云巖 (B)砂巖 (C)碳酸鹽巖 (D)火成巖 33封隔器找竄目前現場常用( B )封隔器。 (A)水力機械式 (B)水力壓差式 (C)水力擴張式 (D)水力壓縮式 34單水力壓差式封隔器找竄法適于( D )找竄。 (A

9、)底部有漏失層中 (B)上部兩生產層中 (C)上部兩生產層中 (D)在最下兩層中 35套壓法是采用觀察( A )的變化來分析判斷欲測層段之間有無竄槽的方法。 (A)套管壓力 (B)油管壓力 (C)靜壓 (D)流壓 36當進行聲幅測井施工時，水泥固結好，聲幅曲線幅度( A ) ；水泥固結差，聲幅曲線幅度( A )。 (A)低、高 (B)高、低 (C)低、低 (D)高、高 37在進行聲幅測井施工時，要下外徑小于套管內徑( B )的通井規，通井至被找竄層以下50m。 (A)46mm (B)68mm (C)1012mm (D)1214mm 38同位素測井找竄，是往地層內擠入( A )，然后測得放射性曲

10、線。 (A)含放射性的液體 (B)清水 (C)泥漿 (D)鹽水 39利用同位素測井找竄擠同位素液體后，測得的放射性曲線與擠同位素前測得的放射性曲線,其峰值( C ) 。 (A)不變 (B)下降 (C)增高 (D)無規律波動 40 .循環法封竄，是指將封堵用的水泥漿以循環的方式，在( B ) 的情況下，替入竄槽井段的竄槽孔 內，使水泥漿在竄槽孔 內凝固，封堵竄槽井段。 (A)低壓 (B)不憋壓力 (C)憋壓力 (D)高壓 41 單水力壓差式封隔器封竄時，封竄前只露出夾層以下( A )層段，其他段則應采用人工填砂的方法掩蓋。 (A)1 個 (B)2 個 (C)3 個 (D)4 個 42擠入法封竄，

11、是在( C ) 的情況下，將水泥漿擠人竄槽部位，以達到封竄的目的。 (A)低壓 (B)不憋壓力 (C)憋有適當壓力 (D)高壓 43當竄槽復雜或套管損傷不易下人( B )時，可以下入光油管柱進行封竄。 (A) 塞 (B)封隔器 (C)水泥承轉器 (D)配產器 44在井深大于2500m 的生產井中進行封隔器找竄施工時，找竄層間夾層厚度應大于( C ) 。 (A)1m (B)3m (C)5m (D)10m 45找竄井段不具備進出孔時，在懷疑井段的夾層部位補射觀察孔。0.5m 射( A )孔，孔眼要均勻分布。 (A)45 (B)67 (C)78 (D)910 46 封隔器找竄施工前通井時，通井規外徑

12、應小于套管內徑6Smm，長度大于( D ) 。 (A)500mm (B)800mm (C)1000mm (D)1200mm 47油井找竄施工，封隔器驗封，正憋壓( B )，時間1()30min，無返出量(溢流量)或套壓無變化為合格。 (A)8MPa (B)1()MPa (C)15MPa (D)20MPa 48油井找竄施工，打壓后套壓變化大于0.5MPa 或溢流量差值大于( B )，可 步認為竄槽。 (A)5L min (B)10L min (C)15L min (D)20L min 49新井找竄時應先進行( A )。 (A)套管刮削 (B)沖砂 (C)打印 (D)測壓 50地層出砂嚴重，測完一

13、個點上提封隔器時，應活動泄壓，緩慢上提，速度小于( A ) ，防止地層出砂造成卡鉆事故。 (A)10m min (B)20m min (C)25m min (D)30m min 51低壓井封隔器找竄，先將找竄管柱下入設計層位，測油井( B )，再循環洗井、投球,當油管壓力上升時，再測定套管返出液量。 (A)流壓 (B)溢流量 (C)產氣量 (D)產油量 52在低壓井封隔器找竄，當測量完一點時要上提封隔器，應先活動泄壓，緩慢上提，以防止地層大量( C )，造成驗竄管柱卡鉆。 (A)出油 (B)出水 (C)出砂 (D)出氣 53在高壓自噴井找竄時，可用( D )將找竄管柱下入預定層位。 (A)全封

14、封井器 (B)半封封井器 (C) 自封封井器 (D)不壓井不放噴的井口裝置 54在漏失嚴重的井段進行封隔器找竄時，因井內液體不能構成循環，因而無法應用( A )或套溢法驗證。 (A)套壓法 (B)循環法 (C)擠入法 (D)循環擠入法 55下堵水管柱，工具及油管必須清潔、丈量準確，油管要用( B )通過。 (A)通井規 (B)通徑規 (C)加重桿 (D)抽油桿 56堵水施工起、下油管必須裝好適當壓力等級的( D ) 。 (A)井口裝置 (B)半封封井器 (C) 自封封井器 (D)井口防噴器 57堵水施工必須用通井規通井至人工井底或設計深度( D ) 以下。 (A)10m (B)20m (C)3

15、0m (D)50m 58.堵水施工前應測靜壓和流壓或有最近( C )個月內所測的壓力數值資料。 (A)1 (B)2 (C)6 (D)10 59堵水施工下井油管必須用通徑規通過。73mm油管使用的通徑規直徑( B )，長度8001200mm。 (A)58mm (B)59mm (C)60mm (D)61mm 60自噴井堵水管柱有( D )種型式，共15 套管柱結構。 (A)2 (B)4 (C)6 (D)7 61自噴井QS 油管支撐堵水管柱是由( A )組成。 (A)Y111 封隔器和KQS 配產器 (B)Y211 封隔器和KQS 配產器 (C)Y141 封隔器和KQS 配產器 (D)Y531 封隔

16、器和KQS 配產器 62在機械采油整體堵水管柱中，抽油泵( B )是可投撈的，實現了找水、堵水和采油同一管柱。 (A)游動閥 (B)固定閥 (C)泵筒 (D)泵襯套 63機械采油堵底水管柱的( D )安裝于底水層上部，封堵層之間允許工作壓差小于15MPa。 (A)Y111 封隔器 (B)Y344 封隔器 (C)K344 封隔器 (D)丟手封隔器 64機械采油平衡丟手堵水管柱適用于不壓井作業檢泵工作，壓差小于( A ) 。 (A)8MPa (B)10MPa (C)1 5MPa (D)20MPa 65自封式封隔器分類代號為( B ) 。 (A)Y (B)Z (C)K (D)T66K344114 型

17、系列封隔器表示( D ) 的水力擴張式封隔器。 (A)無支撐、液壓坐封、上提解封、鋼體最大外徑114mm (B)尾管支撐、液壓坐封、液壓解封、膠筒最大外徑114mm (C)單向卡瓦、旋轉坐封、上提解封、鋼體最大外徑114mm (D)無支撐、液壓坐封、液壓解封、鋼體最大外徑114mm 67Y111 封隔器座封載荷是( B ) 。 (A)4060Kn (B)6080kN (C)80100kN (D)100120kN68.Y111150 封隔器最大外徑是( D ) 。 (A)110mm (B)114mm (C)140mm (D)150mm 69Y111 封隔器靠尾管支撐井底，油管自重座封，上提油管解

18、封的( C )封隔器。 (A) 自封式 (B)楔入式 (C)壓縮式 (D)擴張式 70Y21 1 封隔器下端有一組帶摩擦塊的卡瓦總成，依靠( A )上的卡瓦軌道使卡瓦支撐在套管內壁上。 (A)中心管 (B)錐體 (C)上接頭 (D)膠筒 71Y211 封隔器工作溫度是( D ) 。 (A)80 (B)100 (C)110 (D)120 72Y411 封隔器主要用于封堵( C )、代替水泥塞。 (A)注入水 (B)邊水 (C)底水 (D)淺層水 73Y411 封隔器上下端各有( A )組單向卡瓦。 (A)1 (B)2 (C)3 (D)4 74Y411 封隔器丟手壓力為( D ) 。 (A)810

19、Mpa (B)1015Mpa (C)1518Mpa (D)2025MPa 75Y541 封隔器是一種利用井內液柱壓力和常壓室的壓力差坐封，( B )解封的壓縮式封隔器。 (A)旋轉管柱 (B)上提管柱 (C)液壓 (D)下工具76Y541115 封隔器適用套管內徑為( D )。 (A)8090mm (B)95100mm (C)100115mm (D)121127mm 77.在控制工具分類代號中用( A )表示控制工具類。 (A)K (B)X (C)Y (D)Q 78工具型式代號，是用工具型式名稱中的兩個關鍵漢字的第一個( C )表示。 (A)英語字母 (B)法語字母 (C)拼音字母 (D)德語

20、字母 79KHT110 配產器表示為控制類工具，最大外徑110mm 的( D )配產器。 (A) 式 (B)固定式 (C)偏心式 (D)滑套式 80 KQS 一110 配產器由( A )組成。 (A)工作筒和堵塞器 (B)工作筒和投撈器 (C)偏心工作筒和堵塞器 (D)泵筒和堵塞器 81KQS 一110 配產器工作壓力為( B ) 。 (A)10MPa (B)15Mpa (C)20MPa (D)25MPa 82KPX 一113 配產器最小通徑為( C ) 。 (A)38mm (B)42mm (C)46mm (D) 54mm 83KPX 一114A 配產器工作壓力為( B )。 (A)20MPa

21、 (B)25MPa (C)30Mpa (D)35MPa 84KGD 油管堵塞器封堵( D )，用于不壓井起下作業。 (A)射孔井段 (B)油套環空 (C)套管空間 (D)油管空問 85. KGD 油管堵塞器外徑為( B )。 (A)80mm (B)90mm (C)100mm (D)110mm 86砂巖油田油井堵水選井條件是，油井單層厚度在( A ) 以上。 (A)5m (B)10m (C)15m (D)20m 87化學堵水對于( B )、厚層底部出水更為有效。 (A)低滲透地層 (B)裂 地層 (C)膠結致密地層 (D)低孔隙度地層 88砂巖油田油井堵水選井時要優先選擇油層縱向滲透率級差大于(

22、 C ) 的油井。 (A)1 (B)1.5 (C)2 (D)5 89. 卡點是指井下落物被卡部位( B ) 。 (A)最下部的深度 (B)最上部的深度 (c)中部的深度 (D)上部的深度 90測定卡點深度能保證管柱切割時在卡點上部( A )處切斷。 (A)12m (B)35m (C)57m (D)810m 91測卡儀主要用于鉆井、修井、井下作業中( D ) 的卡點測定，為制定處理措施提供準確依據。 (A)套管 (B)抽油桿 (C)測井儀器 (D)被卡管柱 92測卡儀則能精確地測出( C ) 的應變值。 (A)3.54 ×10 mm (B)2.54 ×10 mm (C)2.5

23、4 ×10 mm (D)1.54×10 mm 93井下被卡管柱是73mm 鉆桿，計算卡點K 值為( D ) 。 (A)2450 (B)3000 (C)3500 (D)3800 94井下被卡管柱卡點的計算公式為( C ) 。 (A)L=K·P (B)L=KP· (C)L=K·P (D)L= K·P 95活動管柱解卡是在( B )上提下放活動管柱。 (A)大負荷 (B)管柱負荷允許的范圍內 (C)小負荷 (D)超負荷 96憋壓法解卡是在對油管施加一定上提負荷的同時，從( D )，沖開尾管環空的砂子達到解卡的目的。 (A)油套環空內注入高壓

24、液體 (B)油管內注入低壓液體 (C)套管內注入高壓液體 (D)油管內注入高壓液體 97震擊解卡是在打撈工具的上部接一個震擊器，撈住落魚后上提，( C )會在瞬間產生一個很大的向上的沖擊力，解除砂卡。 (A)安全接頭 (B)鉆鋌 (C)震擊器 (D)加速器 98磨鞋本體由( B ) 圓柱體組成。 (A)1 段 (B)2 段 (C)3 段 (D)4 段 99平底磨鞋以其底面上YD 合金和耐磨材料在( B ) 的作用下，吃入并磨碎落物，隨循環洗井液帶出地面。 (A)流速 (B)鉆壓 (C)液體 (D)轉速 100磨銑時所加鉆壓不得超過( A )。 (A)40kN (B)50kN (C)60kN (

25、D)70kN 101在磨銑施工過程中，每磨銑完1 根鉆桿要充分洗井，時間不少于( C ) 。 (A)5min (B)1 0min (C)20min (D)60min 102. 磨銑施工時當井下落物為穩定落魚，材料含碳量較高時，其磨屑為長絲狀，最大厚度為( A )，長度可達70mm 左右。 (A)0.50.8mm (B)1.01.5mm (C)1.51.8mm (D)1.82.4mm 103當磨銑J 一55 油管時，返出磨屑為( A )，長50mm 左右。 (A)細長彎曲狀(小卷) (B)長鱗片狀 (C)砂粒狀 (D)絲狀 104使用凹面磨鞋磨銑時所加鉆壓為( D ) 。 (A)80100kN

26、(B)6080kN (C)5060kN (D)2545kN 105使用梨形磨鞋磨銑時的轉速( B ) 。 (A)1030r min (B)5080r min (C)80100 min (D)100120 min 106在磨銑鑄鐵 塞時，磨鞋直徑要比 塞直徑小( B ) 。 (A)12mm (B)34mm (C)56mm (D)67mm 107使用磨鞋磨銑金屬落魚時，要防止( A )碎塊卡在磨鞋一邊不動。 (A)金屬 (B)膠皮 (C)水泥 (D)砂子 108在進行溜鉆時，下放鉆具在方鉆桿標記離轉盤面( A )時突然猛剎車，使鉆具因下落慣性產生伸長，沖擊井底落物，使落物頓緊壓實。 (A)0.40

27、.5m (B)0.81.0m (C)1.01.5m (D)1.51.7m 109使用領眼磨鞋磨銑時發生跳鉆，是由于落物固定不牢而引起的，一般( B )可以克服。 (A)增加鉆速 (B)降低鉆速 (C)降低排量 (D)增加鉆壓 110產生跳鉆時，要把轉速降低至50r min 左右，鉆壓降到( A ) 以下。 (A)10kN (B)20kN (C)30kN (D)40kN 111當鉆具被憋卡，產生周期性突變時，必須( D ) 。 (A)減小轉速 (B)增加鉆壓 (C)下放鉆具 (D)上提鉆具112TXGl39.709.17 套銑筒最大抗拉載荷( B ) 。 (A)450kN (B)500kN (C

28、)560kN (D)600kN 113套銑時，每套銑( A )，上提套銑筒活動一次，但不要提出魚頂。 (A)35m (B)57m (C)79m (D)910m114在139.7mm 套管內使用鉆頭磨銑時，鉆頭的外徑為( C ) 。 (A)108112mm (B)124128mm (C)114118mm (D)121124mm 115使用鉆頭磨銑時，鉆壓一般不超過( B )，轉數控制在80r min 以內。 (A)10kN (B)15kN (C)30kN (D)50kN 116使用鉆頭磨銑時，在錯斷井施工時泵壓應控制在( C ) 以內。 (A)10MPa (B)25MPa (C)15MPa (D

29、)20MPa 117公錐抗拉極限大于或等于( A )。 (A)932kN (B)925kN (C)91 5kN (D)920kN 118GZl051 型公錐打撈落物的內徑為( C ) 。 (A)2336mm (B)3752mm (C)5477mm (D)8197mm 119使用公錐打撈落物時，要根據落魚( C )選擇公錐規格。 (A)長度 (B)外徑 (C)水眼尺寸 (D)深120公錐下至魚頂以上( A )開泵沖洗，然后以小排量循環并下探魚頂。 (A)12m (B)35m (C)58m (D)1015m 121造扣34 扣后，指重表懸重若上升，應上提鉆柱造扣，上提負荷一般應比原懸重多( A )

30、。 (A)23kN (B)610kN (C)1015kN (D)1520kN 122母錐是( A )整體結構，由接頭與本體兩部分構成。 (A)長筒形 (B)長方形 (C)長錐形 (D)長菱形 123母錐是依靠( C )在鉆具壓力與扭矩作用下，吃入落物外壁造扣，將落物撈出。 (A)滑塊 (B)卡瓦 (C)打撈螺紋 (D)籃式卡瓦 124滑塊撈矛由( A )組成。 (A)上接頭、矛桿、滑塊、鎖塊及螺釘 (B)上接頭、簡體、滑塊、鎖塊及螺釘 (C)上接頭、矛桿、圓卡瓦、釋放環 (D)上接頭、矛桿、螺旋卡瓦、鎖塊及螺釘 125LMD(S)60 型滑塊撈矛適用打撈落物內徑為( D ) 。 (A)5060

31、mm (B)7080mm (C)7090mm (D)6070mm 126LMD(S)75 型滑塊撈矛許用拉力( B )。 (A)756kN (B)775kN (C)785kN (D)799kN 127. 滑塊撈矛下井前，要用游標卡尺測量滑塊在斜鍵( A )處的直徑。 (A)1 3 (B)2 3 (C)1 4 (D)1 5 128使用滑塊撈矛打撈井下落物時，加壓為( A )。 (A)1020Kn (B)2040kN (C)4050kN (D)5060kN 129可退式打撈矛自由狀態下圓卡瓦外徑( D )落物內徑。 (A)等于 (B)略小于或等于 (C)略小于 (D)略大于 130可退式打撈矛是依

32、靠( A )打撈管柱。 (A)圓卡瓦產生徑向力咬住落魚 (B)芯軸帶動圓卡瓦造扣 (C)芯軸與圓卡瓦的軸向拉力 (D)圓卡瓦軸向拉力 131可退式撈矛下至距井內魚頂( C )時停止下放，開泵正循環沖洗魚頂。 (A)15m (B)10m (C)2m (D)0.5m 132使用可退式撈矛打撈落物，緩慢下放管柱的同時，反轉鉆具( A )圈抓落魚。 (A)23 (B)56 (C)67 (D)78 133卡瓦打撈筒是從落魚外壁進行打撈的( C )工具。 (A)不可旋轉 (B)不可倒扣 (C)不可退式 (D)可退式 134卡瓦打撈筒打撈落物是依靠( B )實現打撈。 (A)卡瓦造扣 (B)卡瓦徑向夾緊力

33、(C)卡瓦牙咬合 (D)卡瓦座套撈落物 135DLT 一114 卡瓦打撈簡打撈落物外徑( D ) 。 (A)83-97mm (B)74-84mm (C)50-78mm (D)48-73mm 136卡瓦打撈筒下井前，要用卡尺測量卡瓦結合后的橢圓長短軸尺寸，其長軸尺寸應小于落魚( A ) 。 (A)1-2mm (B)4-5mm (C)6-7mm (D)7-8mm 137. 卡瓦撈筒傳遞扭矩的鍵多數是在簡體上開窗焊接的，其強度較低，不能承受大的( B ) 。 (A)拉力 (B)扭矩 (C)下擊力 (D)上擊力 138BF010 開窗打撈筒是一種用來打撈( D )落物的工具。 (A)繩類 (B)不帶接

34、箍管類 (C)不帶接箍的桿類 (D)具有卡取臺階無卡阻 139開窗打撈筒簡體上開有13 排( C )窗口。 (A)三角形 (B)矩形 (C) 形 (D)圓形 140使用開窗打撈筒打撈落物時加壓( A )。 (A)510kN (B)1020kN (C)3040kN (D)7080kN 141開窗打撈筒在同一排窗口上有變形后的舌尖內徑( D )落物最小外徑。 (A)必須大于 (B)等于 (C)略大于 (D)略小于 142一把抓是一種專門用于打撈井底( C )落物的常用打撈工具。 (A)繩類 (B)管類 (C)不規則的小件 (D)桿類 143使用一把抓打撈落物時，如撈獲落物，指重表上的讀數( A )

35、 。 (A)無變化 (B)明顯增大 (C)明顯下降 (D)略有加大 144一把抓( D )應根據落物種類選擇或設計，若選用不當會造成打撈失敗。 (A)長度 (B)筒體 (C)上接頭 (D)齒形 145. 使用一把抓打撈落物時，加鉆壓( B )，再轉動鉆具34 圈，待指重表懸重恢復后，再加壓10kN 左右，轉動鉆具57 圈。 (A)1015kN (B)2030Kn (C)6070kN (D)8090kN 146可退式打撈筒是從落魚外部進行打撈的一種工具，可打撈不同尺寸的魚頂為( D )的落魚。 (A)不規則 (B)橢圓形 (C)長方形 (D)圓柱形 147籃式卡瓦撈筒下部裝有( C )，可對輕度

36、破損的魚頂進行修整、打撈。 (A)籃式卡瓦 (B)卡瓦座 (C)銑空環 (D)控制環 148在同一筒體內裝螺旋卡瓦時，螺旋卡瓦撈筒的打撈范圍比籃式卡瓦撈筒( B ) 。 (A)相等或稍小 (B)小 (C)稍小 (D)大 149使用可退式打撈筒打撈落物時，懸重下降不超過( A ) 。 (A)1015kN (B)3035kN (C)4050kN (D)6075kN 150使用可退式打撈筒打撈落物遇卡嚴重時，可用( B )下擊撈筒，然后正轉管柱，上提退出工具。 (A)震擊器 (B)鉆具自身重力 (C)彈簧力 (D)大鉤 151可退式抽油桿打撈筒是專門用來打撈斷脫在油管或套管內( D ) 的一種工具。

37、 (A) 電纜 (B)鉆桿 (C)油管 (D)抽油桿 152可退式抽油桿打撈筒是靠( B )抓住落井抽油桿的。 (A)卡瓦造扣 (B)錐面內縮產生的夾緊力 (c)卡瓦牙咬合 (D)控制環套撈落物 153CLT02 一TB 型螺旋式抽油桿打撈筒接頭螺紋為( B )抽油桿螺紋。 (A)15.87mm (B)19.05ram (C)22.22mm (D)25.4mm 154螺旋式抽油桿打撈筒抓住井下抽油桿后，一旦遇卡，最大提拉力不得超過撈筒的許用提拉負荷( B )。 (A)300kN (B)350kN (C)450kN (D)500kN 155使用不可退式抽油桿撈筒打撈抽油桿時，入魚后上提，在上提負

38、荷的作用下，內外錐面間產生徑向夾緊力，使( C ) 內縮，咬住抽油桿，實現打撈。 (A) 內外錐面 (B)筒體 (C)兩塊卡瓦 (D)彈簧 156不可退式抽油桿撈筒許用提拉負荷( A )。 (A)392kN (B)395kN (C)457kN (D)479kN 157螺旋外鉤是打撈( D ) 的專用打撈工具。 (A)桿類 (B)管類 (C)不規則的小件 (D)繩、纜類 158螺旋外鉤的鉤桿是連接鉤子的主體，它由( B ) 的圓鋼加工而成。 (A) 30mm (B) 50mm (C) 60mm (D) 70mm 159. 螺旋式外鉤防卡圓盤的外徑與套管內徑之間的間隙要( A )被打撈繩類落物的直

39、徑。 (A)小于 (B)略大于 (C)等于 (D)大于 160使用螺旋式外鉤打撈落物時，應將鉤體插入( B )落物太深。 (A)落物中部 量加深 (B)落物上部不能太深 (C)落物底部 (D)落物越深越好 161下井時，螺旋式外鉤以上必須加裝( D )。 (A)扶正器 (B)加速器 (C)鉆鋌 (D)安全接頭 162局部反循環打撈籃是打撈井底( C )落物的工具。 (A)長度較長的 (B)重量較重的 (C)重量較輕的碎散 (D)體積較大的 163局部反循環打撈籃外筒下部鉆有20 個其方向向下斜度為( A ) 的小水眼。 (A)15 (B)25 (C)30 (D)45 164使用局部反循環打撈籃

40、打撈落物時，是依靠( D ) 變正循環水流通道的。 (A)上提下放管柱 (B)旋轉管柱 (C)加壓 (D)投球 165DL0300 局部反循環打撈籃打撈落物的最大直徑( C )。 (A)56mm (B)67mm (C)74mm (D)79mm 166使用局部反循環打撈籃打撈落物時，洗井投球之后，當泵壓( A )說明球已入座。 (A)略有升高 (B)略有下降 (C)不變化 (D)下降 167機械式內割刀的錨定機構中有( B )卡瓦牙及滑牙套、彈簧等，起錨定工具作用。 (A)4 個 (B)3 個 (C)2 個 (D)1 個 168. 機械式內割刀下井管柱結構自上而下為( A ) 。 (A)方鉆桿+

41、鉆桿+開式下擊器+配重鉆鋌+安全接頭+ 內割刀。 (B)方鉆桿+鉆桿+安全接頭+配重鉆鋌+開式下擊器+ 內割刀。 (C)方鉆桿+鉆桿+液壓加速器+配重鉆鋌+安全接頭+ 內割刀。 (D)鉆桿+鉆桿十開式下擊器+倒扣器+安全接頭+ 內割刀。 169JNGD140 機械式內割刀切割范同( C ) 。 (A)127135mm (B)97105mm (C)107115mm (D)121129mm 170聚能切割后的斷口外端( B )，外徑稍有增大。 (A) 向外凹進 (B) 向外凸出 (C) 向內凸出 (D)向內凹進 171爆炸切割彈的噴射孔是( D )制成。 (A)熟鋁 (B)鎢鋼 (C)生鐵 (D)紫銅 172爆炸切割彈引爆切割后，高溫高壓氣體在環空與( D )相遇受阻而降溫降壓。 (A)地層巖屑 (B)油管 (C)套管 (D)修井液等液體 173聚能切割彈適應井溫為( B )。 (A)200 (B)300 (C) 350 (D)400 174聚能切割彈耐壓為( C )