1、高層建筑結構設計高層建筑結構設計 （電子教案）（電子教案）高等教育出版社高等教育出版社第第4 4章章框架結構設計框架結構設計本章內容本章內容4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算4.3 4.3 框架結構內力和位移的計算機計算框架結構內力和位移的計算機計算4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計框架結構的概念框架結構的概念框架結構是指由梁柱桿系構件構成， 能夠承受豎向和水平荷載作用的承重結構體系。

2、一般情況下， 框架結構應設計成雙向梁柱抗側力體系，主體結構除個別部位外不應采用鉸接。抗震設計時， 為協調變形和合理分配內力框架結構不宜設計成單跨結構。框架結構的受力變形特點框架結構的受力變形特點豎向荷載作用下的受力特點豎向荷載作用下， 框架結構以梁受彎為主要受力特點， 梁端彎矩和跨中彎矩成為梁結構的控制內力。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計 一般情況下， 梁端抗彎承載力首先達到其極限承載力， 出現塑性鉸區域， 相應地梁端截面轉角位移顯著加大， 內力向跨中發生轉移， 導致跨中彎矩進一步提高， 跨中撓曲變形增大。 因此在豎向荷載作用下， 框架結構基于承載能力極限狀態的設計主要是框架

3、梁控制截面（梁端和跨中截面） 的抗彎承載力的設計， 基于正常使用極限狀態的設計主要是梁跨中撓曲變形的驗算。 框架柱主要是以受壓為主的承載構件， 其水平側移可以忽略不計。水平荷載作用下的受力變形特點 水平荷載作用下， 框架柱承擔水平剪力和柱端彎矩， 并由此產生水平側移。 4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計 在梁柱節點處， 由于協調變形使梁端產生彎矩和剪力， 故此時柱控制內力是產生于柱上下端截面的軸力、彎矩和剪力。 基于承載能力極限狀態的設計內容是柱上下端截面的偏心受力構件承載力的計算。 基于正常使用極限狀態設計的主要內容是框架結構水平側移的計算。水平荷載下框架的變形 框架結構在水平

4、力作用下（圖4.1）， 由水平力引起的傾覆力矩， 使框架的近側柱拉伸、遠側柱壓縮， 形成框架的整體彎曲變形 （圖4.1）； 由水平力引起的樓層剪力， 使梁、柱產生垂直于其桿軸線的剪切變形和彎曲變形， 形成框架的整體剪切變形（圖4.1）。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計圖4.1水平荷載下框架的變形4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計框架層間側移的主要組成分量 從這個側移分解示意圖中可以看出： 在框架結構整體剪切變形所引起的層間側移 （圖4.2） 中， 樓層剪力 在框架柱中引起的剪力 和彎矩 ， 使柱產生垂直于桿軸方向的剪切和彎曲變形，直接構成側移分量 （圖4.2）；

5、框架節點上下的柱端彎矩 在梁中引起的剪力 和彎矩 ，使梁產生豎向彎曲變形， 并導致框架節點發生轉動 ， 間接地構成側移分量 （ 圖4.2）。 與 之和就是 （圖4.2）。層間側移 的大小與樓層剪力 的數值成正比； 的大小與梁、柱的截面慣性矩J 成反比。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計圖4.2框架層間側移的主要組成分量 當框架的層數不太多時， 框架的側移主要是由整體剪切變形引起， 整體彎曲變形的影響甚小。使框架結構的最小層間側移發生在結構的頂部， 最大層間側移發生在結構的底層或底部幾層， 整體上構成“剪切型變形曲線” 形式。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計結構布置

6、結構布置高寬比限制水平荷載是高層框架結構的主要荷載， 由此產生的整體傾覆力矩可能使部分柱受拉， 整體抗傾覆穩定性驗算要求決定了結構的最大高度。鋼筋混凝土框架結構的最大適用高度為： 非抗震設計時為70；抗震設計時主要取決于抗震設防烈度，6度時為60， 7度時為55，8度時為45，9度時為25。高寬比限值滿足非抗震設計時為5， 設防烈度為6度、7度時為4，8度時為3， 9度時為2。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計結構平面布置及豎向布置 高層建筑的一個獨立結構單元內， 宜使結構平面形態簡單規則， 剛度和承載力分布均勻。 柱網布置可以根據建筑設計使用功能要求設計為小柱距或大柱距， 跨度

7、可設計成邊跨大、中跨小， 或邊跨小， 中跨大， 以及等跨形式。 單就豎向荷載作用而言， 對工程中常用的三跨框架，采用“邊跨小、中跨大” 方案可使內力分布更合理。梁、柱、節點等構件截面估算及選型梁、柱、節點等構件截面估算及選型梁、柱構件的幾何尺寸估算梁梁高：梁寬：4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計柱式中 柱高度；N 柱承受的軸力估算值；軸壓比限值；柱混凝土軸心抗壓強度。節點 框架梁、柱中心線宜重合。當梁柱中心線不能重合時， 在計算中應考慮偏心對梁柱節點核心區受力和構造的不利影響， 以及梁荷載對柱子的偏心影響。 柱截面面積一般根據軸壓比限值 估算， 同時截面的高度、寬度要滿足以下要求

8、：4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計 梁、柱中心線之間的偏心距： 度抗震設計時不應大于柱截面在該方向寬度的1/4； 非抗震設計和 度抗震設計時不宜大于柱截面在該方向寬度的1/4，如偏心距大于該方向柱寬的1/4時，可采取增設梁的水平加腋（圖4.3）等措施。設置水平加腋后， 仍須考慮梁柱偏心的不利影響。圖4.3水平加腋梁4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計梁的水平加腋厚度可取梁截面高度， 其水平尺寸宜滿足下列要求：式中 梁水平加腋寬度和加腋長度；梁截面寬度；沿偏心方向柱截面寬度；x 非加腋側梁邊到柱邊的距離。梁采用水平加腋時， 框架節點有效寬度 宜符合下述要求：當x 時，

9、 按下式計算：4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計當x 時， 取式（4.3） 和式（4.3） 計算的較大值， 且應滿足式（4.3） 的要求：式中 柱截面高度。材料強度選擇、填充墻布置及樓梯間要求材料強度選擇、填充墻布置及樓梯間要求材料強度現澆框架梁、柱、節點的混凝土強度等級， 按一級抗震等級設計時， 不應低于；按二四級和非抗震設計時， 不應低于。現澆框架梁的混凝土強度等級不宜大于； 框架柱的混凝土強度等級， 抗震設防烈度為 度時不宜大于， 抗震設防烈度為 度時不宜大于。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計填充墻布置要求：框架結構的填充墻及隔墻宜選用輕質墻體。抗震設計時，

10、框架結構如采用砌體填充墻，其布置應符合下列要求：避免形成上、下層剛度變化過大。避免形成短柱。減少因抗側剛度偏心所造成的扭轉。 抗震設計時， 砌體填充墻及隔墻應具有自身穩定性， 并應符合下列要求：砌體的砂漿強度等級不應低于。當采用磚及混凝土砌塊時， 砌塊的強度等級不應低于； 采用輕質砌塊時， 砌塊的強度等級不應低于2.5。墻頂應與框架梁或樓板密切結合。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計砌體填充墻應沿框架柱全高每隔 左右設置 根直徑 的拉筋，拉筋伸入墻內的長度， 度時不應小于墻長的且不應小于 ， 度、 度、 度時宜沿墻全長貫通。墻長大于 時，墻頂與梁（板）宜有鋼筋拉結；墻長大于層高的

11、倍時，宜設置間距不大于 的鋼筋混凝土構造柱；墻高超過時，墻體半高處（或洞上皮） 宜設置與柱連接且沿墻全長貫通的鋼筋混凝土水平連系梁。樓梯間采用砌體填充墻時，應設置間距不大于層高且不大于的鋼筋混凝土構造柱并采用鋼絲網砂漿面層加強。樓梯間要求： 抗震設計時， 框架結構的樓梯間應符合下列要求：4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計樓梯間的布置應盡量減小其造成的結構平面不規則。當鋼筋混凝土樓梯與主體結構整體連接時， 應考慮樓梯對地震作用及其效應的影響，并應對樓梯構件進行抗震承載力驗算。宜采取構造措施減小樓梯對主體結構的影響。框架結構按抗震設計時， 不應采用部分由砌體墻承重的混合形式。框架結構

12、中的樓、電梯間及局部出屋頂的電梯機房、樓梯間、水箱間等， 應采用框架承重， 不應采用砌體墻承重。設計計算要點及程序框圖設計計算要點及程序框圖 根據地震作用下框架的受力特點， 地震區高層建筑采用框架體系時， 在設計中應注意以下幾點：4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計整個結構既要承擔來自房屋橫向地震動所引起的地震力， 又要承擔來自房屋縱向地震動所引起的地震力， 因此， 對于橫向框架和縱向框架， 梁與柱的連接都應該采取剛性連接構造， 以形成剛接框架。采用框架體系的房屋， 橫向基本周期與縱向基本周期差別不大， 橫向和縱向地震作用的總值也就大致相等， 每根柱子在縱、橫兩個方向的地震剪力和彎

13、矩也會大致相等， 因此， 框架柱宜采用正方形截面和對稱配筋。地面運動是多維的， 框架體系中縱、橫框架的共用柱， 既是橫向框架的構件， 又是縱向框架的構件。因此， 不單是角柱， 而是所有縱、橫框架的共用柱， 都需要承擔雙向地面平動分量的共同作用， 均應采取雙向彎曲來進行框架柱的截面設計。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計試驗結果指出， 強柱型框架的抗震性能明顯優于弱柱型框架， 進行框架桿件設計時， 應盡可能使各榀橫向框架和縱向框架均能成為強柱型框架， 在水平地震作用下實現梁鉸側移機構。不論是現澆框架還是預制框架，均應盡量符合“強節弱桿、強柱弱梁、強剪弱彎、強壓弱拉” 的抗震設計準則

14、。塔式主樓與裙房屋面相銜接的樓層， 容易因體形和剛度的突變而產生嚴重破壞。因此，采用框架體系的高層建筑， 應避免采用大底盤建筑形式。必須采用時， 可沿塔式主樓周圍設置防震縫。4.1 4.1 框架結構概念設計框架結構概念設計 框架結構設計過程框架結構設計計算程序框圖4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算基本假定基本假定框架結構作為由桿件構成的空間結構，應取整個結構作為計算單元， 按三維空間框架結構進行計算分析。對于平面布置較規則、柱距及跨數相差不多的大多數框架結構， 使用荷載作用下， 每榀框架結構的變形特點及控制值非常接近，為簡化計算，可將三維框架簡化為

15、平面框架，按每榀框架結構的負荷面積或抗側移剛度承擔外荷載。此外，平面框架結構在縱向和橫向分別有豎向荷載和水平荷載作用，在符合手算特點的近似計算方法中，通常豎向荷載的計算方法和水平荷載的計算方法也存在差異，為便于分解和疊加，還需引入線彈性的結構假定。框架結構的基本假定為：4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算每榀框架結構僅在其自身平面內提供抗側移剛度， 平面外的抗側移剛度忽略不計；平面樓蓋在其自身平面內剛度無限大；框架結構在使用荷載作用下材料均處于線彈性階段。計算單元和計算簡圖計算單元和計算簡圖計算單元 在各榀框架（包括縱、橫向框架） 中選出一榀或幾榀有

16、代表性的框架作為計算單元， 如圖4.5所示。圖4.5框架計算單元4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算計算簡圖 計算簡圖是由計算模型及作用在其上的荷載共同構成的。框架結構的計算模型是由梁、柱的截面幾何軸線確定的， 框架柱在基礎頂面按固定端考慮（圖4.6）。當采用近似手算方法時，為使計算簡便， 可采用下述簡化。圖4.6框架結構計算簡圖4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算計算模型的簡化當框架梁為坡度i1/8的折梁時，可簡化為直桿（圖4.6）。當各跨跨度相差不大于10時， 可簡化為等跨框架， 跨度取平均值。當框架梁

17、為加腋變截面梁時，若 ，可不考慮加腋的影響， 按等截面計算內力。 分別為加腋端最高截面及跨中等截面梁的梁高。0J0J0J0J梁、柱截面慣性矩： 柱按實際截面確定； 框架梁應考慮樓板作用。當采用現澆板時，應按 形截面確定， 可簡化為： 一邊有樓板， J 1.5 ； 兩邊有樓板， J 2.0 （ 為梁矩形部分慣性矩）； 若為預制板， J 。4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算荷載的簡化計算次梁傳給主梁的荷載時， 允許不考慮次梁的連續性， 按各跨簡支計算傳至主梁的集中荷載。作用在框架上的次要荷載可以簡化為與主要荷載相同的荷載形式， 但應維持內力等效。也可將

18、作用于框架梁上的三角形、梯形等荷載按支座彎矩等效的原則改造為等效均布荷載。簡化計算方法簡化計算方法 在多數情況下， 框架結構可以簡化為平面結構進行內力分析， 在縱向和橫向都分別由若干榀框架承受豎向荷載和水平荷載。4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算 框架計算方法框架是典型的桿件體系， 結構力學中已經比較詳細地介紹了超靜定剛架（框架） 內力和位移的計算方法。比較精確的手算方法， 例如全框架力矩分配法、無剪力分配法、迭代法等，在實用中已大多被更精確、更省人力的計算機程序分析桿件有限元方法所代替。有一些用于近似計算的手算方法， 由于計算簡便、易于掌握， 對

19、于大多數工程仍適用， 目前在實際工程中應用還很多， 特別是初步設計時需要估算， 手算方法常常受到工程師們的歡迎。 根據基本假定， 框架結構在豎向荷載和水平荷載共同作用下產生的內力和位移， 可化為豎向荷載和水平荷載分別作用下產生的內力和位移的疊加。4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算豎向荷載作用下的近似計算豎向荷載作用下的近似計算分層法分層法分層法的基本假定梁上荷載僅在該梁上及與其相連的上下層柱上產生內力， 在其他層梁及柱上產生的內力可忽略不計。豎向荷載作用下框架結構產生的水平位移可忽略不計。計算要點分層過程根據框架結構基本假定3及分層法假定，多層框架

20、可采用分層法分解成若干個單層剛架的組合，分別進行力矩分配計算，再疊加，如圖4.7 所示。圖4.7高層框架分層計算簡圖4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算各層力矩分配計算要點循環、收斂后疊加， 求桿端彎矩。誤差分析 分別對每個分層進行力矩分配計算， 并疊加得到最終計算結果后， 若節點出現的不平衡力矩較小（小于10）， 直接按疊加成果進行下一步計算， 否則需再分配一次， 修正原桿端彎矩， 得到最終計算成果。計算桿端分配系數 ：上層柱線剛度取為原線剛度的0.9倍， 其他桿件不變。計算固端彎矩 。由節點不平衡力矩，求分配彎矩 。由傳遞系數C 求傳遞彎矩 ，上

21、層柱間的傳遞系數取為1/3， 其他桿件的傳遞系數仍為1/2。4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算 一般情況下， 分層法用于計算強柱弱梁型的對稱框架結構時， 誤差較小， 精度較高。水平荷載作用下的粗略計算水平荷載作用下的粗略計算反彎點法反彎點法基本假定梁的線剛度與柱線剛度之比大于 時， 可認為梁剛度為無限大。梁、柱軸向變形均可忽略不計。計算要點基本概念抗側移剛度d指無角位移的兩端固定桿件單位側移時所產生的剪力。4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算反彎點： 彎矩為零的點。計算假定 水平荷載作用下， 上層柱反彎點

22、在柱的中點， 底層柱反彎點距柱底端為2/3層高處。計算步驟多層多跨框架在水平荷載作用下， 當梁柱線剛度之比值 時， 可采用反彎點法計算桿件內力。計算柱子抗側移剛度 。計算各層總水平剪力 ， 按每柱抗側移剛度分配計算柱水平剪力 。根據各柱分配到的剪力及反彎點位置， 計算柱端彎矩4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算上層柱： 上下端彎矩相等底層柱： 上端彎矩下端彎矩根據結點平衡計算梁端彎矩， 如圖4.8所示。對于邊柱：圖4.8梁柱節點受力示意圖4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算對于中柱：設梁的端彎矩與梁的線剛度

23、成正比， 則可根據力的平衡原則， 由梁兩端的彎矩求出梁的剪力。水平荷載作用下的近似計算水平荷載作用下的近似計算D 值法值法基本假定水平荷載作用下， 框架結構同層各結點轉角相等。梁、柱軸向變形均忽略不計。計算要點抗側移剛度D4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算式中柱抗側移剛度修正系數， 按附表8.18計算。附表8.18梁柱剛度比K及柱抗側移剛度修正系數值4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算 當同一層中有再分柱時（圖4.9）， 再分柱的等效抗推剛度D可按下式計算：式中 。圖4.9同層有再分柱時的D 值計算示意圖

24、4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算框架柱的反彎點高度 框架柱的反彎點高度y 按下式計算：式中 標準反彎點高度， 由附表8.19、附表8.20查取；上、下層梁剛度不等時的修正值， 由附表8.21 查取；上、下層層高不等時的修正值，由附表8.22 查取。 附表8.19至附表8.22由力法計算框架各層的彎矩和剪力后求得。反彎點高度取決于荷載形式、梁柱剛度比、建筑物總層數和柱所在的樓層號。 當反彎點高度0y1.0 時， 反彎點在本層； 當y 暢 時， 本層無反彎點， 反彎點在本層之上； 當求得的y 時， 反彎點在本層之下。4.2 4.2 框架結構內力和位移

25、的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構水平側移的近似計算框架結構水平側移的近似計算側移的組成高層框架水平位移的近似計算中， 可將總水平位移分為兩部分， 即式中 由于框架梁、柱彎曲和剪切變形產生的水平 位移；由于框架柱軸向變形產生的水平位移。 當框架層數較多、高寬比H/B較大時， 應考慮軸向變形產生的影響。在一些情況下， 甚至比 大得多。梁柱彎曲變形產生的側移 第i 層的層間位移4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算式中 第i 層的樓層剪力；第i 層各柱剛度特征值之和。 第i 層的水平位移 為 頂點位移為式中 建筑層數。4.2 4.2 框

26、架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算框架柱軸向變形產生的水平位移 在水平荷載作用下，框架邊柱軸力較大，中部各柱軸力一般較小。中部各柱軸向變形對水平位移的影響較小。在一般簡化計算時，可只考慮邊柱軸向變形對水平位移的影響。 在水平荷載作用下， 框架由于邊柱軸向變形產生的水平位移 為式中 總水平力；底層邊柱軸向剛度；由邊柱頂層與底層軸向剛度比 決定的參數， 由附表8.23查取。4.2 4.2 框架結構內力和位移的簡化近似計算框架結構內力和位移的簡化近似計算附表8.23荷載系數4.3 4.3 框架結構內力和位移的計算機計算框架結構內力和位移的計算機計算概述概述框架結構是由梁、

27、柱構成的空間桿系結構， 使用過程中， 承受豎向荷載（恒載， 活載）以及水平荷載（水平地震作用， 風荷載）， 因此精確計算時必須采用三維空間桿系結構分析方法。三維空間桿系分析方法就是將高層建筑結構作為空間桿件系統， 直接采用矩陣位移法進行分析， 概念清楚， 方法簡捷， 適應性廣。高層建筑結構可以由兩類桿件組成：一般空間桿件梁、柱；薄壁空間桿件剪力墻。 梁、柱為線形桿件， 在空間受力情況下， 每端有 個自由度： 三個方向的平移和三個轉角u, v，w， ， ， ； 相應也有 個桿端力： ， ， ， ， ， （圖4.10）。4.3 4.3 框架結構內力和位移的計算機計算框架結構內力和位移的計算機計算

28、剪力墻的厚度小， 截面尺寸較大， 作為薄壁桿件處理， 除上述 個自由度外， 還要考慮截面的翹曲角 ， 對應著第七個桿端力雙力矩 （圖4.11、圖4.12）。圖4.10空間桿件圖4.11薄壁桿件圖4.12雙力矩4.3 4.3 框架結構內力和位移的計算機計算框架結構內力和位移的計算機計算 為表示翹曲正應力的大小，以各墻段的力矩 乘以它們的內力臂 為標志的 （稱為雙力矩）來表達。 與平面框架位移法分析類似， 空間桿件也可以得到桿端力的關系 、 分別為桿端位移或桿端力向量， 對于梁、柱均為 的列陣； 對于剪力墻為 的列陣。 為桿件剛度矩陣， 對梁、柱為 的方陣； 對于剪力墻為 的方陣。 將單元剛度矩陣

29、 組集， 即可得到空間分析的位移法方程 為各節點未知位移組成的向量。求解這一方程， 即可得到， 從而計算構件的內力。4.3 4.3 框架結構內力和位移的計算機計算框架結構內力和位移的計算機計算 由于是空間分析， 所以未知量很多， 第i 層如有 根柱、 個墻肢時， 總未知量 為式中 建筑層數。 為了減少一部分未知數，考慮高層建筑結構的特點，采用了樓板在自身平面內剛度為無限大的假定，則樓面上的平移u，v和繞z軸的轉角成為公共自由度，這樣柱端獨立自由度降為、剪力墻肢的獨立自由度降為，總未知量 變為這樣， 總未知數可減少40左右。4.3 4.3 框架結構內力和位移的計算機計算框架結構內力和位移的計算機

30、計算常用軟件介紹常用軟件介紹框架結構內力分析的軟件有很多， 這里主要介紹 的功能。 是采用空間桿系、薄壁柱計算模型的高層建筑結構空間分析計算程序， 其基本功能如下：采用三維空間模型， 對梁柱采用空間桿系， 使程序可用于分析復雜體型結構， 更真實地反映結構的受力性能。采用先進的矩陣求解方法， 從而使程序計算速度大大加快， 可比通常方法的計算速度快510倍， 一幢30層左右的高層建筑只需20min 即可完成計算。自動導算統計風荷載。對復雜體型結構可進行地震作用下的平動和扭轉耦聯分析， 考慮豎向荷載、風荷載和地震荷載在不同工況下的內力組合可達33種， 可對結構進行罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性位移計算

31、， 找出薄弱層。4.3 4.3 框架結構內力和位移的計算機計算框架結構內力和位移的計算機計算 可模擬施工過程， 進行豎向荷載作用下的施工模擬計算， 解決一般程序中一次性加載時對柱子軸向變形估計過大而引起的誤差問題， 可更真實地反映結構受力性能。可改變水平力作用的方向， 程序自動按轉角進行坐標轉換， 以考慮任意方向的風和地震作用。對柱墻上、下端有偏心的結構， 程序自動處理偏心剛域。程序配有斜柱、斜支撐單元。可以計算多塔、錯層等特殊結構形式， 并可考慮梁柱偏心的效應。5. 可對結構配筋計算結果作全樓的歸并計算， 根據歸并后的結果進行選筋和繪施工圖，程序還配有圓柱單元， 可作圓柱配筋計算。4.3 4

32、.3 框架結構內力和位移的計算機計算框架結構內力和位移的計算機計算 的計算結果與 系列軟件接力運行， 完成框架結構梁柱、各層結構平面及樓板配筋、樓梯及各類基礎的施工圖輔助設計， 共同組成一個高層建筑結構從計算到施工圖的較完整的 系統。 軟件計算程序主要適用于各種體形的框架、交叉梁系結構以及帶有斜柱、鋼支撐的鋼結構或混合結構高層建筑。具體來說， 程序的解題能力為：計算結構總層數100；每層柱無柱節點數500；每層墻（薄壁柱） 數200；每層斜柱支撐數100；每層梁數1000。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計荷載效應組合荷載效應組合 荷載效應組合分為無地震作用效應組

33、合和有地震作用效應組合。控制截面內力控制截面內力最不利內力類型內力組合是針對控制截面的內力進行的。框架梁控制截面為梁端及跨中； 框架柱控制截面為柱端。各控制截面內力類型， 見表4.1。表4.1最不利內力類型4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計 表4.1中梁端指柱邊， 柱端指梁底及梁頂（圖4.13）。按軸線計算簡圖得到的內力要換算到控制截面處的相應數值。有時為簡化計算， 也可采用軸線處的內力值。圖4.13梁、柱端設計控制截面4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計梁端內力調幅 在豎向荷載作用下可以考慮梁端塑性變形內力重分布，對梁端負彎矩進行調幅

34、。現澆框架調幅系數為0.80.9，裝配式框架調幅系數為0.70.8。梁端負彎矩減小后，應按平衡條件計算調幅后的跨中彎矩，且要求梁跨中正彎矩至少應取按簡支梁計算的跨中彎矩的1/2。如圖4.14所示。 豎向荷載產生的梁端彎矩應先行調幅， 再與風荷載和水平地震作用產生的彎矩進行組合。圖4.14梁端彎矩調幅M為對應跨度簡支梁在相應跨中荷載作用下產生的跨中彎矩4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計框架柱設計彎矩計算框架柱設計彎矩計算抗震設計時除頂層和柱軸壓比小于0.15者及框支梁柱節點外， 框架梁、柱節點處考慮地震作用組合的柱端彎矩設計值應符合下列要求： 度抗震設計的結構和一級

35、框架結構尚應符合式中 節點上、下柱端截面順時針或逆時針方向組 合彎矩設計值之和， 上、下柱端的彎矩設計 值可按彈性分析的彎矩比例進行分配；節點左、右梁端截面逆時針或順時針方向組 合彎矩設計值之和， 當抗震等級為一級且節 點左、右梁端均為負彎矩時， 絕對值較小的 彎矩應取零；4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計柱端彎矩增大系數，對框架結構，二、三級分 別取1.5和1.3；對其他結構中的框架，一、二、 三、四級分別取1.4、1.2、1.1和1.1；節點左、右梁端逆時針或順時針方向實配的正 截面受彎承載力所對應的彎矩值之和，可根據 實際配筋面積和材料強度標準值并考慮承載力

36、 抗震調整系數計算。 當反彎點在柱的層高范圍內時， 柱端彎矩設計值可直接乘以柱端彎矩增大系數 。 抗震設計時，一、二、三級框架結構的底層柱底截面的彎矩設計值，應分別采用考慮地震作用組合的彎矩值與增大系數1.7、1.5和1.3的乘積。底層框架柱縱向鋼筋應按上、下端的不利情況配置。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計框架柱設計剪力計算框架柱設計剪力計算抗震設計的框架柱、框支柱端部截面的剪力設計值，一、二、三、四級時應按下列公式計算： 度抗震設計的結構和一級框架結構尚應符合式中 柱上、下端順時針或逆時針方向截面組 合的彎矩設計值，應采用考慮不同抗震 等級調整后的彎矩設計值

37、；柱上、下端順時針或逆時針方向實配的 正截面受彎承載力所對應的彎矩值，可 根據實配鋼筋面積、材料強度標準值和 重力荷載代表值產生的軸向壓力設計值 并考慮承載力抗震調整系數計算；4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計柱的凈高；柱端剪力增大系數，對框架結構，二、 三、四級分別取1.3、1.2和1.1；對其他 結構類型的框架，一、二級分別取1.4 和1.2， 三、四級均取1.1。 抗震設計時， 框架角柱應按雙向偏心受力構件進行正截面承載力設計。一、二、三、四級框架角柱經按調整后的彎矩、剪力設計值應乘以不小于1.1的增大系數。框架梁設計剪力計算框架梁設計剪力計算抗震設計時，框

38、架梁端部截面組合的剪力設計值，一、二、三級應按下列公式計算，四級時可直接取考慮地震作用組合的剪力計算值：4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計 度抗震設計的結構和一級框架結構尚應符合式中 梁左、右端逆時針或順時針方向截面組 合的彎矩設計值，當抗震等級為一級且 梁兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小 一端的彎矩應取零；梁左、右端逆時針或順時針方向實配的 正截面受彎承載力所對應的彎矩值，可 根據實配鋼筋面積和材料強度標準值并 考慮承載力抗震調整系數計算；梁剪力增大系數，一、二、三級分別取 1.3、1.2 和1.1；梁的凈跨；4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及

39、節點截面設計考慮地震作用組合的重力荷載代表值（ 度 時還應包括豎向地震作用標準值） 作用下， 按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。框架柱受剪承載力設計框架柱受剪承載力設計矩形截面偏心受壓框架柱， 其斜截面受剪承載力應按下列公式計算：無地震作用組合時有地震作用組合時式中框架柱的剪跨比，當 時取，當3 時取；4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計N考慮風荷載或地震作用組合的框架柱軸向壓力設 計值，當N 大于0.3 時取N等于0.3 ；s箍筋間距。當矩形截面框架柱出現拉力時， 其斜截面受剪承載力應按下列公式計算：無地震作用組合時有地震作用組合時式中N與剪力設計值V 對應的軸向

40、拉力設計值，取正 值；框架柱的剪跨比。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計 當式（4.27） 右端的計算值或式（4.28） 右端括號內的計算值小于 時，應取等于 ，且 值不應小于0.36 。框架梁柱其他承載力設計計算框架梁柱其他承載力設計計算框架梁斜截面受剪承載力可按現行國家標準GB50010-2010混凝土結構設計規范的有關規定進行計算。無地震作用組合時， 在單向風荷載作用下雙向受剪的框架柱， 可按現行國家標準GB50010-2010混凝土結構設計規范的規定進行截面剪壓比計算和斜截面受剪承載力計算。無地震作用組合時， 梁、柱扭曲截面承載力， 可按現行國家標準GB5

41、0010-2010混凝土結構設計規范的有關規定進行計算。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計框架梁、框架柱和框支柱的正截面承載力可按現行國家標準GB50010-2010混凝土結構設計規范枠的有關規定計算； 考慮地震作用組合時， 其承載力應除以相應的承載力抗震調整系數 。 抗震設計時， 一、二、三級框架的節點核心區應進行抗震驗算； 四級框架節點以及各抗震等級的頂層端節點核心區， 可不進行抗震驗算。各抗震等級的框架節點均應符合構造措施的要求。框架梁柱節點核心區截面抗震驗算框架梁柱節點核心區截面抗震驗算一般框架梁柱節點一、二、三級框架梁柱節點核心區組合的剪力設計值， 應按

42、下列公式計算：設防烈度為 度的結構以及一級抗震等級的框架結構4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計其他情況式中 梁柱節點核心區組合的剪力設計值；梁截面的有效高度，節點兩側梁截面高度不 等時可采用平均值；梁受壓的鋼筋合力點至受壓邊緣的距離；柱的計算高度， 可采用節點上、下柱反彎點 之間的距離；梁的截面高度， 節點兩側梁截面高度不等時 可采用平均值；4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計強節點系數，對于框架結構， 一級宜取1.5， 二級宜取1.35， 三級宜取1.2； 對于其他結構 中的框架， 一級宜取1.35， 二級宜取1.2， 三 級宜取1.

43、1；節點左、右梁端逆時針或順時針方向組合的彎 矩設計值之和， 一級節點左、右梁端彎矩均 勻為負值時絕對值較小的彎矩應取零；節點左、右梁端逆時針或順時針方向按實配鋼 筋面積（計入受壓鋼筋） 和材料強度標準值 計算的受彎載力所對應的彎矩設計值之和。核心區截面有效計算寬度， 應按下列規定采用：當驗算方向的梁截面寬度不小于該側柱截面寬度的1/2時， 可采用該側柱截面寬度；當小于柱截面寬度的1/2時，可采用下列二者的較小值：4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計式中 節點核心區的截面有效計算寬度；梁截面寬度；驗算方向的柱截面高度；驗算方向的柱截面寬度。 當梁、柱的中線不重合且偏

44、心距不大于柱寬的1/4時， 可采用式（4.31）、式（4.32）和下式計算結果的較小值：式中 e 梁與柱中線的偏心距。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計節點核心區受剪截面應符合下式要求：式中 正交梁的約束影響系數， 樓板為現澆、梁柱 中線重合、四側各梁截面寬度不小于該側柱 截面寬度的1/2且正交方向梁高度不小于框架 梁高度的3/4，可采用1.5，9度時宜采用1.25， 其他情況宜采用1.0； 節點核心區的截面高度，可采用驗算方向的 柱截面高度 ；承載力抗震調整系數， 可采用0.85；混凝土強度影響系數；混凝土軸心受壓強度設計值。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面

45、設計框架梁、柱及節點截面設計節點核心區截面受剪承載力， 應按下列公式驗算：設防烈度為 度時其他情況式中N對應于組合剪力設計值的上柱組合軸向壓力較 小值，當N 為軸向壓力時，不應大于柱的截面 面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積的50； 當N 為拉力時，應取為零；箍筋的抗拉強度設計值；混凝土軸心抗拉強度設計值；核心區計算寬度范圍內驗算方向同一截面各肢 箍筋的全部截面面積。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計梁寬大于柱寬的扁梁框架的梁柱節點樓蓋應采用現澆， 梁柱中心線宜重合。扁梁框架的梁柱節點核心區應根據梁縱向鋼筋在柱寬范圍內、外的截面面積比例，對柱寬以內和柱寬以外的范圍

46、分別計算受剪承載力。節點核心區計算除應符合一般梁柱節點的要求外， 尚應符合下列要求：計算核心區受剪截面時， 核心區有效寬度可取梁寬與柱寬之和的平均值。四邊有梁的節點約束影響系數， 計算柱寬范圍內核心區的受剪承載力時可取1.5， 計算柱寬范圍外核心區的受剪承載力時宜取1.0。計算核心區受剪承載力時， 在柱寬范圍內的核心區，軸力的取值可同一般梁柱節點；柱寬以外的核心區可不考慮軸向壓力對受剪承載力的有利作用。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計錨入柱內的梁上部縱向鋼筋宜大于其全部鋼筋截面面積的60。圓柱的梁柱節點梁中線與柱中線重合時，圓柱框架梁柱節點核心區受剪截面應符合下

47、式要求：式中 正交梁的約束影響系數，其中柱截面寬度可 按直徑采用；節點核心區有效截面面積，當梁寬 不小于 圓柱直徑D 的一半時，可取為0.8 ；當梁寬 小于柱直徑的一半但不小于柱直徑的0.4倍 時， 可取為 。4.4 4.4 框架梁、柱及節點截面設計框架梁、柱及節點截面設計梁中線與柱中線重合時， 圓柱截面梁柱節點核心區截面受剪承載力應按下列公式驗算：抗震設防烈度為 度時其他情況式中 單根圓形箍筋的截面面積；計算方向上同一截面的拉筋和非圓形箍筋的 總截面面積；D 圓柱截面直徑；N 軸向力設計值。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造框架柱構造要求框架柱構造要求柱截面尺寸宜符合下列要求：矩形截面

48、柱的邊長， 非抗震設計時不宜小于250， 四級抗震設計時不宜小于300， 一、二、三級抗震設計時不宜小于400； 圓柱截面直徑非抗震和四級抗震設計時不宜小于350， 一、二、三級抗震設計時不宜小于450。柱剪跨比宜大于。柱截面高寬比不宜大于。抗震設計時， 鋼筋混凝土柱軸壓比不宜超過表4.2的規定， 對于類場地上較高的高層建筑， 其軸壓比限值應適當減小。軸壓比指柱考慮地震作用組合的軸壓力設計值與柱全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積的比值。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造表4.2柱軸壓比限值表4.2 數值適用于混凝土強度等級不高于60的柱。當混凝土強度等級為6570時，軸壓比限值應比

49、表中數值降低0.05；當混凝土強度等級為75 80時，軸壓比限值應比表4.2中數值降低0.10。表4.2內數值適用于剪跨比大于的柱。剪跨比不大于 但不小于1.5的柱，其軸壓比限值應比表4.2中數值減小0.05；剪跨比小于1.5的柱，其軸壓比限值應專門研究并采取特殊構造措施。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造a)當沿柱全高采用井字復合箍， 箍筋間距不大于100、肢距不大于200、直徑不小于12 時， 柱軸壓比限值可增加0.10； b)當沿柱全高采用復合螺旋箍， 箍筋螺距不大于100、肢距不大于200、直徑不小于12 時， 柱軸壓比限值可增加0.10； c)當沿柱全高采用連續復合螺旋箍， 且

50、螺距不大于80、肢距不大于200、直徑不小于10 時， 軸壓比限值可增加0.10。以上三種配箍類別的含箍特征值應按增大的軸壓比由附表8.24確定。當柱截面中部設置由附加縱向鋼筋形成的芯柱， 且附加縱向鋼筋的截面面積不小于柱截面面積的0.8時， 柱軸壓比限值可增加0.05。當本項措施與 的措施共同采用時，柱軸壓比限值可比表4.2中數值增加0.15， 但箍筋的配箍特征值仍可按軸壓比增加0.10的要求確定。柱軸壓比限值不應大于1.05。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造附表8.24柱端箍筋加密區最小配箍特征值4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造框架柱的受剪截面應符合下列要求：無地震作用組合

51、時有地震作用組合時跨高比大于2.5 的梁及剪跨比大于2的柱跨高比不大于2.5的梁及剪跨比不大于2的柱框架柱的剪跨比可按下式計算式中V梁、柱計算截面的剪力設計值；4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造 框架柱的剪跨比，反彎點位于柱高中部的框架 柱，可取柱凈高與計算方向2倍柱截面有效高度 之比值；柱端截面的組合彎矩計算值，可取柱上、下端 的較大值；柱端截面與組合彎矩計算值對應的組合剪力計 算值；混凝土強度影響系數。當混凝土強度等級不大 于50時取1.0； 當混凝土強度等級為80時取 0.8；當混凝土強度等級在50和80之間時可 按線性內插取用；b 矩形截面的寬度， 形截面、工字形截面的腹 板寬度

52、； 梁、柱截面計算方向有效高度。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造柱縱向鋼筋和箍筋配置應符合下列要求：柱全部縱向鋼筋的配筋率，不應小于表4.3的規定值，且柱截面每一側縱向鋼筋配筋率不應小于0.2； 抗震設計時， 對類場地上較高的高層建筑， 表中數值應增加0.1。表4.3柱縱向鋼筋最小配筋百分率抗震設計時， 柱箍筋在規定的范圍內應加密， 加密區的箍筋間距和直徑應符合下列要求：一般情況下， 箍筋的最大間距和最小直徑應按表4.4采用。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造表4.4柱端箍筋加密區的構造要求二級框架柱箍筋直徑不小于10、肢距不大于200 時， 除柱根外最大間距應允許采用150；

53、三級框架柱的截面尺寸不大于400 時， 箍筋最小直徑應允許采用 ； 四級框架柱的剪跨比不大于 或柱中全部縱向鋼筋的配筋率大于時， 箍筋直徑不應小于 。剪跨比不大于 的柱， 箍筋間距不應大于100， 一級時尚不應大于 倍的縱向鋼筋直徑。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造柱的縱向鋼筋配置， 尚應滿足下列要求：抗震設計時， 宜采用對稱配筋。抗震設計時， 截面尺寸大于400 的柱， 其縱向鋼筋間距不宜大于200； 非抗震設計時， 柱縱向鋼筋間距不應大于350； 柱縱向鋼筋凈距均不應小于50。全部縱向鋼筋的配筋率， 非抗震設計時不宜大于、不應大于， 抗震設計時不應大于。一組且剪跨比不大于 的柱，

54、其單側縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于1.2。邊柱、角柱及剪力墻端柱考慮地震作用組合產生小偏心受拉時， 柱內縱筋總截面面積應比計算值增加25。柱的縱筋不應與箍筋、拉筋及預埋件等焊接。抗震設計時， 柱箍筋加密區的范圍應符合下列要求：4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造底層柱的上端和其他各層柱的兩端， 應取矩形截面柱之長邊尺寸（或圓形截面柱之直徑）、柱凈高之1/6和500 三者之最大值范圍。底層柱剛性地面上、下各500 的范圍。底層柱柱根以上1/3柱凈高的范圍。剪跨比不大于 的柱和因填充墻等形成的柱凈高與截面高度之比不大于 的柱全高范圍。一級及二級框架角柱的全高范圍。需要提高變形能力的柱的全高范圍

55、。柱加密區范圍內箍筋的體積配箍率，應符合下列規定：柱箍筋加密區箍筋的體積配箍率，應符合下式要求：式中 柱箍筋的體積配箍率；柱最小配箍特征值， 宜按附表8.24采用；4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造混凝土軸心抗壓強度設計值， 當柱混凝土強 度等級低于35時應按35計算；柱箍筋或拉筋的抗拉強度設計值。對一、二、三、四級框架柱， 其箍筋加密區范圍內箍筋的體積配箍率尚分別不應小于0.8、0.6、0.4和0.4。剪跨比不大于 的柱宜采用復合螺旋箍或井字復合箍， 其體積配箍率不應小于1.2， 設防烈度為 度時不應小于1.5。計算復合螺旋箍筋的體積配箍率時， 其非螺旋箍筋的體積應乘以換算系數0.8。

56、抗震設計時， 柱箍筋設置尚應符合下列要求：箍筋應為封閉式， 其末端應做成135彎鉤且彎鉤末端平直段長度不應大于10倍的箍筋直徑， 且不應小于75 。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造箍筋加密區的箍筋的肢距， 一級不宜大于200， 二、三級不宜大于250 和20倍箍筋直徑的較大值， 四級不宜大于300。每隔一根縱向鋼筋宜在兩個方向有箍筋約束；采用拉筋組合箍時， 拉筋宜緊靠縱向鋼筋并鉤住封閉箍。柱非加密區的箍筋， 其體積配箍率不宜小于加密區的一半； 其箍筋間距， 不應大于加密區箍筋間距的 倍， 且一、二級不應大于10倍縱向鋼筋直徑， 三、四級不應大于15倍縱向鋼筋直徑。非抗震設計時， 柱中箍

57、筋應符合以下規定：周邊箍筋應為封閉式。箍筋間距不應大于400， 且不應大于構件截面的短邊尺寸和最小縱向受力鋼筋直徑的15倍。箍筋直徑不應小于最大縱向鋼筋直徑的1/4，且不應小于 。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造當柱中全部縱向受力鋼筋的配筋率超過時， 箍筋直徑不應小于 ， 箍筋間距不應大于最小縱向鋼筋直徑的10倍， 且不應大于200； 箍筋末端應做成35彎鉤且彎鉤末端平直段長度不應小于10倍箍筋直徑。當柱每邊縱筋多于 根時， 應設置復合箍筋（可采用拉筋）。柱內縱向鋼筋采用搭接做法時， 搭接長度范圍內箍筋直徑不應小于搭接鋼筋較大直徑的0.25倍； 在縱向受拉鋼筋的搭接長度范圍內的箍筋間距

58、不應大于搭接鋼筋較小直徑的倍， 且不應大于100； 在縱向受壓鋼筋的搭接長度范圍內的箍筋間距不應大于搭接鋼筋較小直徑的10倍， 且不應大于200。當受壓鋼筋直徑大于25 時， 尚應在搭接接頭端面外100 的范圍內各設置兩道箍筋。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造框架節點核心區應設置水平箍筋， 且應符合下列規定：非抗震設計時， 箍筋配置應符合非抗震設計時柱中箍筋的有關規定， 但箍筋間距不宜大于250。對四邊有梁與之相連的節點， 可僅沿節點周邊設置矩形箍筋。抗震設計時， 箍筋的最大間距和最小直徑宜符合抗震設計時柱中箍筋的有關柱箍筋的規定。一、二、三級框架節點核心區配箍特征值分別不宜小于0.1

59、2、0.10和0.08， 且箍筋體積配箍率分別不宜小于0.6、0.5和0.4。柱剪跨比不大于 的框架節點核心區的配箍特征值不宜小于核心區上、下柱端配箍特征值中的較大值。柱箍筋的配筋形式， 應考慮澆灌混凝土的工藝要求，在柱截面中心部位應留出澆灌混凝土所用導管的空間。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造框架梁構造要求框架梁構造要求框架結構的主梁截面高度 可按 確定， 為主梁計算跨度； 梁凈跨與截面高度之比不宜小于。梁的截面寬度不宜小于200， 梁截面的高寬比不宜大于。 當梁高較小或采用扁梁時， 除要求驗算其承載力和受剪截面外， 尚應滿足剛度和裂縫的有關要求。在計算梁的撓度時， 可扣除梁的合理起

60、拱值； 對現澆梁板結構， 宜考慮梁受壓翼緣的有利影響。框架梁設計應符合下列要求：抗震設計時， 計入受壓鋼筋作用的梁端截面混凝土受壓區高度與有效高度之比值，一級不應大于0.25， 二、三級不應大于0.35。縱向受拉鋼筋的最小配筋百分率 （以計），非抗震設計時， 不應小于0.2和 二者的較大值； 抗震設計時，不應小于表4.5規定的數值。4.5 4.5 框架結構構造框架結構構造表4.5梁縱向受拉鋼筋最小配筋百分率抗震設計時， 梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋截面面積的比值， 除按計算確定外，一級不應小于0.5， 二、三級不應小于0.3。抗震設計時， 梁端箍筋的加密區長度、箍筋最大間距和最小直徑應符合表4