1、旋風分離器的設計姓名：顧一葦班級：食工0801指導老師：劉茹設計成績：華中農業大學食品科學與技術學院食品科學與工程專業2011年1月14日目錄第一章、設計任務要求與設計條件 （3）第二章、旋風分離器的結構和操作 （4）第三章、旋風分離器的性能參數 （6）第四章、影響旋風分離器性能的因素 （8）第五章、最優類型的計算 （11）第六章、旋風分離器尺寸說明 （19）附錄1、參考文獻（20）任務要求1 .2 .除塵器外筒體直徑、進口風速及阻力的計算3 .4 .旋風分離器的選型5 .6 .旋風分離器設計說明書的編寫7 .8 .旋風分離器三視圖的繪制9.10 .時 間安排： 2周11 .12 .提 交材料

2、含紙質版和電子版設計條件風量： 900m3/h ；允許壓強降：1460Pa旋風分離器類型：標準型（ XLT 型、 XLP 型、擴散式）含塵氣體的參數：? 氣體密度：kg/m3?粘度：X 10-5Pas? 顆粒密度：1200 kg/m3?顆粒直徑：6 w m旋風分離器的結構和操作原理：? 含塵氣體從圓筒上部長方形切線進口進入,沿圓筒內壁作旋轉流動。? 顆粒的離心力較大，被甩向外層，氣流在內層。氣固得以分離。? 在圓錐部分，旋轉半徑縮小而切向速度增大，氣流與顆粒作下螺旋運動。? 在圓錐的底部附近，氣流轉為上升旋轉運動，最后由上部出口管排出；? 固相沿內壁落入灰斗。旋風分離器不適用于處理粘度較大，濕

3、含量較高及腐蝕性較大的粉塵，氣量的波動對除塵效果及設備阻力影響較大。旋風分離器結構簡單，造價低廉，無運動部件，操作范圍廣，不受溫度、壓力限制，分離效率高。一般用于除去直徑5um以上的塵粒, 也可分離霧沫。對于直徑在5um以下的煙塵，一般旋風分離器效率已 不高，需用袋濾器或濕法捕集。其最大缺點是阻力大、易磨損。旋風分離器的性能參數在滿足氣體處理量的前提下，評價旋風分離器性能的主要指標是 塵粒的分離性能和氣體經過旋風分離器的壓強降。分離性能分離性能的好壞常用理論上可以完全分離下來的最小顆粒尺寸：臨界粒徑dc及分離效率Y表示。A:臨界粒徑dc：指旋風分離器能100卷去的最小顆粒直徑假設：在器內顆粒與

4、氣流相對運動為層流； 顆粒在分離器內的切 線速度恒定且等于進氣處的氣速 Ui ;顆粒沉降所穿過的最大距離為進 氣口寬度B,導出臨界粒徑dc的估算式：dc=(9 pB / nt Nep sUi)1/2旋風分離器進口管的寬度 B,標準型B=D/4;Ne:氣流的有效旋轉圈數， 一般3,標準型35,通常取5; Ui進口氣體的速度（m/s）;?。簹?體粘度；p s：固相的密度dc愈小，分離效率愈高，由估算式可見dc隨D的加大而增大，即效率隨D增大而減小。當氣體處理量很大又要求較高的分離效果時， 常將若干小尺寸的旋風分離并聯使用，稱為旋風分離器組。粘度減小, 進口氣速提高有利于提高分離效率。B:分離效率：

5、有兩種表示方法*總效率：指被除去的顆粒占氣體進入旋風分離器時帶入的全部顆粒 的質量百分數刀 0= (C-C2)/Ci0:旋風分離器入口氣體含塵濃度； G:旋風分離器出口氣體含塵濃 度總效率是工程上最常用的，也是最易測定的分離效率，其缺點是 不能表明旋風分離器對不同粒子的不同分離效果。*粒級效率：粒級效率指按顆粒大小分別表示出其被分離的質量分數。含塵氣體中的顆粒通常是大小不均的，通過旋風分離器后，各種尺寸的顆粒被分離下來的百分率也不相同。通常把氣流中所含顆粒的尺寸范圍等分成幾個小段，則其中平均粒徑為d的第i小段范圍顆粒 的粒級效率定義為：刀 pi= (Ci-Cz) /Cii不同粒徑的顆粒，其粒級

6、效率是不同的。根據臨界粒徑的定義，粒徑 大于或等于臨界粒徑dc的顆粒，p p=100%粒級效率為50%勺顆粒直 徑稱為分割直徑1/2d50= D D/Ui ( P s p )對于同一型式且尺寸比例相同的旋風分離器，無論大小，皆可通用同一條粒級曲線。標準旋風分離器的11p與d/d 50的關系：總效率刀0=2XiYpi, Xi為進口處第i段顆粒占全部顆粒的質量分率。旋風分離器的壓強降壓強降可表示為進口氣體動能的倍數： p=E pui2/2S為阻力系數，對于同一型式及相同尺寸比例的旋風分離器，S 為 常數，標準型旋風分離器 Z =8, 一般5002000Pa影響旋風分離器性能的因素氣流在旋風分離器內

7、的流動情況和分離機理均非常復雜，因此影響旋風分離器性能的因素較多，其中最重要的是物系性質及操作條 件。一般說來，顆粒密度大、粒徑大、進口氣速度高及粉塵濃度高等 情況均有利于分離。如含塵濃度高則有利于顆粒的聚結，可以提高效 率，而且可以抑制氣體渦流，從而使阻力下降，所以較高的含塵濃度 對壓力降與效率兩個方面都是有利的。 但有些因素對這兩方面的影響 是相互矛盾的，如進口氣速稍高有利于分離，但過高則導致渦流加劇， 增大壓力降也不利于分離。因此，旋風分離器的進口氣速在1025m/s 范圍內為宜。氣量波動對除塵效果及壓力降影響明顯。(4)旋風分離器的結構型式與選用旋風分離器的結構型式旋風分離器的性能不僅

8、受含塵氣的物理性質、 含塵濃度、粒度分 布及操作條件的影響，還與設備的結構尺寸密切相關。只有各部分結 構尺寸恰當，才能獲得較高的分離效率和較低的壓力降。近年來，為提高分離效率并降低壓降，在旋風分離器的結構設計中，主要從以下幾個方面進行改進：A:采用細而長的器身：減小器身直徑可增大慣性離心力，增加器身長度可延長氣體停留時間，所以， 細而長的器身有利于顆粒的離心沉降，使分離效率提高。B:減小上渦流的影響：含塵氣體自進氣管進入旋風分離器后，有一小部分氣體向頂蓋流動，然后沿排氣管外側向下流動，當達到排氣管下端時匯入上升的內旋氣流中，這部分氣流稱為上渦流。上渦流中的顆粒也隨之由排氣管排出，使旋風分離器的

9、分離效率降低。采用帶有旁路分離室或采用異形進氣管的旋風分離器，可以改善上渦流的影響。C:消除下旋流影響：在標準旋風分離器內，內旋流旋轉上升時，會將沉集在錐底的部分顆粒重新揚起，這是影響分離效率的另一重要原因。為抑制這種不利因素設計了擴期式旋風分離器。D：排氣管和灰斗尺寸的合理設計都可使除塵效率提高。鑒于以上考慮，對標準旋風分離器加以改進，設計出一些新的結構形式。 目前我國對各種類型的旋風分離器已制定了系列標準，各種型號旋風分離器的尺寸和性能均可從有關資料和手冊中查到?；ぶ袔追N常見的旋風分離器：XLT/A型：具有傾斜螺旋面進口，傾斜方向進氣可在一定程度上減小 渦流的影響，并使氣流阻力較低，阻力

10、系數S值可取。XLP型：XLP型是帶有旁路分離室的旋風分離器， 采用蝸殼式進氣口，其上沿較器體頂蓋稍低。含塵氣進入器內后即分為上、下兩股旋流。“旁室”結構能迫使被上旋流帶到頂部的細微塵粒聚結并由旁室進入向下旋轉的主氣流而得以捕集，對 5wm以上的塵粒具有較高的分 離效果。根據器體及旁路分離室形狀的不同，XLP型又分為A和B兩種形式，其阻力系數值可取。擴散式：主要特點是具有上小下大的外殼，并在底部裝有擋灰盤（ 又稱反射屏） 。擋灰盤a 為倒置的漏斗型，頂部中央有孔，下沿與器壁底圈留有縫隙。沿壁面落下的顆粒經此縫隙降至集塵箱內，而氣流主體被擋灰盤隔開，少量進入箱內的氣體則經擋灰盤頂部的小孔返回器內

11、， 與上升旋流匯合經排氣管排出。擋灰盤有效地防止了已沉下的細粉被氣流重新卷起，因而使效率提高，尤其對 10m以下的顆粒，分離效果更為明顯。幾種類型旋風機分離器的主要性能列于下表：標準式XLT/AXLP/B擴散式適宜進口氣速102010 1812 2012 16u/(m/s)8阻力系數（10以上10以上5以上10以下對粒度適應性/Hm50覽范圍200對濃度適應性/(g/m 3)旋風分離器的選型選擇旋風分離器時，首先應根據具體的分離含塵氣體任務， 結合 各型設備的特點，選定旋風分離器的型式，而后通過計算決定尺寸與 個數。計算的主要依據有：含塵氣的體積流量；要求達到的分離效率； 允許的壓力降。由上面

12、的計算結果可以看出，在處理氣量及壓力降相同的條件下，本例中串聯四臺與并聯四臺的效率比較接近，但并聯時所需的設備尺寸 小、投資省。900 m3/s總風量下不同類型旋風分離器分離效果標準型 p= E p u i2/2取p=1460Pa,工=,允許的最大氣速：Ui=（2 Ap/工p ） 1/2=s取 dc=6wrn N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=D=4B B=入口高度h=D/2=處理量 = u i Bh= m3/s1/2臨界粒徑dc的顆粒d50= d D/Ui ( p s p )二w md/ d 50 =查詢圖（采用實際線）可知，刀=兩臺旋風分離器并聯 p=E P U

13、i2/2取Ap=1460Pa,工=,允許的最大氣速：Ui=（2 Ap/工p ） 1/2=s取注=6區3 N=5,進氣口寬度hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=D=4B B=0。 0575m入口高度h=D/2=處理量 = u i Bh= s臨界粒徑dc的顆粒d50= d D/ui ( p s p )d/ d 50 =查詢圖可知，Y為四臺旋風分離器并聯 p=E p Ui2/21/2=s取Ap=1460Pa,七二,允許的最大氣速：Ui=(2 Ap/七p取 dc=6wmi N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=D=4B B=0。 0414m入口高度h=D/2=處理量 =

14、u i Bh= s臨界粒徑dc的顆粒d50= d D/u ( p s p ) 1/2=區md/ d 50 =查詢圖可知，Y為XLT/A 型一臺取p=1460Pa,工=,允許的最大氣速：Ui=(2 Ap/工p ) 1/2=s取a=6區3 N=5,進氣口寬度hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=D=4B B=入口高度h=D/2=處理量 = u i Bh= m3/s臨界粒徑dc的顆粒d50=區D/u ( p s p ) 1/2=區m d/ d 50 =查詢圖可知，Y為兩臺旋風分離器并聯取p=1460Pa, = =,允許的最大氣速：Ui =(2 A p/ 七 p 1 1/2 =s取 dc=6wmi

15、 N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=D=4B B=0。 0526mD=入口高度h=D/2=3處理量 = u i Bh= 0 。 125m/s臨界粒徑dc的顆粒d50=區D/Ui ( p s p ) 1/2=區md/ d 50 =2查詢圖可知，Y為四臺旋風分離器并聯1/2=s取p=1460Pa,七二,允許的最大氣速：Ui=（2 Ap/七p ）取 dc=6wmi N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=入口高度h=D/2=處理量 = u i Bh= s臨界粒徑dc的顆粒d50= d D/u ( p s p ) 1/2二w md/ d 50 =查詢圖

16、可知，Y為XLP/B 型一臺1/2=s取p=1460Pa,七二,允許的最大氣速：Ui=(2 Ap/七p取a=6區3 N=5,進氣口寬度hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=4B B=入口高度h=D/2=處理量 = u i Bh= m3/s臨界粒徑dc的顆粒d50= d D/u ( p s p )d/ d 50 =查詢圖可知，Y為兩臺旋風分離器并聯1/2=s取Ap=1460Pa,七二,允許的最大氣速：Ui=(2 Ap/七p取 dc=6wrn N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=D=4B B=入口高度h=D/2=處理量 = u i Bh= m3/s臨界粒徑dc的顆粒d

17、50= d D/Ui ( p s p )d/ d 50 =2查詢圖可知，Y為四臺旋風分離器并聯1/2=s取p=1460Pa,七二,允許的最大氣速：Ui=(2 Ap/七p取 dc=6wrn N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=D=4B B=入口高度h=D/2=處理量 = u i Bh= m3/s臨界粒徑dc的顆粒d50= D D/Ui ( p s p )=2。5 m d/ d 50 =查詢圖可知，Y為擴散型一臺取p=1460Pa,E=6。7,允許的最大氣速：Ui =(2 A p/工p ) 1/2=s取 dc=6wrn N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 /

18、8 ,D=D=4B B=入口高度h=D/2=處理量 = U i Bh= m3/s臨界粒徑dc的顆粒d50= d D/Ui ( p s p )d/ d 50查詢圖可知，Y為1/2=s兩臺旋風分離器并聯取p=1460Pa,七二,允許的最大氣速：Ui=(2 Ap/七p取 dc=6wrn N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 /8 ,D=D=4B B=入口高度h=D/2=處理量 = u i Bh= m3/s臨界粒徑dc的顆粒d50= D D/Ui ( p s p )d/ d 50查詢圖可知，Y為四臺旋風分離器并聯取p=1460Pa,七二,允許的最大氣速：Ui=（2 Ap/七p ） 1/2=s取 dc=6wrn N=5,進氣口寬度 hB=Vs/ Ui = D2 18 ,D=D=4B B=入口高度h=D/2=1/2處理量 = u i Bh=s臨界粒徑dc的顆粒d50= d D/Ui ( p s p )d/ d 50查詢圖可知，刀為通過比較可知使用XLT/A或XLP/B四臺并聯使用，可