1、加固受彎構件正截面承載力的計算方法休外預應力混凝土st彎構件正載面承越力計算與有粘結預應力混凝土梁的區別在于體外擷應力筋在外荷載作用下的應力増量縮耍對整個結構班疔分析.血不僅便是對單個截而進行受力分析1另一個XSK因就是二抉效應的存左.正裁面承載能力計算時*體外預應力筋極限應力采用上述推殍公式進frlttJ.忽略二次效應的響后*抗殍承載力計算假設如卜I(1) 在極限狀態卜，加囲梁仍為J6筋梁破壞.受拉區混擬上退出匸作.卞部拉h由原梁中預屁力鋼筋或罟通鋼筋與休外索其同承押:(2) 受壓隨混凝上的應力分布按矩形13力圈考慮.其應力大小取為混凝抗壓強度設計值后.混凝土的極妙E應變収Acu=n0D33

2、：(3) 僚混凝上鎮中普通鋼筋或預應力鋼翳的應力分別達到其杭拉強度設計值皿或觸沾(4) 體外索水平筋束)亦極限狀態卜的辰力達到其極限應力，體外索加固梁的正截面抗彎承載力可按如卜方法計算.計算圖式如圖2-5：2-5：三八A7XafA.xh圖25矩形.T形截面梁正截面抗彎承載力計隊圖式加固結構抗彎承載力計算時應根據截而形狀和中性軸的位置分兩種情況考慮。(a) 對矩形截血或中性軸位J*T形或I形截啲起板內的惜況(xS町)：“；兀+尤4=%人,+如九+3兒匚(2-31)r,那)：3+幾3；-嘰+XX=%心+幾人+Za-XAi(2-33)M：(h0-2a：式中：70結構巫要性系數：一一計算截|fii彎兀

3、.的組合設計值：舛,一一體外預hV力鋼束的截面面枳：%.一一體外預應力筋(束)的極限應力設計值，按公式2-8MX值：4沖一原梁體內預應力筋的截Iflilfll積：g一一原梁體內預應力筋的抗拉強度設計值：4原梁體內縱向受拉普通鋼筋的而積：ftJ一一原梁體內縱向受拉普通鋼筋的抗拉強度設計值：仁一一混凝土的抗壓強度設計值：0,一一受壓兒板的右效寬度，按公路鋼預橋規第條規定収用：h,受壓宛板的厚度：%、叫一一分別為原梁中梓通鋼筋和預應力鋼筋的介力作用円至梁頂面的距離：入一體（內）外預應力筋和原梁普通鋼筋的合力點到梁頂血的趾離幾=h-a.a一一受拉區體內（外）預W力筋（束）和艸通鋼筋的合力作用點至受拉區

4、邊緣的距離：一一受樂區普通鋼筋的合力作用點至受壓區邊緣的距離：%考慮原梁已腐蝕的普通鋼筋截Illi面積減小和屈服強度降低影響的鋼筋承載力折減系數，按如卜方法確定：為滄50.05時，収込i=1.0：當0.05rjA0.15時，取a”=1-1077%i嘰一一4i根鋼筋的截面損失率.其數值呵根據取樣檢査法確定;G一一原鋼筋混凝土梁或原預W力混凝土梁的相對界限受壓區島度。2.3體外預應力試驗梁正截面強度的對比分析采用本文收集到的48片體外預應力的鋼筋混凝土試驗梁，利用上述各種極限應力公慮對梁體分別進行承我力計算，并采用統計分析的方法，檢驗上述各公式的計算結果與實驗結果的吻合情況.分析不同方法對于計算梁

5、體正截Ifti強度的影響。計算結果見表2-4o從計算結果來看,采用各個公式計算的正截ifii強度的計算結果與極限應力的計算結果相比都比較理想因為體外預應力提供的強度只占梁體正截而強度的一部分，而且這和體外預應力對梁體iE截面的強度貢獻的比例仃關-a2.4極限狀態f正截面計算強度與實測強度的比值梁號無粘結AASHTOHaiajli文獻16文獻34文獻36英國規范ACI-02ChakrabarkAU10.S21.110.690.941.Q3C.740.740.730.92A2-20.S51.140.730.961.07C.790J60.770.91A3-30.S01.070.710.901C.7S

6、0.710.750.S3AI-20.S71.170.B0.991.09C.7S0.7S0.770.9SA2-20.S41.140.730.961.06C.790.760.770.90A3-20.S61.140.760.96】.osC.S40.76O.SO0.S9BI-20.710.S50.6P0.S10.S2C.660.730.6S0.77B2-20.730.SS0.720.S40.S5C.690.760.710.7SB3-20.770.920.770.S60.S9C.750.7S0.76O.SOA-11.231.14l.(M1.271.141.211.231.151.19A-21.111.0

7、30.931.13l.W1.0S1.121.051.0SB-11.050.950901.110.951.0410.930.9SB-21.111.040.931.131.041.0S1.121.061.0SHGD-10.S60.790.760.990.77C.S50.790.740.S2HGD-20.970.SS0.S51.160.S6C.96O.SS0.820.92HGD-40.S70.S20.7S0.9SO.SOC.SS0.S20.770.S3HGD-50.S50.S10.770.91OSOC.S70.S10.7S0.S1HGD-60.SS0.S40.790.940.S3C.90O.&l0.

8、S1O.&lHGD-70.S90.S60.S10.930.S5C.920.S60.S40.S6HGD-90.S90.S60.S10.950.S5C.920&0.S30.S6HGD-100.790.760.710.S30.75C.S10.760.730.75HGD-110.920.910.S50.960.90C.960.91O.SS0.90HGD-120.S90.870.S20.930.S7C.92O.SS0.S50.S7HGD-130.990.940.901.070.931.010.950.920.95HGD-140.940.900.S510.S9C.960.900.S70.90HGD-160

9、.S20.S10.760.S5O.SOC.S60.S10.79O.SOHGD-170.940.93O.SS0.960.92C.9S0.930.910.92HGD-1S1.0110.941.040.991.0510.9S0.99表中均值為匸就面喪度的計口6V實測值v為F訟算公式對試聯除矢效廉因為梁號曲AASHTOHarajli址16文獻34文就36英國規范ACI-02ClukiabartiHGE-190.960.950.910.9S0.9410.960.W0.95HGE-2010.9S0.941.030.971.030.990.970.99T-00.991.Q30.971.021.021.021

10、1.011.01T-10.910.950.900.950.950.950.930.930.93T-20.770.S00.760.S00.S00.S10.740.760.77T-JA0.S50.900.S20.SS0.S90.S40.S20.S30.S4T-JD0.951.040.940.9S1.030.950.910.960.97T-1B0.SS0.930.SS0.920.930.930.900.910.92KW-1KW-2KW-3KW-4KW-5KW-6MA(M0.951.010.970.9S11.020.900.9S0.99MA-Q50.S00.SS0.S20.S50.S70.900.72

11、0.S30.&4MB-011.021.221.111.131.211.240.711.131.16MB-021.271.441.371.351.431.531.0S1.3S1.40MB-031.061.1S1.131.111.171.250.941141.15MB-041.191.2S1.251.231.271.321.121.261.27均值0.930.9S0.S70.990.960.950.SS0.S90.940.020.Q20.020.020.020.030.020.Q20.02離敢系救0.020.020.020.020.020.030.020.Q30.02試驗秦跨高比倔小.公式不適用.

12、未失效的梁缺乏對比性.從正截血強度的計算對比結果來看與體外預應力筋極限皿力的結果一樣，AASHTO-04公式、文獻16基于SB性理論并費總二次效應的汁算公式、AASHTO-04修正公式及同濟大學基于試驗研究的統計公式的計算結果均與實驗結果吻合良好，Kill?值與試驗值Z比的平均值均f均在何。其中以哈匸大公式的計算將度最高J0.99,其離散系數為c=0.02,這也驗證了表2-2的正確性。2.4本章小結根據上述關于體外預應力筋極限應力試驗結果的對比分析可以得到以卜主耍結論：（1）影響體外預應力筋極限應力的影響因索仃跨高比、拉區非預應力鋼筋面枳、體外預應力俐筋而積、混凝土強度、加我方式、布索方式等八

13、項。其中跨高比、體內受拉鋼筋配筋率、加我方式為雖主耍因索.（2）在三類體外預應力筋計算公式中,依據極限應力與截而配筋指標之何關系建立的公式和基于等效塑性區長度的公式山于綜合考虔了上要影響極限應力增雖的因索，岡此訃算結果與丈驗實測結果吻合較好，尤其是基于等效型性區長度的公式以理論為基礎，I!經過試驗驗證也仃很好的粘度。（3）根據試驗結果的對比分析可以仟出.AASHTO-04.Harajli、文獻16、文獻34、文獻36的汁雋公式均與實驗結果吻介良好。其中以文獻16公式的計算粘度加髙，但其計算方法比較貝朵，不便于使用。文獻36為以截聞性質和配筋指標建立的回歸公式.從分析結果來宵，均值吻合較好，離散系數相對大一些.AASHTO-04和文獻34的計算公式同根，雖然公式的形式略何不同，但將度相差不多。（4）國內關于體外預應力極限應力的試臉多針對簡支梁進行.尚缺乏體外預應力連續梁試驗數抑;，岡此仃些公式在連續