1、精品文檔108 .將桁架各桿抗拉（壓）剛度EA都乘以1/n,則在荷載作用下各結點位移：A.都增加到原來的n倍；B.都增加到原來的n2倍；C.都增加到原來的 赤 倍；D.一部分增加，一部分減少。（）109 .用圖乘法可求得各種結構在荷載作用下的位移。（）（X）（2分）110 .在非荷載因素（支座移動，溫度變化，材料收縮等）作用下，靜定結構不產(chǎn)生內力，但會有位移， 且位移只與桿件相對剛度有關。（）（X）（3 分）111.在荷載作用下，剛架和梁的位移主要由于各桿的彎曲變形引起。（）（O）（2 分）112 .變形體虛功原理僅適用于彈性問題，不適用于非彈性問題。（X）（2 分）（）113 .若剛架中各桿

2、均無內力，則整個剛架不存在位移。（）（X）（2 分）114 .變形體虛功原理也適用于塑性材料結構與剛體體系。（）（O）（2 分）115 .彈性體系虛功的特點是：（1）在作功過程中，力的數(shù)值保持不變；（2）作功的力與相應的位移無因果關系，位移由其他力系或其它因素所產(chǎn)生。（）（O）（3 分）116 .變形體虛 位移原 理的虛 功方程中包含了力系與位移（及變形）兩套物理量，其中：A.力系必須是虛擬的，位移是實際的；B.位移必須是虛擬的，力系是實際的；C.力系與位移都必須是虛擬的；D.力系與位移兩者 都是實際的。 （）（B）（4 分）117.圖示梁上，先加P1 , A、B兩點撓度分別為 4、.2,再加

3、P2 ,撓度分別增加 &和42,則R做 的總功為：A. P0/2 ；B. R（4 +4）,/2；C. R（d +4）；D. P14/2+PA。（）（D）（4 分）精品文檔118.功的互等定理：A.適用于任意變形體結構；B.適用于任意線彈性體結構；C.僅適 用于線彈性靜定結構；D.僅適用于線彈性超靜定結構。（B）（4 分）119.用圖乘法求位移的必要條件之一是：A.單位荷載下的彎矩圖為一直線；B.結構可分為等截面直桿段；C.所有本f件EI為常數(shù)且相 同；D.結構必須是靜定的。（）（B）（4 分）AC的轉角。（）120.圖示為剛架的虛設力系，按此力系及位移計算公式可求出桿（O）（4 分）(

4、4分)(O)EI122.圖示梁AB在所示荷載作用下的M圖面積為ql3/3。（(X)(4 分)123.圖示剛架A點的水平位移ah = Pa 32 （方向向左）。（(X)(5 分)124.將剛架中某桿 EI增大，則剛架中某點水平位移有時反而增大。（）（O）（5 分）125.圖示桁架中腹桿截面的大小對C點的豎向位移有影響。（）（X）（5 分）126.圖示桁架結點C水平位移不等于零。（）（O）（5 分）127.桁架及荷載如圖，B點將產(chǎn)生向左的水平位移。（）（X）（5 分）128.圖示桁架中，桿CD加工后比原尺寸短一些，裝配后B點將向右移動。（X）（5 分）129.圖示對稱桁架各桿 EA相同，結點A和結

5、點B的豎向位移均為零。（）（O）（5 分）A P130.圖示結構中B點的撓度不等于零。（）（O）（5 分）131.圖示結構中，增加桿 AD, CD及BD的EA值，均能減小C點的撓度。（O）（5 分）132 .圖示剛架l >a >。，B點的水平位移是：A.向右；B.向左；C.等于零；D.不定，方向取決于a的大小。 （）（A）（5 分）133 .圖示伸臂粱，溫度升高t1 >t2 ,則C點和D點的位移:A.都向下；B.都向上；C.C點向上，D點向下；D.C點向下，D點向上。 （）（D）（5 分）tiCD % '134.圖示靜定多跨粱，當EI2增大時，D點撓度：A.增大；B.

6、減小；C.不變；D.不定，取決于EI1/EI2。（）（C）（5 分）P PPD|， B， CA EIi - EI2"-EIi 士 十135.圖示剛架支座 A下移量為a,轉角為a ,則B端豎向位移大小:A.與h,l,E,I均有關；B.與h,l有關，與EI無關；C.與l有關，與h,EI無關；D.與EI有關，與h,l無關。 （）（C）（5 分）1 , EI Bh EI-J- Aaf CL136.圖a、b為同一結構的兩個受力與變形狀態(tài)，則在下列關系式中正確的是:A.色2 =41 ；B. % =&a2 ；C. 6c 2 =6c1 ；D.211。（）（8） （5 分）(a)(b)P= 1

7、1C2% M=1F137 .互等定理只適用于 體系，反力互等定理，位移互等定理都以 線性彈性（或線性變形），（2分）功的互等 （2分）138 定理為基礎導出。線性彈性 （或線性變形），（2分）功的互等 （2分）139 .靜定結構中的桿件在溫度變化時只產(chǎn)生 ,不產(chǎn)生 產(chǎn)生,不產(chǎn)生內力與。變形，內力；剛體位移，變形。（各1分）140 .計算剛架在荷載作用下的位移，一般只考慮 變形的影響 變形的影響。彎曲（2.5分）剪切（2.5分）141 .圖示伸臂梁C點豎向位移等于 ,方向朝 。Pl3八 八（3分）上（2分）64E11,在支座移動時只，當桿件較短粗時還應考慮P, A 1 B c,日 1"

8、 EI21/21/21/4H4-41142 .力法只能用于線性變形體系。（）（O）（2 分）143 .用力法解荷載作用下剛架結構，其力法方程右端項不一定等于零。（O）（2 分）A. 、=0；C. ：二0;B. 0;D .前三種答案都 有可能144 .在力法方程£初Xj +dc =A中:(D)(3 分)145 .力法方程是沿基本未知量方向的：A.力的平衡方程；B.位移為零方程；C.位移協(xié)調方程；D.力的平衡及位移為零方程。（）（C）（3 分）146 .力法方程等號左側各項代表 右側代表 ，基本體系沿基本未知力方向的位移 （2分）；原結構沿基本未知力方向的位移 （2分）。147 .圖b為

9、圖a用力法求解時所用基本體系，則 Xi 一定等于P/2。(X)(5 分)148.取圖示結構CD桿軸力為力法的基本未知量X1,則 X1 =p,各卡f EA=常數(shù)。（）(X)(5 分)149.圖a結構取力法基本未知量 X1如圖b,則力法方程中 4 >0 0（(a)(X)(5 分)150.圖示結構中，梁數(shù)彳1 Md增大。 (AB的截面EI為常數(shù)，各鏈桿的EiA相同，當EI增大時，則梁截面D彎矩代 )(0)(5 分)151.圖示結構, 向下。 ()設溫升ti >t2 ,則支座反力Ra與Rc方向向上，而 Rb必+3EIB+t2(0)(5 分)152.圖a中+t為溫升值,-t為溫降值，則圖a剛

10、架的彎矩圖形狀為圖bo(0)(5 分)-t153.圖示結構，當B支座下沉時，內力與 EI絕對值成正比。A EI(0)(5 分)154 .圖a結構，取圖b為力法基本結構，則其力法方程為611X1 =c。(b)Xi(a)(0)(5 分)155.圖a結構，支座A轉角為6,它產(chǎn)生的彎矩圖如 b所示。 （）（0）（5 分）156 .圖中取A的豎向和水平支座反力為力法的基本未知量Xi（向上）和X2（向左）,則柔度系數(shù)：A . 51 >0, &2 <0 ；B. 51 <0, $22 >0 ；C. du <0, 622 <0;D.51 >0, &2 &

11、gt;0。（）（D）（5 分）157 .圖示結構，Mab與Mdc的絕對值關系為（EA為有限大數(shù)值）:A . M AB = M DC ；B . M AB I 乂 M DC ；C.M AB W M DC ；D.不定，取決于EA大小。 （）(B)(5 分)158 .圖中取A支座反力為力法的基本未知量X1（向右為正），而EI1 =常數(shù)，EI2 =8 ,則:A. X1>0；B. Xi<0；C. Xi=0；D. Xi方向不定，取決于Ii值。 （）（A）（5 分）,PEIiEI2r.A159 .圖a結構為 次超靜定，圖b為 次超靜定。4（3 分）3（2 分）160 .圖示結構中，取 A、B支座反

12、力為力法基本未知量Xi, X2 o當EIi增大時,力法方程中 & P不變，1 P , 622 , & 2 °P BA芻F；-TEI2EI1-不變（1分），不變（2分），不變（2分）161 .圖示為五跨連續(xù)梁用力法求解時的基本體系和基本未知量，其系數(shù)可中為零的是X1X2X3X4上去"垂"工隊（1分）占 4 （2 分）&4 （2 分）162 .超靜定剛架采用力法求解，在荷載作用下，若各桿 EI同時增加n倍,則6“值 倍， A1P值 倍，Xi值減小n（1分）;減小n（2分）;不變（2分）。圖中取A支座反力為力法的基本末知量Xi（向上為正），則Xi

13、為：A . 3P/16;E. 4P/16;F. 5P/16;D.不定，取決于EI值。 （）（C）（6 分）P'/EI-1 /2l /2IH-163 .圖中取A支座反力為力法的基本未知量X1,當I1增大時，柔度系數(shù)611：A .變大；B.變小；C.不變；D ,或變大或變小，取決于I1/I2的值。 （）J一：*AE E11 i _EI2-,1/2 1/21（B）（6 分）164 .圖示結構，若取梁 B截面彎矩為力法的基本未知量 X1，當I2 增大時，則X1絕對值：A .增大；B.減小；C.不變；D .增大或減小，取決于I2 / I1比值。（）EI(C)(6 分)165 .圖示桁架中AC為剛

14、性桿，則有A . Nad =-2P,Nac = Nab =0；B. Nad =-T2p,Nac = P；C. Nad =->/2P, Nac =-V2P；D - N AD P, N AC = y2 P °()(A)(6 分)2P(C)(6 分)166 .圖示桁架取桿 AC軸力（拉為正）為力法的基本未知量 XiA . Xi =0 ;B. Xi >0;C. Xi <0;D. Xi不定，取決于A1/A2值及口值。（）(C)(6 分)167 .圖示桁架取B支座反力為力法的基本未知量 Xi(向左為正)，各桿抗拉剛度均為 EA,則有:A. X1隨EA取值而變；B. Xi=0;C

15、. Xi >0;D. Xi <0 °()(C)(6 分)168 .圖示結構中，桿 CD的軸力Ncd為：A .拉力；B.零；C.壓力；D.不定，取決于 a/b與A/I比值。 ()EI(B)(6 分)169 .圖示結構取力法基本體系時，不能切斷:A . BD 桿；B. CD 桿；C. DE 桿；D. AD 桿。 ()B(B)(6 分)170 .圖b示圖a結構的力法基本體系，則力法方程中的系數(shù)和自由項為:A . Ap >0, 612 <0；B . 41P <0, 612 <0；C .A1P >0, &2 >0;D .Aip <0

16、, 82 >0。()(A)(6 分)171 .圖中+t為溫升，-t為溫降，此結構在溫度作用下的彎矩為:A. Ma, Mb均上邊受拉；B . MA,MB均下邊受拉；C. Ma上邊受拉，Mb下邊受拉；D. Ma,Mb 均等于 0。()+AB(A)(6 分)172 .如圖，ti,t2為溫升，ti At2,圖b中Xi，X2 , X3為力法基本未知量，則應有: A. Xi <0, X2 >0 ;B. X1 >0, X2 <0C. Xi >0, X2 >0 ；D. Xi <0, X2 <0。()(a)(b)(D)(6 分)173 .圖a結構取力法基本體

17、系如圖b, X1是基本未知量，其力法方程可寫為 611X1 +&C =& ,其中：A .4c>0,1=0；b .%<0,a=0 ；C .&1c0,1A0 ；D .&1c=0,Ai< 0。()174 .圖a中c為支座下沉量，圖b是圖a的力法基本體系，其力法方程可寫為&1X1 +&c =& ,其B.C.&c =0, Ai >0；&c =0, Ai <0。(a)(b)M BA175 .圖示剛架，各桿線剛度i相同，不計軸向變形，用位移法求得Mad =45 A176 .超靜定結構中桿端彎矩只取決于桿端位

18、移。(2分)177 .位移法中的固端彎矩是當其基本未知量為零時由外界因素所產(chǎn)生的桿端彎矩。（O）（2 分）178 .在位移法中，將較接端的角位移、滑動支承端的線位移作為基本未知量:A.絕對不可；B.一定條件下可以；C.可以，但不必；D.必須。（）（C）（3 分）179 .在推導轉角位移方程時，考慮了下列變形的影響：A.彎曲變形；B.彎曲與剪切變形；C.彎曲與軸向變形；D.彎曲、剪切和軸向變形。（）（A）（3 分）180 . AB桿變形如圖中虛線所示，則A端的桿端彎矩為：A. Mab =4i a 2i b -6i ab/1 ;B. Mab =4i a 2i % 6i % /l ;C. Mab =

19、4i 1 2i b -6i ab / l ;D. M AB =4i 中A 2i 中B +6iAB /1。（）AI . ABA（C）（3 分）181 .根據(jù)轉角位移方程：A.已知桿端位移就一定能夠確定桿端力；B.在沒有剛體位移時，已知桿端位移才能確定桿端力；C.已知桿端力就可以確定桿端位移；D.即使已知剛體位移，知道了桿端力也不能唯一確定桿端位移。（）（A）（3 分）182 .在位移法基本方程中，系數(shù) 月代表：A. Zj =1時，在附加約束i處產(chǎn)生的約束力；B.只有Zj時，由于Zj =1在附加約束i處產(chǎn)生的約束力；C. Zj =1在附加j處產(chǎn)生的約束力；D.只有Zi時，由于Zi =1在附加約束j處產(chǎn)生的約束力。（）（B）（3 分）183 .桿件桿端轉動剛度的大小取決于與。線剛度i （2分） 遠端支承情況（2分）184 .位移法可解超靜定結構，解靜定結構，位移法的典型方程體現(xiàn)了 條件 也可 （2分） 平衡（2分）185 .用位移法計算超靜定結構，其位移連續(xù)條件的滿足是在中體現(xiàn)的。 確定基本未知量（4分）186 .圖示對稱剛架在豎向對稱荷載作用下，截面 B的內力為；截面 C的內力為。軸力 （2分）軸力（2分）187 .圖示結構，中d和b為位移法基本未知量，有 M ab =6i