1、此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除機(jī)密啟用前大連理工大學(xué)網(wǎng)絡(luò)教育學(xué)院2016年秋土力學(xué)與地基基礎(chǔ)期末考試復(fù)習(xí)題注意事項(xiàng)：本復(fù)習(xí)題滿分共：400分。一、單項(xiàng)選擇題：1、下列說法中正確的是（）。A.土抗剪強(qiáng)度與該面上總正應(yīng)力直接相關(guān)B.土抗剪強(qiáng)度與該面上有效正應(yīng)力成正比C.剪切破裂面發(fā)生在最大剪應(yīng)力作用面上D.破裂面與小主應(yīng)力作用面夾角為450+/22、擋土墻向離開土體方向偏移至土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)，作用在墻上的土壓力為（）。A.主動(dòng)土壓力B.被動(dòng)土壓力C.靜止土壓力D.靜水壓力3、對于（），較易發(fā)生沖切剪切破壞。A.低壓縮性土B.中壓縮性土C.密實(shí)砂土D.軟土4、瑞典條分法在分析時(shí)忽略

2、了（）。A. 土條間作用力B. 土條間法向作用力C. 土條間切向作用力D. 土條間應(yīng)力和應(yīng)變5、按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積時(shí)，傳至基礎(chǔ)底面上的荷載效應(yīng)（）。A按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合B按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合C.應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)基本組合，采用相應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)D應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)基本組合，其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0）。6、墻下條形基礎(chǔ)底寬1m,埋深1m,承重墻傳來的豎向荷載為150kN/m,則基底壓力為（A100kPaB120kPaC170kPaD150kPa7、計(jì)算土中自重應(yīng)力時(shí)，地下水位以下的土層應(yīng)采用（）。A濕重度B飽和重度C.浮重度D天然重度8

3、、若代表土中某點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的摩爾應(yīng)力圓與抗剪強(qiáng)度包線相切，則表明土中該點(diǎn)（）。A任一平面上的剪應(yīng)力都小于土的抗剪強(qiáng)度B某一平面上的剪應(yīng)力超過了土的抗剪強(qiáng)度C.在相切點(diǎn)代表平面上，剪應(yīng)力等于抗剪強(qiáng)度D在最大剪應(yīng)力作用面上，剪應(yīng)力等于抗剪強(qiáng)度9、當(dāng)擋土墻后的填土處于主動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，擋土墻（）。A在外荷載作用下推擠墻背土體B被土壓力推動(dòng)而偏離墻背土體C.被土體限制而處于原來的位置D受外力限制而處于原來的位置10、地基穩(wěn)定性分析中，如果采用。=0分析法，這時(shí)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)該采用（）方法測定。A三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)B直剪試驗(yàn)慢剪C.現(xiàn)場十字板試驗(yàn)D標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)只供學(xué)習(xí)與交流11、當(dāng)施工進(jìn)度快、地基土

4、的透水性低且排水條件不良時(shí)，宜選擇（）試驗(yàn)。A不固結(jié)不排水剪B固結(jié)不排水剪C.固結(jié)排水剪D慢剪12、取自同一土樣的三個(gè)飽和試樣進(jìn)行三軸不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)，其圍壓分別為50、100、150kPa,最終測得的強(qiáng)度有何區(qū)別？（）。A. 3越大，強(qiáng)度越大B. （3越大，孔隙水壓力越大，強(qiáng)度越小C.與不無關(guān)，強(qiáng)度相似D以上說法都不正確13、當(dāng)擋土墻向土體方向偏移至土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻上的土壓力稱為（）。A被動(dòng)土壓力B主動(dòng)土壓力C.靜止土壓力D靜止水壓力14、對于（），較易發(fā)生整體剪切破壞。A高壓縮性土B中壓縮性土C.低壓縮性土D軟土15、計(jì)算擋土墻壓力時(shí)，荷載效應(yīng)（）。A按正常使用極限狀態(tài)

5、下荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合B按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合C.按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，采用相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)D按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，但其分項(xiàng)系數(shù)均為1.0二、填空題：1、如果土層在自重作用下的固結(jié)過程尚未完成，即土層中還存在未消散完的超孔隙水壓力，則稱該土層處在狀態(tài)。只供學(xué)習(xí)與交流此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除2、粘性土由一種狀態(tài)轉(zhuǎn)到另一種狀態(tài)的分界含水量稱為。粘性±由轉(zhuǎn)到的界限含水量稱為液限。3、已知某土樣的壓縮系數(shù)ai20.4MPa1,則該土屬土，若該土樣在自重應(yīng)力作用下的孔隙比為ei0.806,則該土樣的壓縮模量為。4、土的抗剪強(qiáng)度需

6、由試驗(yàn)確定。試驗(yàn)可分為和。5、飽和軟粘土的靈敏度可以用試驗(yàn)或試驗(yàn)求得。答案解析：1、欠固結(jié)2、界限含水量可塑態(tài)液態(tài)3、中壓縮性4.5154、現(xiàn)場試驗(yàn)室內(nèi)試驗(yàn)5、無側(cè)限壓縮十字板剪切6、如果土層在自重作用下的固結(jié)過程已經(jīng)完成，而且歷史上也未承受過比自重應(yīng)力大的應(yīng)力，則稱該土層處在狀態(tài)。7、土是由、和三相所組成的松散顆粒集合體。8、某粘性土經(jīng)試驗(yàn)測得3=55%,col=50%,qp=31.5%,則Ip=,Il=。9、土抗剪強(qiáng)度由試驗(yàn)確定，一般來講室內(nèi)試驗(yàn)有、和等。10、含水量不變，原狀土不排水強(qiáng)度與徹底擾動(dòng)后重塑土不排水強(qiáng)度之比稱為飽和軟粘土的。答案解析：6、正常固結(jié)7、固相液相氣相8、18.51

7、.279、直剪試驗(yàn)三軸剪切試驗(yàn)無側(cè)限壓縮試驗(yàn)10、靈敏度11、如果土層過去承受過比現(xiàn)在自重應(yīng)力大的應(yīng)力（例如冰川覆蓋），后來應(yīng)力降低（例如冰川后退），土層膨脹，則稱該土層處在狀態(tài)。12、粘性土由一種狀態(tài)轉(zhuǎn)到另一種狀態(tài)的分界含水量稱為。粘性±由轉(zhuǎn)到的界限含水量稱為縮限。13、中心荷載作用下，基底壓力近似呈分布，在單向偏心荷載作用下，當(dāng)偏心距e，時(shí)，基底壓6力呈分布；當(dāng)時(shí)，基底壓力呈三角形分布。只供學(xué)習(xí)與交流此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除14、地基承受荷載的能力稱為地基承載力，通常區(qū)分為兩種承載力，分別是和。15、含水量不變，土經(jīng)擾動(dòng)之后強(qiáng)度下降，經(jīng)過靜置它的強(qiáng)度可隨時(shí)間而

8、逐漸得到部分恢復(fù)的現(xiàn)象稱為粘性土的。答案解析：11、超固結(jié)12、界限含水量固態(tài)半固態(tài)13、均勻梯形e-614、極限承載力容許承載力15、觸變性三、簡答題：1、分層總和法的含義是什么？2、朗肯土壓力理論與庫倫士壓力理論之間的異同點(diǎn)是什么？3、1958年某地?fù)屝掼F路，在一段原來為水塘的地段（塘底為軟粘土）填筑路基，填筑速度很快，不久發(fā)現(xiàn)填土面明顯降低，而在路基外的洼地隆起，試說明產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因。4、土的自重應(yīng)力在任何情況下都不會(huì)引起土層的變形嗎？為什么？5、分別指出下列變化對主動(dòng)土壓力及被動(dòng)土壓力各有什么影響？（1）內(nèi)摩擦角變大；（2）外摩擦角變小；（3）填土面傾角增大。6、試根據(jù)土中應(yīng)力理論

9、，闡述均布條形荷載下地基中附加應(yīng)力的分布規(guī)律。7、某地基土滲透系數(shù)很小，若在其上修建建筑物，需驗(yàn)算不同時(shí)期的穩(wěn)定性，試問：（1）若采用快速施工，驗(yàn)算竣工時(shí)地基穩(wěn)定性應(yīng)采用什么試驗(yàn)方法確定土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)？為什么？（2）若采用慢速施工,驗(yàn)算竣工時(shí)地基穩(wěn)定性應(yīng)采用什么試驗(yàn)方法確定土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)？為什么？8、分別指出下列變化對主動(dòng)土壓力及被動(dòng)土壓力各有什么影響？（1）內(nèi)摩擦角變大；（2）外摩擦角變小;（3）填土面傾角增大。9、土骨架包括哪幾部分結(jié)構(gòu)，為什么把結(jié)合水劃入土骨架結(jié)構(gòu)中？1、分層總和法，即在地基沉降計(jì)算深度范圍內(nèi)劃分為若干分層，計(jì)算各分層的壓縮量，然后求其總和。地基沉降計(jì)算深度是指自基礎(chǔ)

10、底面向下需要計(jì)算壓縮變形所達(dá)到的深度，亦稱地基壓縮層深度。通常假定地基土壓縮時(shí)不考慮側(cè)向變形，采用側(cè)限條件下的壓縮性指標(biāo)。2、（1）兩種理論分別根據(jù)不同的假設(shè)，以不同的分析方法計(jì)算土壓力，只有在最簡單的情況下，兩種計(jì)算結(jié)果才相同，否則將得出不同的結(jié)果。（2）朗肯土壓力理論應(yīng)用半空間中的應(yīng)力狀態(tài)和極限平衡理論，為了滿足邊界條件，必須假定墻背是直立的、光滑的，墻后填土是水平的。該理論忽略了墻背與填土之間的摩擦影響，使計(jì)算的主動(dòng)土壓力偏大，被動(dòng)土壓力偏小。（3）庫倫理論根據(jù)墻后土楔的靜力平衡條此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除件推導(dǎo)出計(jì)算公式，并可用于墻背傾斜，填土面傾斜的情況。假定填土是

11、無粘性土，不能直接計(jì)算粘性土和粉土的土壓力。庫倫理論假定破壞是一平面，實(shí)際上破壞面是一曲面。3答：粘性地基強(qiáng)度性狀是很復(fù)雜的。對于同一種土，強(qiáng)度指標(biāo)與試驗(yàn)方法以及試驗(yàn)條件都有關(guān)。路基填筑速度很快，說明加載速率大，且軟粘土的透水性不良，因此填土荷載產(chǎn)生的孔隙水壓力無法消散，土體中剪應(yīng)力超過了飽和軟粘土不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度，形成了一連續(xù)的滑動(dòng)面，地基發(fā)生整體剪切破壞。其特征是填土面下沉，路基外的洼地隆起。4、土中自重應(yīng)力在有些情況下會(huì)引起土層的變形。這是因?yàn)閷τ诔赏聊甏L久，土體在自重應(yīng)力作用下已經(jīng)完成壓縮固結(jié)，土自重應(yīng)力不會(huì)引起土層的變形。對于欠固結(jié)土，由于沉積后經(jīng)歷年代時(shí)間不久，其自重固結(jié)作用

12、尚未完成，自重應(yīng)力會(huì)引起土層的變形。地下水位下降，使地基中有效自重應(yīng)力增加，從而也會(huì)引起土層的變形。5、（1）根據(jù)庫倫士壓力理論，在G保持不變的情況下，當(dāng)增加時(shí)，。-減小，其所對應(yīng)的邊也減小，可知主動(dòng)土壓力減小。同理，被動(dòng)土壓力增加。（2）外摩擦角變小，主動(dòng)土壓力減小。被動(dòng)土壓力增加。（3）填土面傾角增大，主動(dòng)土壓力增加。6、（1）z不僅發(fā)生在荷載面積之下，而且分布在荷載面積以外相當(dāng)大的范圍之下，這就是所謂地基附加應(yīng)力的擴(kuò)散分布；（2）在離基礎(chǔ)底面（地基表面）不同深度z處各個(gè)水平面上，以基底中心點(diǎn)下軸線處的z為最大，隨著距離中軸線愈遠(yuǎn)愈小；（3）在荷載分布范圍內(nèi)之下任意點(diǎn)沿垂線的z值，隨深度愈

13、向下愈小。7、某地基土的滲透系數(shù)很小，則可判定為粘性土。粘性土強(qiáng)度性狀是很復(fù)雜的，不同的試驗(yàn)方法以及試驗(yàn)條件會(huì)導(dǎo)致不同的強(qiáng)度指標(biāo)。（1）采用快速施工時(shí)，地基土的透水性較差，故可采用不固結(jié)不排水試驗(yàn)或直剪試驗(yàn)來確定強(qiáng)度指標(biāo)。（2）慢速施工時(shí)，地基荷載增長速率較慢，但地基土透水性較差，故可考慮采用固結(jié)不排水或固結(jié)快剪試驗(yàn)來確定強(qiáng)度指標(biāo)。8、（1）根據(jù)庫倫士壓力理論，在G保持不變的情況下，當(dāng)增加時(shí)，。減小，其所對應(yīng)的邊也減小，可知主動(dòng)土壓力減小。同理，被動(dòng)土壓力增加。（2）外摩擦角變小，主動(dòng)土壓力減小。被動(dòng)土壓力增加。（3）填土面傾角增大，主動(dòng)土壓力增加。9、土骨架是指土的固體顆粒、結(jié)合水及其他膠結(jié)

14、物質(zhì)的總和。把結(jié)合水劃入土骨架，是因?yàn)樗芡亮１砻嬉ψ饔枚环乃W(xué)規(guī)律的支配，并且它能在土粒之間傳遞法向力和切向力。因此，從受力角度，可以把它與土顆粒劃在一起。五、計(jì)算題1、從某土層中取原狀土做試驗(yàn)，測得土樣體積為50cm3,濕土樣質(zhì)量為98g,烘干后質(zhì)量為77.5g，土粒相對密度為2.65。計(jì)算土的天然密度、干密度d、飽和密度sat、有效密度此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除天然含水量、孔隙比e、孔隙率n及飽和度&。解：已知m2.65398g,V50cm,ms77.5g,dsm 98Vms5031.96g/cm77.5V 5031.55g/cmds w 12.65 1

15、d1.55ds e sat"""w1 eds 11 0.711mw100%msVv n 2.65 0.711 0.712.65 0.711 0.7198 77.577.531.96g/cm0.96g/cm3100% 26.45%V dsSrse100%100%0.71100% 42%e 11 0.712645% 265 100% 98.7%0.712、某砂土土樣的密度為1.77g/cm個(gè)體積為50cm3的原狀土樣，具濕土質(zhì)量為 0.1kg,烘干后質(zhì)量為0.07kg, 土粒相對密度為2.7, 土的液限l 50% ,塑限p 30%。求：（1）土的塑性指數(shù)Ip和液性指數(shù)

16、Il,并確定該土的名稱和狀態(tài)。（2）設(shè)土粒相對密實(shí)度為2.7,求土樣壓縮穩(wěn)定后的孔隙比和飽和度。,含水量為9.8%,土粒相對密度為2.67,烘干后測定最小孔隙比為0.461,最大孔隙比為0.943,試求孔隙比e和相對密實(shí)度D,，并評(píng)定該砂土的密實(shí)度。2.67(10.098)110.656emaxD remaxemin11.770.943 0.656 0.5950.943 0.4612 一 Dr 0.595 33.所以該砂土的密實(shí)度為中密。3、解：（1）已知m0.1kg,mwms0.1._3ms 0.07kg, V 50cm0.07 0.03kgmw ms100%43%5030 20 17Il0

17、.43 0.30.65,0.25 0.65 0.750.5 0.3壓密前干密度d 30.07 100050),31.4kg/m壓密前孔隙比:壓密后孔隙比:仔：ei2.7 1 彳11.42.7 1 彳11.70.90.6孔隙比減少：e4、有一砂層，其天然飽和重度 松時(shí)裝滿1000 m3容積需干砂1450geisat解：由sat(ds e)1 e砂最密時(shí),e20.90.6 0.320.3kN/m 3最密實(shí)狀態(tài)時(shí)2.7 ew，得 20.3砂礫體積Vsmin砂礫體積:土粒相對密度為2.7,試驗(yàn)測得此砂最 干砂1750g。求相對密實(shí)度是多少？1ms min wds10,得e 0.65e1450 皿 3

18、537cm1 2.7msmax wdsVv里 648cm31 2.71000 648 0.54648Vsmin儂q0.86537Dr0.860.650.660.860.545、某工程地基的土層分布、地下水位及各層土的天然重度、靜止側(cè)壓力系數(shù)K。如圖1cz及側(cè)向自重應(yīng)力cx分布圖。所示，其下為透水層，試計(jì)算并繪出地基的豎向自重應(yīng)力L粘土一3丫1=18kN/mK01=0.6V/h1=2m卜r砂土丫2=19kN/m3K02=0.4h2=2m1丫sa=20kN/m3K03=0.4h3=3m圖1地基土層分布圖解：(1)計(jì)算土層不同位置的豎向自重應(yīng)力czA0czBihi18236kPaczeczB2h23

19、619274kPaczDcze3h374(2010)3104kPacz的分布圖如圖3(a)所示。(2)計(jì)算土層不同位置的側(cè)向自重應(yīng)力cx的分布圖如圖由于B點(diǎn)上下K。值不同，所以3(b)所示。cx分布圖在B點(diǎn)出現(xiàn)突變。cxA0cxB上cZBK01360.621.6kPacxB下cZBK02360.414.4kPacxCcZCK03740.429.6kPacxDcZDK031040.441.6kPa6:已知某工程地基為飽和粘土層，厚度為8.0m,頂部位薄砂層，底部為不透水的巖層，如圖2所示，基礎(chǔ)中點(diǎn)。下的附加應(yīng)力：在基底處為240KPa,基巖頂面為160KPa。粘土地基的孔隙比己0.88,620.

20、83。滲透系數(shù)k0.6108cm/s。求地基沉降量與時(shí)間的關(guān)系。透水砂層I240kPamIJIIJ1160kPa不透水巖層圖2地基示意圖解：1、土層的最終沉降量為:2h1 ei0.88 0.831 0.8880021.3cm2、附加應(yīng)力的比值為:2401601.53、假定地基平均固結(jié)度分別為25%、50%、75%和90%4、計(jì)算時(shí)間因子Tv0.84由U與查圖（書P125）曲線橫坐標(biāo)可得Tv0.04,0.175,0.45,5、計(jì)算相應(yīng)的時(shí)間t地基土的壓縮系數(shù):0.88 0.830.20ee1e20.240.1620.0510.25MPa10.20滲透系數(shù)單位換算:k 0.6 10 8cm/s3.

21、151070.19cm/ 年計(jì)算固結(jié)系數(shù):P k(1 e)Cv0.10.19(10.8820.1 0.25 0.0010.83)14100cm/年時(shí)間因子:TvCvt 14100t2 一 2H 800640000tTv45.5Tv14100計(jì)算相應(yīng)時(shí)間t-列表計(jì)算:U%系數(shù)時(shí)間因子Tv時(shí)間t/年沉降量s/cm251.50.041.825.32501.50.175810.64751.50.4520.415.96901.50.8438.219.17得到st關(guān)系曲線如圖3所示:圖3地基沉降與時(shí)間關(guān)系圖7:不透水非壓縮巖層上面有一層厚的作用，在該層中產(chǎn)生的附加應(yīng)力如圖e0.92,壓縮系數(shù)0.36MPa

22、1,為多少厘米？10m的正常固結(jié)飽和粘土層，由于地面上條形荷載4所示。已知該土層的物理力學(xué)性質(zhì)為：初始孔隙比滲透系數(shù)k3.4cm/yr。試問：加荷一年后，地基的變形圖4地基示意圖解:-240 160200kPas EH0.36 101 0.92200 1000 37.5cmCvk(1 G)3.4 10 2 (1 0.92)0.36 10 3 1018.1m2 / yrCt18.1 1H21020.181由于近似作為單向固結(jié)計(jì)算，把附加應(yīng)力圖形作為初始超孔隙水壓力圖形，所以:Ui240.匚1.5Ui160St37.50.4918.4cm(a)(b)圖5(a)豎向自重應(yīng)力分布圖(b)側(cè)向自重應(yīng)力分

23、布圖8、某矩形地基，長度2.0m,寬度為1.0m,作用有均布荷載P=100kPa,如圖6所示。計(jì)算此矩形面積的角點(diǎn)A、邊點(diǎn)E、中心點(diǎn)O,以及矩形面積外F點(diǎn)和G點(diǎn)下，深度z=1.0m處的附加應(yīng)力。0.5mC計(jì)算基底壓力圖解：1、計(jì)算角點(diǎn)l_ 2.0b 1.0A下的應(yīng)力zAz 1.0zA cb 1.0p 0.1999 1001.0 ，20kPa2、計(jì)算邊點(diǎn)E下的應(yīng)力zE查表得應(yīng)力系數(shù)c 0.1999 。所求應(yīng)力為：作輔助線IE,將原來矩形在矩形EADI中：ABCD劃分為兩個(gè)相等的小矩形 EADI和EBCI。1_ b1.0zA 2 cz 10b 1.00.17521.0 ,查得應(yīng)力系數(shù)c 0.175

24、2。所求應(yīng)力為：100 35kPa3、計(jì)算中心點(diǎn)。下的應(yīng)力zO作輔助線J0 K和IOE和 OKBEo,將原來矩形ABCD劃分為四個(gè)相等的小矩形 OEAJ、OJDI、OICK在小矩形OEAJ中：l 1.0z一 2.0 ,一b 0.5b1.00.52.0 ,查得應(yīng)力系數(shù)c 0.1202。所求應(yīng)力為：此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除zA 2 cp 4 0.1202 100 48.1kPa4、計(jì)算矩形面積外F點(diǎn)下的應(yīng)力zf作輔助線JKF、HFG、CH和BG，將原來矩形ABCD戈U分為兩個(gè)長矩形 FGAJ、FJDH和兩個(gè)/、矩形FGBK、 FKCH在長矩形l 2.5b 05在小矩形1_ 0.

25、5b 0.5FGAJ 中:5.0, - bFGBK 中:2.0102.0查得應(yīng)力系數(shù)c 0.1363。c所求應(yīng)力為:2.01.02.0查得應(yīng)力系數(shù)c 0.0840 oczA 2( c1c2)p 2(0.1363 0.0840) 100 10.5kPa5、計(jì)算矩形面積外G點(diǎn)下的應(yīng)力zG作輔助線BH、HG和CH,將原來矩形ABCD劃分為一個(gè)大矩形GADH和一個(gè)小矩形GBCHo在大矩形1_ 2.5b 0.5在小矩形i_ 10b 0.5GADH 中:5.0 ,一 bGBCH 中:2.0, - b所求應(yīng)力為:zA9、已知地基中某點(diǎn)受到大主應(yīng)力1.01.01.00.5(c11.0,查得應(yīng)力系數(shù)c 0.20

26、16。2.0,查得應(yīng)力系數(shù)c 0.1202。cc2）p （0.2016 0.1202） 100 8.1kPa700kPa、小主應(yīng)力 3 200kPa的作用，試求：（1）最大剪應(yīng)力值及最大剪應(yīng)力作用面與大主應(yīng)力面的夾角;（2）作用在與小主應(yīng)力面成30°角的面上的法向應(yīng)力和剪應(yīng)力。解（1）摩爾應(yīng)力圓定點(diǎn)所代表的平面上的剪應(yīng)力為最大剪應(yīng)力，其值為:11max-(13)-(700200)250kPa22該平面與大主應(yīng)力作用面的夾角為45(2)若某平面與小主應(yīng)力面成30° ,則該平面與大主應(yīng)力面的夾角為:90 3060該面上的法向應(yīng)力和剪應(yīng)力計(jì)算如下:2(13)113)cos2 (7

27、00 200)21 -(700 2200) cos120 325kPa11-(13)sin 2-(700 200)sin120216.5kPa10、某土壓縮系數(shù)為0.16MPa-1,強(qiáng)度指標(biāo) c 20kPa,30。若作用在土樣上的大小主應(yīng)力分別為350kPa和150kPa,問：（1）該土樣是否破壞？（2）若小主應(yīng)力為100kPa,該土樣能經(jīng)受的最大主應(yīng)力為多少？30解(1)破裂角454560221 ,、1,、八T(13)T(13)c0s22 21 1(350150)(350150)cos260200kPa2 211-(13)sin2(350150)sin26086.6kPa22ctan2020

28、0tan30135.5kPa86.6kPa由上面的計(jì)算，可以得到該土樣不會(huì)發(fā)生破壞。(2)若最小主應(yīng)力為100kPa,則該土樣經(jīng)受的最大主應(yīng)力為：213tan2(45-)2ctan(45-)2223030100tan2(45)220tan(45一)369.3kPa2210、已知：地基土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c10kPa,30。求：當(dāng)?shù)鼗心滁c(diǎn)的最大主應(yīng)力1400kPa,而小主應(yīng)力3為多少時(shí)，該點(diǎn)剛好發(fā)生剪切破壞？解根據(jù)題意得到：23 1tan2(45)2ctan(45一)22o30030400tan2(45)210tan(45)121.8kPa2211:已知地基土中某點(diǎn)的最大主應(yīng)力為1600kPa,最

29、小主應(yīng)力為3200kPa。繪制該點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的莫爾圓。求最大前應(yīng)力值max及作用面的方向，并計(jì)算與最大主應(yīng)力面呈夾角15°的斜面上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力。解：(1)取直角坐標(biāo)系，在橫坐標(biāo)上按比例確定1600kPa和2200kPa位置，以2006002作為圓心，以600200作為半徑,可以繪出摩爾應(yīng)力圓，如圖7所示。2圖7(2)最大剪應(yīng)力計(jì)算：max -3600 200 200kPa22最大剪應(yīng)力的作用方向，在莫爾應(yīng)力圓上位于圓的頂點(diǎn)，與最大主應(yīng)力面和最小主應(yīng) 力面的夾角為90 ,在單元體上為45。(3)當(dāng) 15時(shí)，帶入前面的公式：1 22600 200 2 400 200123 cos22600 200“cos2 150.866