1、QTZ6010塔式起重機基礎計算書成都市強力塔式起重機有限公司6.1基礎采用基礎尺寸： 長x寬x高 5.6x5.6x1.5（m）混凝土： C35基礎自重： G基=5.6x5.6x1.5x2.4=112.9t=11.29x105（N）地面允許壓力：B=2.0x10（5N/）6.2驗算工況系數表2序號工 況荷載系數自重起升荷載慣性荷載風荷載1基本穩定性1.01.5002動態穩定性1.31.01.03暴風侵襲001.24突然卸載-0.201.06.3基本穩定性校核 由表2查得： 整機自重：FG=527.8（KN）（含平衡重） 空載時最大后傾力矩：MG=357.28（KN·m）（小吊鉤位于根

2、部）6.3.1穩定性校核 M穩=527.8x+11.29x+357.28=4996（KN·m） M前=-1.5x(80+7)x(15- )=-1592.1（KN·m）校核：M=4996-1592=3404（KN·m） 安全6.3.2地面壓力校核 e= 2式（13） e=0.97（m）=1.87（m）l=-e=-0.97=1.93（m） B=102.7(KN/)=10.27(t/) 壓力較小6.4動態穩定性校核由表查得 風載MW=735.67（KN m）離心力距MLO=1.5x（-7.38）=-11.07（KN m）橫向力Fh=27.54+1.5

3、x（-0.149）=27.32（KN m）6.4.1穩定性校核 M穩=4996（KN·m）M前=-1.3x(10+7)x(60- )-735.67+11.07=-1988.72（KN m）校核：M= M穩-M前=4996-1988.72=3007.28（KN m） 安全6.4.2地面壓力校核M=1.3(10+7)x60+735.67-11.07-357.28=1693.32（KN m）Fh=27.32（KN）e=1.047 (m)l=-e=-1.047=1.753（m）B=112.5（KN/） =11.25(t/)B 安全6.5暴風侵襲穩定校核

4、 由表16查得風載：MW非=2753.93（KN·m） MW=1.2x2753.93=3305（KN·m）橫向力:Fa=106.5（KN）6.5.1穩定校核M傾=MW=3305（KN·m）M穩=4996（KN·m）校核：M=M穩-M傾=4996-3305=1691（KN m） 安全6.5.2地面壓力校核偏心距：e=e=1.8751.87（m）安全l=-e=-1.87=0.93（m）地基承壓：B=212(KN/)=21.2(t/)B=25(t/)6.6突然卸載穩定性校核M穩=527.8x+1129x=4639（KN m）M傾=-357.

5、28-735.67-0.2x87x15=-1354（KN m）校核：M=M穩-M傾=4639-1354=3285（KN m） 安全6.7基礎地腳螺旋計算6.7.1工作狀態塔機吊臂處與塔身對角線上，風順吊臂方向主肢受力：FN=-=-=903.55-154.75=748.8（KN）FN=187.2（KN）F1=K1FN K1=1.45 2式（21）F1=1.45x187.2=271.44（KN）應力：地腳螺旋選用M48x3,16Mn鋼B=480Mpa S=345 L= =265 Mpa KC=0.2面積：Ad=1573（mm2）應力：= 2式（21）=196.36 MpaL=

6、265Mpa安全6.7.2非工作狀態主肢受力：FN=-=-=1576-131.95=1444.05（KN）FN=361（KN）F1=K1FN =1.1x361=397.1（KN）K1=1.1 2式（21）應力：L= =298.3MpaL強度不夠，將地腳螺旋直接加大為M52x3,16Mn進行計算：Ad1=1866（mm2）應力：L=251.5MpaL=265 Mpa 安全6.8基礎混凝土強度校核基礎混凝土設計標號為：C35抗拉強度：ft=2.25 N/mm2按塔機處于塔身截面對角線上時，非工作風壓計算參考資料：【一】 建筑結構手冊，第九章預埋件及其他【二】 建筑機械雜志97年6月 朱森林基礎強度

7、：YOSK1R S=FN=1444.05（KN）YO=3 結構主要性系數，K1=0.8R=Nu2Nu2=0.6nft=（Le+be）Le 一式（9.3.2）式中：n=4（螺旋一組根數）ft=2.25（N/mm2）be=150（錨固板短邊邊長）Le=900（mm）A=n（2 Le+be）2/4（各拉椎體項面處投影面積總和）A1 （各拉椎體項面處投影面積總和扣除投影面積重疊部分）A=4x（2x900+150）2/4=19502=11.95x106（mm2）A1=4.2418 x106（mm2）（按作圖法求得）代入以上數字求得：Nu2=0.6x4x2.25x(900+150)x900x=5.69x1

8、06(N)K1R=0.8x5.69x106=4.55x106(N)=4550（KN）YOS=3x1444.05=4332.15（KN）YOSK1R 4332.154550（KN）（安全、合格）6.9基礎配筋核算6.9.1基礎承壓（按非工作狀態計算）P=± 二式（2）式中：FV=527.8（KN）Fg=1129（KN）MD=MW- MG=1.2x2753.93-357.28=2947（KN m）A=5.6x5.6=31.36()W=29.27(m3)代入：Pmax=+=52.83+100.7=153.53(KN/)Pmin=52.83-100.7=-47.87(KN/)6.9

9、.2最大彎矩最大彎矩產生在塔機基井架邊I-I斷面處M1=S2(26+b)(Pimax+PiI)二式（3）式中：Pimax=153.53(KN/) Pmin=-47.87(KN/)S=2（m）(基礎不能承受負彎矩，視為0)則：PiI=101.44(KN/)代入：M1=22x(2x5.6+1.6)x(153.53+101.44)=1190（KN m）=11.9x108(N mm)6.9.3基礎底板配筋計算配筋面積（底筋）AS= 二式（4）=3880（mm2）鋼筋數：采用20、Q235（I級鋼筋） A=314.2（mm2）n=12.3513（根）按2倍安全系數計算，同時按縱橫兩個方向布置，則n總=2x2xn=2x2x13=52（根）面筋可按相同根數布置，則n=104（根）6.9.4沖切核算Fi0.6ftbmho式中： ft=1.5x10