1、2015屆畢業論文（設計）論文（設計）題目固定式液壓升降機子課題題目小型剪叉式液壓升降機姓名侍住學號1205300530所屬院系現代技術專業年級機械5班指導教師張文東摘要本論文主要設計的是一款家用液壓升降梯，考慮其使用范圍，采用小型剪叉結構。家用升降梯采用剪叉式機械結構，使升降機起升有較高的穩定性，寬大的作業平臺，使高空作業范圍更大。因此，它使高空作業效率更高，安全更保障。本設計重點從結構設計、液壓系統設計、電路設計等方面對剪叉式液壓升降機的工作原理、結構特點、型號說明、應用情況進行闡述、計算。其中結構設計、液壓設計是本次設計的重點，包括材料選擇、強度計算、動力元件、控制元件、執行元件的設計。

2、涉及的關鍵技術有剪叉機構的設計、計算選取合適的液壓缸、電路的設計等。預設的尺寸參數：外形尺寸-1100*500*1000(mg工作最大尺寸-2200*2200*3500(mm。關鍵詞：剪叉式；液壓系統；結構設計).目錄第一章緒論51.1 升降機簡介51.1.1 家用升降梯的設計背景51.1.2 .1剪叉式液壓升降機的特點6第二章機械系統的設計71.1.2.3 結構分析71 第4層剪叉臂受力分析81 第3層剪叉臂受力分析101 第2層剪叉臂受力分析121 第1層剪叉臂受力分析131.2.2.3 結構設計151 材料的選用151 強度校核計算151.2 剪叉臂的壓桿穩定校核計算151.2 連接螺栓

3、的強度計算161.2 吊籃的設計171.2 底座的設計191.2 萬向輪的設計191.2 支撐腿的設計201.2 鎖緊機構的設計21第三章液壓系統設計221 負載分析與速度分析221.4 負載分析221.4 速度分析231 確定液壓缸主要參數231.5 初選液壓缸的工作壓力231.5 計算液壓缸結構參數231 擬定液壓系統圖251 液壓元件的選擇281.7 確定液壓泵和電動機的規格281 閥類元件的選擇291 過濾器的選擇301 液壓油管的選擇312.2.1 油箱的設計322.3 驗算液壓系統性能321.3 壓力損失驗算及液壓閥調整值得確定321.3.5 上升階段331.3.5 下降階段33第

4、四章電路設計35總電路圖3524V蓄電池自動充電電路35參考文獻37謝辭38附圖39第一章緒論升降機簡介升降機【elevator應該定義為：在垂直上下通道上載運人或貨物升降的平臺或半封閉平臺的提升機械設備或裝置，是由平臺以及操縱它們用的設備、馬達、電纜和其它輔助設備構成的一個整體。升降機由行走機構，液壓機構，電動控制機構，支撐機構組成的一種升降機設備。液壓油由葉片泵形成一定的壓力，經濾油器、隔爆型電磁換向閥、節流閥、液控單向閥、平衡閥進入液缸下端，使液缸的活塞向上運動，提升重物，液缸上端回油經隔爆型電磁換向閥回到油箱，具額定壓力通過溢流閥進行調整，通過壓力表觀察壓力表讀數值。家用升降梯的設計背

5、景該設計，主要用于在日常生活中對家里比較高的東西例如電燈泡，天花板等進行更換的時候起到一個升降與承載的作用。我們發現在現在日常生活中，一般的家庭里面是沒有純梯或者升降梯之類的東西，當需要對屋頂的電燈或者頂綴進行更換的時候是十分不方便的。我們一般采用的是直接通過搭凳子或者是站在桌子上面來對屋頂的東西進行維修或者更換，這樣其實有很多弊端。首先這樣比較的危險，因為凳子或者桌子疊起來是很不穩定的，人站在上面有一定的安全隱患，并且搬凳子，桌子也十分麻煩。其次我們站在搭成的凳子上面或者是在桌子上面，如果家中的家具是用比較名貴的木質成的話，那就也會對家具造成比較的危害，所以這些都十分的不適合。其實還有就是我

6、們需要取出頂層衣柜的物品時，我們也很難辦到。所以就是在這些條件下，我們結合實際，創造性的設計出了我們這次的作品一一家用升降梯。日常生活中，當我們遇到上述情況時，可以使用很方便的家用升降梯到達制定高度，進行各種維修。使用很安全，當我們使用完之后，又可以讓其折疊，可以很方便的存儲，不必為狹小的存儲空間擔憂。液壓升降機的特點液壓升降機是一種升降性能好，適用范圍廣的貨物舉升機構。可用于物料上線、下線，裝配部件的舉升，倉儲裝卸等場所。與叉車等車輛配套使用，更加有利于貨物的快速裝卸等。采用液壓傳動，液壓升降機會有以下特點：優點：1、液壓傳動能在運行中實行無極調速，調速方便且調速范圍比較大。2、在同等功率的

7、情況下，液壓傳動裝置的體積小，重量輕，慣性小，結構緊湊，而且能傳遞較大的里或轉矩。3、液壓傳動工作比較平穩，反應快，沖擊小，能高速啟動、制動和轉向。4、液壓傳動的控制調節比較簡單。5、易于實現過載保護，系統超負載。6、易于實現系列化、標準化、通用化、易于設計，制造推廣使用。7、易于實現回轉、直線運動。8、可以避免系統在某些局部位置產生過度升溫。缺點：1、液體為工作介質，易泄露，油液可壓縮，故不能用于傳動比要求精準的場合。2、不易做遠距離傳動。3、對油溫和負載變化敏感，不易在低高溫下使用，對污染很敏感。4、液壓傳動需要單獨的能源。5、液壓元件制造精度高，造價高。6、液壓裝置出現故障不易追查原因。

8、總體來說，優點大于缺點，所以液壓升降機更能勝任升降的工作。1.1.2.1剪叉式液壓升降機的特點剪叉式升降機是用途廣泛的高空作業專用設備。它的剪叉式機械結構，使開降臺起升后有較高的穩定性，寬大的作業平臺和較高的承載能力，使高空作業范圍更大，并適合多人同時作業。它使高空作業效率更高，更安全，是用途廣泛的高空作業升降設備。第二章機械系統的設計結構分析本機構設計的基本尺寸值為1100*500*1000（mm。預設升降機在工作時能使人對距離地面5m的設備進行維修。又因為剪叉臂與水平面的角度一般最大值為45度，以便保證剪叉機構的穩定性。所以設定4層剪叉機構，而剪叉臂的長度設定為1100mm這樣算下來，剪叉

9、機構能升高1100*0.707*4=3100mm,加上人的身高1600mm以及底座的高度，就可以滿足設計要求。家用液壓升降梯重點從結構設計、液壓系統設計、電路設計等方面對剪叉式液壓升降機的工作原理、結構特點、型號說明、應用情況進行闡述、計算。其中結構設計是本次設計的重點之一，液壓升降梯中機械部分的主要分析部分就是剪叉機構，以下就是家用液壓升降梯的簡圖。為便于分析升降梯的工作情況，下面就逐級分析其受力情況第四層第三層第二層第一層圖2.1升降梯機構簡圖第4層剪叉臂受力分析第四層ABC此直接支撐重物的機構。現就工作平臺，剪叉臂ABCD&體受力分析，如圖2-2a,經分析，有FC=Fd=G/2(2-1)

10、現就工作平臺的受力情況進彳T分析，其受力狀況如圖2-2b所示，即可看Fa=Fb=G/2(2-2)由以上分析，可得剪叉機構ABCD勺受力情況，受力狀況如圖2-2c所示。局部分析之后，即分析剪叉臂AD的受力狀況，如圖2-2d,得F4=0(2-3)同樣，可得到剪叉臂BC的受力狀況，如圖2-2e圖2-2(a)升降梯第四層總體受力情況G/2圖2-2(b)AG/2;、CG/2升降梯工作平臺受力情況B/GG/24G/2D圖2-2(c)升降梯工作平臺受力情況G/2|B|g/2AL41G/2G/2D圖2-2(d)剪叉臂AD受力情況圖2-2(e)剪叉臂BC受力情況圖2-2升降梯第四層受力分析2.1.2第3層剪叉臂

11、受力分析第三層剪叉機構中有一個液壓缸，而此液壓缸是重要的舉升動力，是此機構中重要的部分。現就工作平臺、剪叉機構ABCDEG、體受力分析，具體受力情況如圖2-3a所示，可得分析結果Fe=Fg=G/2(2-4)又根據圖2-2a,剪叉臂ABC英體受力分析，有Fc=Fd=g/2(2-5)所以可得剪叉臂CDEG勺受力情況，具體如圖2-3b。從圖中可以看出，剪叉臂CDEG勺受力情況和剪叉臂ABCD勺受力情況是一樣的，那么桿CG的受力情況是和AD的受力情況也是一樣的。同理，桿DE的受力情況是和BC的受力情況是一樣的。具體受力情況參看2-2d,2-2e。先分析液壓缸的受力情況，將D點的力沿平行于液壓缸的方向和

12、垂直于液壓,.、.、.，一一、.一1一.-缸的萬向分解，如圖2-3c,則可得到減壓缸的反作用力Fm,記液壓缸與水平萬向的夾角為9,則有Fm=G/2*sin(2-6)又0W9仃b/MPa仃02/MPa%長應力仃p0.2/MPa7022042032023120強度校核計算剪叉臂的壓桿穩定校核計算對于細長桿而言，壓桿穩定問題是強度校核中的一個重要部分。若桿件失穩后，壓力的微小增加將引起彎曲變形的顯著增大，桿件將會喪失承載能力，甚至可以導致整個機器或結構的損壞。由材料力學可知，對各種柔度的壓桿，總可用歐拉公式或經驗公式求出相應的臨界壓力，乘以橫截面積A變為臨界壓力FcroFcr與工作壓力F之比即為壓桿

13、的工作安全因數n,它應大于規定的穩定安全因數nst,故有(2-9)Fcrn=nstF穩定安全因數nst一般要高于強度安全因數。現校核壓桿穩定性，已知壓桿的橫截面為矩形，10mm(b)*40mm(h)。柔度是確定使用歐拉公式或經驗公式的標尺，確定柔度范圍的計算過程如下：9(70*10)120*106=28.68(2-10)將剪叉臂簡化成兩端錢支桿,N=10截面為矩形，截面的慣性半徑為:(2-11)所以柔度為3_1.1i30*103/12=127.02A%,可見剪叉臂是大柔度桿采用歐拉公式，臨界壓力:Fcr二2EI293二*70*10*(0.01*0.04/12)1.12二30451.67(2-1

14、2)臨界壓力與實際最大壓力之比(最大壓力為Fm=1050N),為壓桿的工作安全因數，即FcrF30451.671050=29nst(2-13)所以滿足穩定要求連接螺栓的強度計算在液壓升降梯的正常工作中，剪叉臂靠螺栓的連接才會起到舉升的作用。螺栓桿與孔壁之間無間隙，接觸表面受擠壓，在連接結合面處，螺栓桿則受剪切。本設計選用內六角螺栓，直徑為8mm長度為50mm校核過程如下：已知螺栓桿的剪切強度條件為T=2z,計算中的剪切力包括人的重量I-JT，二X加上工作平臺，液壓缸的重量，總計為G=3000N由本論文受力分析部分知，Fs=G/2=1500N。=30MPa.=220MPa(2-14)150072

15、二*0,008即，選用D=8mrffi螺栓符合強度要求吊籃的設計吊籃是工作人員的工作平臺，起到擴展空間的作用。吊籃最重要的作用是保證操作人員的安全，并可以減輕勞動強度，提高工作效率。設計吊籃的長寬高分別為1100mm500mm1000mm為了擴展空間，可將吊籃設計成折疊機構，其具體結構如圖2-6。圖2-7吊籃底部設計圖2-8折疊機構剖析底座的設計底座起到安放液壓泵及電動機、萬向輪、支撐腿的作用，是一個承載的基座設計尺寸長、寬、高分別為1100mm500mm400mm具體結構如圖3-7。圖2-9底座總體結構萬向輪的設計萬向輪的具體結構如下:圖2-10萬向輪支撐腿的設計支撐腿在升降梯的工作過程中起

16、到增大支撐面積，增加工作的穩定性與安全性的作用，對于升降梯的安全至關重要。本設計的承重為150KG,自重為150KG底座部分重約80KG,支撐和工作平臺約為70KG.所以，起重重量為G=150kg=1.5kN,支撐和平臺自重為G2=70kg=0.7kN，升降機工作時的跨度約為1200mm許用應力為o=420MPa支架選用橫截面為20mm40mm壁厚為5mm5勺空心方鋁，計算簡圖如圖2-8a(先按F=Gi+G2來初選截面，然后再按G、G共同作用時來校核強度。由F作用而引起的M圖(圖2-8b),其最大彎矩為：MZmax=FL/4=(1.5+1.5)*2.2/4=1.65KNm(2-16)只考慮此彎

17、矩的強度條件為：仃饞=也上勺。，所以maxWZWZMz1650一6二420*103=3.9mm(2-17)2所以，A=V/L=3900/2200=1.77mm,因此這里用20mm*40mrmj方鋁是合理的。又有，f=t(2-18)A所以A占FN(2-19)又知，Fn=1500+1500=3KN=0.003MN(2-20)A_FN-二3.0*10工4202=7.1mm在設計時選用空心方鋁的尺寸為20mm*40mml截面積為500mm2500mm29.6mm2所以設計的強度符合要求2.2.2.6鎖緊機構的設計由于液壓缸在工作時有一定的泄漏，并且油管有老化爆裂的情況，基于上述考慮，設計機械鎖緊機構。

18、其中1為電磁鐵，2為杠桿，3為殼體。上升時,殼體3依靠自重，殼體3自帶的齒與然下降。要實現下降功能時，通過電路控制使電磁鐵3通電，通過杠桿2作用，使殼體上揚，殼體3自帶的齒與液壓缸上的齒脫離，從而解除鎖緊。具體機構如圖2-12所示。圖2-12鎖緊機構第三章液壓系統設計液壓傳動是主要利用液體壓力能的液體傳動。液壓傳動和氣壓傳動稱為流體傳動，是根據17世紀帕斯卡提出的液體靜壓力傳動原理而發展起來的一門新興技術，是工農業生產中廣為應用的一門技術。如今，流體傳動技術水平的高低已成為一個國家工業發展水平的重要標志。液壓傳動的基本原理是在密閉的容器內，利用有壓力的油液作為工作介質來實現能量轉換和傳遞動力的

19、。其中的液體稱為工作介質，一般為礦物油，它的作用和機械傳動中的皮帶、鏈條和齒輪等傳動元件相類似。液壓系統主要由：動力元件（油泵）、執行元件（油缸或液壓馬達）、控制元件（各種閥）、輔助元件和工作介質等五部分組成。動力元件（油泵）的作用是把液體利用原動機的機械能轉換成液壓力能，是液壓傳動中的動力部分。執行元件（油缸、液壓馬達）是將液體的液壓能轉換成機械能。其中，油缸做直線運動，馬達做旋轉運動。控制元件包括壓力閥、流量閥和方向閥等。它們的作用是根據需要無級調節液動機的速度，并對液壓系統中工作液體的壓力、流量和流向進行調節控制。輔助元件是除上述三部分以外的其它元件，包括壓力表、濾油器、蓄能裝置、冷卻器

20、、管件及油箱等，它們同樣十分重要。工作介質是指各類液壓傳動中的液壓油或乳化液，它經過油泵和液動機實現能量轉換。液壓傳動構簡單，布局靈活，易實現遠距離操縱和自動控制。在液壓傳動中，速度、扭矩、功率均可作無級調節，能迅速換向和變速，能實現系統的過載保護與保壓；使用壽命長；元件易實現系列化、標準化、通用化；制造精度、安裝、調整和維護要求較高，因此得到了廣泛的發展。負載分析與速度分析負載分析已知式2-6,可得施加在液壓缸上的工作負載Fm=1050N,摩擦力Fs=f*N=0.1*1050=105N，慣性負載不計，取液壓缸機械效率”=0.9,則負載為F=Fm+Fs=1283N（3-1）n速度分析液壓升降梯

21、的工作狀態有三種：上升、鎖緊、下降。初設上升的速度為0.1m/s,下降速度為0.08m/s,按上述分析可繪制出速度循環圖（略）。確定液壓缸主要參數初選液壓缸的工作壓力由最大負載值查表3.1,取液壓缸工作壓力為1MPa表3.1按負載選擇執行元件工作壓力負載F/kN5510102020303050工作壓力p/MPa)*vi=(0.0031150.0008)*0.1*60=13.89L/min(3-7)計算得到下降液壓系統的實際工作壓力為FA1Pl12833115*0.3p2=1n=0.99MPa(3-8)A-A20.003115-0.000803則下降過程中液壓缸所需要的流量為q下降=A1V2=3

22、115.67*10*0.08*60=14.95L/min(3-9)其中最大流量為下降流量14.95L/min。3.3擬定液壓系統圖本次液壓設計的重點是基本回路的選擇，包括以下幾點：選擇液壓系統類型。液壓傳動系統可分為開式系統和閉式系統。具體特點如下：1、開式液壓系統中，泵從油箱直接吸油；閉式液壓系統馬達或缸回的油不回油箱直接去泵的進油口。開式系統中，油泵自油箱吸油，供給執行機構，低壓油直接返回油箱，有系統簡單、散熱條件好等優點。2、閉式系統中油泵進油管直接與執行機構的排油管相連通，形成一個閉合回路。為了補償系統中泄漏損失，還需有一個輔助供油泵，具優點是1）油箱所需容積小；2）無論是高壓管路還是

23、低壓管路都有一定壓力。因此空氣難進入，運轉平穩；3）系統中采用變量軸向柱塞泵，一般不需要換向閥來改變執行機構運行方向，減少了換向時的沖擊。綜合以上傳動系統的特點本設計選用開式系統。二、平衡回路：平衡回路的功能在于使液壓執行元件的回油路上始終保持一定的背壓力，以平衡掉執行機構重力負載對液壓執行元件的作用力，使之不會因自重作用而自行下滑，實現液壓系統對機床設備動作的平穩、可靠控制。平衡回路主要有以下幾種：1、采用單向順序閥的平衡回路，故這種回路適用于工作負載固定且液壓缸活塞鎖定定位要求不高的場合。2、采用液控單向閥的平衡回路：其閉鎖性能好，能夠保證活塞較長時間在停止位置處不動，但會并產生強烈的噪音

24、、振動和沖擊。3.采用遠控平衡閥的平衡回路，它不但具有很好的密封性，能起到對活塞長時間的鎖閉定位作用，而且閥口開口大小能自動適應不同載荷對背壓壓力的要求，保證了活塞下降速度的穩定性不受載荷變化影響。由于家用液壓升降梯的作用是給人提供一個維修的平臺，而且維修時間不會很長，考慮其經濟因素，平衡回路我選擇采用單向順序閥的平衡回路。三、鎖緊回路：為了是工作部件能在任一位置上停留，以及在停止工作時，防止在受力的情況下發生移動，可以采用鎖緊回路。鎖緊回路主要有以下兩種：1、采用O型或M型機能的三位換向閥，當閥芯處于中間位時，液壓缸的進、出口都被封閉，可以將活塞鎖緊。這種鎖緊回路由于受滑閥泄露的影響，鎖緊效

25、果差。2、采用液控單向閥的鎖緊回路，在液壓缸的進、回油路中都用接液控單向閥（又稱液壓鎖），活塞可在行程任何位置鎖緊。其鎖緊精度只受液壓缸內少量的內泄漏的影響。當換向閥的中位機能應使液控油液卸壓，此時，液控單向閥便會立即關閉，活塞停止運動。鎖緊精度高。綜上所述，由于采取了平衡回路，故可以選用采用O型或M型機能的三位換向閥的鎖緊回路。四、換向回路：為了換向穩定，選用電磁換向閥。為便于實現液壓缸中位停止，右位上升，左位下降，采用三位四通換向閥。整理合并基本回路，得液壓系統原理圖如下。圖3-1液壓系統圖圖中1-過濾器2-直流液壓泵3-交流液壓泵4-溢流閥5-三位四通電磁換向閥6-平衡閥7-液壓缸3.4

26、液壓元件的選擇確定液壓泵和電動機的規格1、液壓泵的工作壓力：已知液壓缸的最大工作壓力為0.99MPq取進油路上壓力損失為0.5Mpa,則流量泵的最高工作壓力可估算為1.5MPa,選擇泵的額定壓力應為p=1.25*1.5=1.875Mpa。2、計算總流量：在整個工作循環過程中，液壓油源應向液壓缸提出的最大流量出現在下降階段，為14.95L/min,若整個回路中總的泄漏按液壓缸輸入總量的10%+算，則液壓油源所提供的總流量為1.1*14.95=16.4L/min。綜上，查設計手冊，可以選擇齒輪泵，型號CB-B2Q具體參數見表3.5圖3-2CB-B20表3.5CB-B20的技術參數額定額定額定轉速容

27、積總效壓力脈噪聲值驅動重量型號流量壓力r/mi效率率動分貝功率kgL/minMPanvv%Tt%MPakwCB-B20202.514509081+0.1567-701.024.83、電動機的選擇：由于液壓缸在下降時輸入功率最大，這時液壓泵的工作壓力為0.99MPa,流量為20L/min。取液壓泵驅動電動機所需的功率為ppqpp=np0.99*106*20*1060*0.75*1000=0.44kW(3-10)根據上述計算數據，此系統選YL100L1-4型交流電動機，其具體參數見表3.6。表3.6YL100L1-4型電動機性能參數產品類型額定電壓額定功率額定轉速單相異步電動機220V2.2kw1

28、400rpm同時也可選用直流電動機，如168ZYT,其性能如下表:圖3-3YL100L1-4型交流電動機圖3-4168ZYT型直流電動機表3.7168ZYT型電動機性能參數產品類型額定電壓額定功率額定轉速有刷直流電動機24V(48)1.2kw1500rmp3.4.2閥類元件和輔助元件的選擇3.4.2.1閥類元件的選擇根據上述流量及壓力計算結果，對液壓系統原理圖中各類閥類元件及輔助元件進行選擇。對于單向順序閥（靠近液壓缸），由于順序閥在液壓缸下行時起到背壓閥的作用，所以順序閥的調定壓力應大于背壓值0.5MPa,選用AX-D6BSFF衡閥，具體的各種型號見表3.7。表3.7閥類元件性能元件名稱型號

29、估計流量(L/min)額定流量(L/min)最高使用壓力(MPa)壓力調整范圍(MPa平衡閥AX-D6B1520101.0-4溢流閥MBP-012040250.7-7三位四通電磁換向閥4WE6D50/OFL20602525節流閥MG10G1.2153031.591國力士樂Re/eth電第CQ圖3-5平衡閥AX-D6B圖3-6三位四通電磁換向閥4WE6D50/OFL3.4.2.2過濾器的選擇過濾器的選擇應滿足以下標準：1、過濾精度滿足要求；2、通油能力滿足設計系統要求；3、濾芯應有足夠的強度，不至于因油液壓力而破壞；4、在一定溫度下，有一定的耐久性；5、能抵抗濾油的侵蝕；6、容易清洗和更換濾芯；

30、7、價錢低廉。由于液壓系統中對油的要求很高，尤其是油的過濾過程。因此濾油器的選擇非常重要，所以敘述頗多。按照過濾器的流量至少是液壓泵總流量的2倍原則，去過濾器的流量的2.5倍。故有q過濾器=qp*2.5=50L/min（3-11）因此選取通用型W曲列網式吸油過濾器，參數見表3.8表3.8通用型WU1列網式吸油過濾器參數型號過濾精度/um壓力損失/MPa流量/L/min通徑/mm聯接方式WU-63*1801800.016325螺紋連接3.4.2.3液壓油管的選擇各元件見連接管道的規格可根據元件接口處尺寸確定，液壓缸進出油管的規格可按照輸入、排出油液的最大流量計算。液壓泵選定后，現重新計算各個階段

31、的流量，計算過程見表3.9o表3.9液壓缸上升、下降過程分析流速、速度上升下降15輸入流量（L/min）q1=20q2=20排出流量（L/min）q2=Aqp/(AA2)=3115*20/(3115-803)=26.95-q2(A-A2)1-A=20*(3115-803)/3115=14.85L/min運動速度（m/s）qpV1=N-A_20*103115-803=0.14m/s=224.85*10*60/0.0031=0.08m/s根據推薦值，當油液在壓力管中流速取3m/s時，可算得與液壓缸無桿腔和有桿腔相連的有桿內徑分別為d=2*14.85*106/（3.14*3*1000*60）=10.

32、25mm,取標準值為12mmd=2*,20*106/（3.14*3*1000*60）=11.8mm,取標準值為15mm因此與液壓缸相連的兩根油管可以按照國家標準選取公稱通徑為12mm和15mm勺鋼管或高壓軟管。3.4.3油箱的設計油箱的基本功能是：儲存工作介質；散發系統工作中產生的熱量；分離油液中混入的空氣；沉淀污染物及雜質。其設計要點如下：1、油箱必須有足夠大的容積以滿足散熱、容納停機時因重力作用而返回油箱的油，操作時油面保持適當高度的要求；2、油箱底部做成適當的斜度，并設放油塞，箱底應朝向清洗孔和放油塞傾斜（通常為1/251/20）,油箱底至少離開地面150mm以便放油和搬運。3、從構造上

33、應考慮清洗換油方便，應設置人孔，便于清洗污物；4、箱壁上需裝油面指示器，油箱上并裝上溫度計；5、油箱上應有帶空氣濾清器的通氣孔，有時注油孔和通氣孔可兼用；6、吸油管和回油管應盡量遠隔開，吸油管離箱底距離42D（管徑）。距箱邊3D,回油管插入最低油面以下，防止回油時帶入空氣。7、吸油側和回油側要用隔板隔開，用以分離回油帶來的氣泡和贓物。隔板高度不低于油面到管底高度的3/4;8、為了防銹、防凝水，油箱內壁應用好的耐油涂料。綜合以上的設計要點，我設計我的油箱，但由于機器工作不頻繁，所以沒有設計溫度計，并設計了兩個隔板。查資料可知，v=m*q,低壓m=2-4，中壓m=5-10,高壓m=6-15，本設計

34、取m=2,V=2x20=40L我所設計的油箱沒有設冷卻器，在這種情況下，油箱的高：寬：長為1:1:1到1:2:3。油面達到油箱高度的80%油箱的高為300mm寬為340mm長為400mm3.5驗算液壓系統性能壓力損失驗算及液壓閥調整值得確定壓力損失的計算應按照一個工作循環中不同階段分別驗算。先校驗如下：上升階段經液壓閥的壓力損失可估算為APv=許額(-)(3-12)q額根據表3.5知，進油路上通過各閥的流量是40L/min,如果額定流量下節流閥、電磁換向閥、平衡閥的最大壓降分別為0.1MP30.5MPa0.2MPa，則進油路上的總壓降可估算為pv=0.1x(15/30)2+0.5m(20/60

35、)2+0.2x(15/20)2=0.19MPa(3-13)這一壓力損失值較小，不會導致溢流閥的開啟，顧能保證正常工作。回油路上，液壓缸有桿腔中的油液通過電磁換向閥和節流閥的流量都是53.89L/min,然后回到油箱。由此可算出上升時有桿腔P2與無桿腔壓力Pi之差為pv=0.1(14.85/60)20.5(14.85/30)2=0.13MPa此壓力損失計算值小于原來的壓力損失估計值0.25MPa,此時液壓泵的工作壓力可計算為pq=p1+Apv=0.41+0.13=0.54MPa,所以原設計是安全的。3.5.1.2下降階段進油路上，液壓缸有桿腔中的油液通過電磁換向閥和節流閥的流量都是20L/min

36、,回油路上通過各閥的流量是20L/min,油液通過節流閥、電磁換向閥、平衡閥的流量29.69L/min。因此，進油路上的總壓力損失為Apv=0.1父(15/20)2+0.5m(20/60)2=0.11MPa(3-14)回油路上的總壓力損失為ZApv=0.1(14.85/2C)2+0.5(14.85/60)2+0.2x(14.85/40)2=0.11MPa(3-15)進油路上原估算壓力損失值為0.25MPa,回油路上的原估計壓力損失值為0.3MPa,所以原設計滿足要求。快退時，液壓泵的最大工作壓力為Pq=R十Apv=0.99+0.11=1.1MPa(3-16)此值遠小于原估計值，所以液壓泵驅動電

37、機的功率是足夠的。并且溢流閥的調定壓力應大于1.1MPa第四章電路設計總電路圖圖4-1總電路圖在上圖中，刀開關SQ1開啟交流模式、SQ2為開啟充電模式、SQ3為開啟直流模式。KM1KM刻電磁換向閥的控制端,控制上升或下降。KM3空制自鎖機構解除鎖緊。SB5開關有三個檔位1、2、3,分別控制升降梯的上升、鎖止、下降。下面介紹一下電路工作原理。當1位接通時，KM1通電，同時實現互鎖，三位四通換向閥右位工作，升降梯上升，同時自鎖機構實現自鎖。當2位接通時，KM1,KM2KM3#不工作，電磁換向閥處于中位，升降梯鎖止。當3位接通時，繼電器KM2KM3ffi電，同時實現互鎖，常開觸點KM3閉合，三位四通

38、換向閥右位工作，自鎖機構接觸鎖止，升降梯下降。24V蓄電池自動充電電路本設計充電器采用24V充電器，具體電路如圖5-2所示。具體工作原理如下：單結晶體管BT33,C3,W1W2等元件組成了弛張振蕩器，其產生的脈沖信號經隔離二極管D4輸送至可控硅SCR1的控制極。調整W1的阻值可改變SCR1的觸發導通角，即改變了充電電流.可控硅SCR2繼電器J,W3,W4,D5等元件組成蓄電池充滿自動保護電路，當電池兩端電壓被充至W3,W4s定的上限值時，D5導通,SCR2受觸發導通，LED2顯示，繼電器吸合，同時J切換到常開，切斷了SCR1的控制脈沖集中，即停止對蓄電池的充電.K2為12V,24V電池充電的轉換開關，圖示置于12V檔位.。R12DDD1/4MV圖4-224v充電電路參考文獻1劉鴻文.材料力學I第四版.高等教育出版社.20032機械設計手冊編委會.機械設計手冊單行本一一1壓傳動與控制.機械工業出版社.2007.73李松晶.先進液壓傳動技術概論.哈