1、1章土的物理性質(zhì)及工程分類(lèi)結(jié)合水是液態(tài)水的一種，故能傳遞靜水壓力。X風(fēng)積土是巖石經(jīng)物理和化學(xué)風(fēng)化的產(chǎn)物。X土的結(jié)構(gòu)最主要的特征是成層性。X在填方工程施工中，常用土的干密度來(lái)評(píng)價(jià)填土的壓實(shí)程度。0無(wú)論什么土，都具有可塑性。X用塑性指數(shù)Ip可以對(duì)土進(jìn)行分類(lèi)。X相對(duì)密實(shí)度D主要用于比較不同砂土的密實(shí)度大小。 X砂土的分類(lèi)是按顆粒級(jí)配及其形狀進(jìn)行的。X粉土的塑性指數(shù)Ip小于或等于10、粒徑大于的顆粒含量不超過(guò)全重 55%勺土。X 甲土的飽和度大于乙土的飽和度，則甲土的含水量一定高于乙土的含水量。X土在最優(yōu)含水量時(shí)，壓實(shí)密度最大，同一種土的壓實(shí)能量越大，最優(yōu)含水量越大。X兩種不同的粘性土，其天然含水量相

2、同，則其軟硬程度相同。X地下水位上升時(shí)，在浸濕的土層中，其顆粒相對(duì)密度和孔隙比將增大。X3章土的滲透性及滲流繪制流網(wǎng)時(shí)必須滿足的基本條件之一是流線和等勢(shì)線必須正交。O達(dá)西定律中的滲透速度不是孔隙水的實(shí)際流速。O土的孔隙比愈大，其滲透系數(shù)也愈大。 X在流網(wǎng)圖中，流線愈密集的地方，水力坡降愈小。X發(fā)生流砂時(shí)，滲流力方向與重力方向相同。X細(xì)粒土的滲透系數(shù)測(cè)定通常采用“常水頭”試驗(yàn)進(jìn)行。X繪制流網(wǎng)時(shí)，每個(gè)網(wǎng)格的長(zhǎng)寬比沒(méi)有要求。X在流網(wǎng)中，任意兩相鄰流線間的滲流量相等。O管涌發(fā)生在滲流溢出處，而流土發(fā)生的部位可以在滲流溢出處， 也可以在土體內(nèi)部。X5章土的壓縮性在室內(nèi)壓縮試驗(yàn)過(guò)程中，土樣在產(chǎn)生豎向壓縮的

3、同時(shí)也將產(chǎn)生側(cè)向膨脹。X飽和黏土層在單面排水條件下的固結(jié)時(shí)間為雙面排水時(shí)的2倍。X土的壓縮性指標(biāo)可通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)原位試驗(yàn)求得。O土的壓縮性指標(biāo)只能通過(guò)室內(nèi)壓縮試驗(yàn)求得 X在飽和土的排水固結(jié)過(guò)程中，孔隙水壓力消散的速鋁與有效應(yīng)力增長(zhǎng)的速率應(yīng)該是相同的。O飽和黏性土地基在外荷作用下所產(chǎn)生的起始孔隙水壓力的分布圖與附加應(yīng)力的分布 圖是相同的。O-口曲線中的壓力&是有效應(yīng)力。O'2八的土屬超高壓縮性土。 X土體的固結(jié)時(shí)間與其透水性無(wú)關(guān)。X在飽和土的固結(jié)過(guò)程中，孔隙水壓力不斷消散，總應(yīng)力和有效應(yīng)力不斷增長(zhǎng)。X孔隙水壓力在其數(shù)值較大時(shí)會(huì)使土粒水平移動(dòng)。從而引起土體體積縮小。X隨著土中有效應(yīng)力的增

4、加，土粒彼此進(jìn)一步擠緊，土體產(chǎn)生壓縮變形，土體強(qiáng)度隨 之提高。0按分層總和計(jì)算法計(jì)算地基最終沉降時(shí)，假定地基土壓縮時(shí)不產(chǎn)生側(cè)向變形，該假 定使計(jì)算出的沉降量偏大X按分層總和計(jì)算法計(jì)算地基最終沉降時(shí)，通常取基礎(chǔ)角點(diǎn)下的地基附加應(yīng)力進(jìn)行計(jì) 算。X在分層總和法計(jì)算公式中，h通常取土的初始孔隙比X分層總和法確定地基沉降計(jì)算深度的標(biāo)準(zhǔn)是X按規(guī)范公式計(jì)算最終沉降量時(shí)，壓縮模量的取值所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力段范圍可取/ 一 _ 一:： xAs； <0.025£m規(guī)范公式確定地基沉降計(jì)算深度的標(biāo)準(zhǔn)是J用彈性力學(xué)公式計(jì)算得到的地基沉降常偏大，原因是由荷載試驗(yàn)得到的變形模量二 值常偏小X。在無(wú)限均布荷載作用下

5、，地基不會(huì)產(chǎn)生瞬時(shí)沉降0較硬的土通常時(shí)超固結(jié)土 X飽和黏性土地基在外荷載作用下所產(chǎn)生的起始孔隙水壓力分布與附加應(yīng)力分布是相同的0在飽和土的固結(jié)過(guò)程中，若總應(yīng)力保持不變，則有效應(yīng)力不斷減小，而孔隙水壓力 不斷增加。X采用分層總和法計(jì)算得到的地基沉降量實(shí)質(zhì)上是固結(jié)沉降0某飽和黏土地基在固結(jié)度達(dá)到 40%寸的沉降量為30mm則最終沉降量為120mm X 當(dāng)土層的自重應(yīng)力小于先期固結(jié)壓力時(shí)，這種土稱為超固結(jié)土O6章土的抗剪強(qiáng)度直接剪切試驗(yàn)的優(yōu)點(diǎn)是可以嚴(yán)格控制排水條件，而且設(shè)備簡(jiǎn)單操作方便。X砂土的抗剪強(qiáng)度由摩擦力和粘聚力兩部分組成。X十字板剪切試驗(yàn)不能用來(lái)測(cè)定軟粘土的靈敏度。X對(duì)飽和軟粘土，常用無(wú)側(cè)限

6、抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)代替三軸儀不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)。O土的強(qiáng)度問(wèn)題實(shí)質(zhì)上就是土的抗剪強(qiáng)度問(wèn)題。O在實(shí)際工程中，代表土中某點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的莫爾應(yīng)力圓不可能與抗剪強(qiáng)度包線相割。O當(dāng)飽和土體處于不排水狀態(tài)時(shí)，可認(rèn)為土的抗剪強(qiáng)度為一定值。O除土的性質(zhì)外，試驗(yàn)時(shí)的剪切速率是影響土體強(qiáng)度的最重要的因素。X在與大主應(yīng)力面成的平面上剪應(yīng)力最大，故該平面總是首先發(fā)生剪切破壞。X破裂面與大主應(yīng)力作用線的夾角為 r 1 /；'。X對(duì)于無(wú)法取得原狀土樣的土類(lèi)，如在自重作用下不能保持原形的軟粘土，其抗剪強(qiáng)度的測(cè)定應(yīng)采用現(xiàn)場(chǎng)原位測(cè)試的方法進(jìn)行。O對(duì)施工速度很快的砂土地基，宜采用三軸儀不固結(jié)不排水試驗(yàn)或固結(jié)不排水試驗(yàn)的強(qiáng)度指標(biāo)

7、作相關(guān)的計(jì)算。X由不固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)得到的指標(biāo)匚稱為土的不排水抗剪強(qiáng)度。0工程上天然狀態(tài)的砂土常根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)按經(jīng)驗(yàn)公式確定其內(nèi)摩擦角二。07章土壓力當(dāng)擋土墻向離開(kāi)土體方向移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)， 作用在墻背上的土壓力就是主動(dòng)土壓力。X 作用在地下室外墻上的土壓力也可以按被動(dòng)土壓力計(jì)算。X按哪一種土壓力（主動(dòng)、靜止或被動(dòng)土壓力）計(jì)算完全取決于擋土墻的位移方向（向 前、靜止不動(dòng)或向后位移）。X靜止土壓力強(qiáng)度"等于土在自重作用下無(wú)側(cè)向變形時(shí)的水平向自重應(yīng)力 '0 0 朗肯土壓力理論的基本假設(shè)是：墻背直立、粗糙且墻后填土面水平。X按朗肯土壓力理論計(jì)算主動(dòng)土壓力時(shí)，墻后填土中破裂面與

8、水平面的夾角為討-處。X墻后填土愈松散，其對(duì)擋土墻的主動(dòng)土壓力愈小。X墻背和填土之間存在的摩擦力將使主動(dòng)土壓力減小、被動(dòng)土壓力增大。0庫(kù)倫土壓力理論假設(shè)墻后填土填土中的滑動(dòng)破裂面是平面，且通過(guò)墻踵。0庫(kù)倫土壓力理論可以計(jì)算墻后填土為成層土的情況。X擋土墻墻背傾角上愈大，主動(dòng)土壓力愈小。X墻后填土的固結(jié)程度越高，作用在墻上的總推力就越大。X8章土坡穩(wěn)定性黏性土坡的穩(wěn)定性與坡高無(wú)關(guān)。X條分法分析黏性土的穩(wěn)定性時(shí)，需假定幾個(gè)可能的滑動(dòng)面，這些滑動(dòng)面均是最危險(xiǎn)的滑動(dòng)面。X穩(wěn)定數(shù)法適用于非均質(zhì)土坡。X畢肖普條分法的計(jì)算精度高于瑞典條分法。0畢肖普條分法只適用于有效應(yīng)力法。X9章地基承載力地基破壞模式主要

9、有整體剪切破壞和沖切剪切破壞兩種。X對(duì)均勻地基來(lái)說(shuō)，增加淺基礎(chǔ)的底面寬度，可以提高地基的臨塑荷載和極限承載力。X地基臨塑荷載可以作為極限承載力使用。X地基的臨塑荷載Per作為地基承載力特征值，對(duì)于大多數(shù)地基來(lái)說(shuō)，將是十分危險(xiǎn)的。X由于土體幾乎沒(méi)有抗拉強(qiáng)度，故地基土的破壞模式除剪切破壞外， 還有受拉破壞。X 地基承載力特征值在數(shù)值上與地基極限承載力相差不大。X塑性區(qū)是指地基中已發(fā)生剪切破壞的區(qū)域。隨著荷載的增加，塑性區(qū)會(huì)逐漸發(fā)展擴(kuò)大。0太沙基極限承載力公式適用于均勻地基上基底光滑的淺基礎(chǔ)。X一般壓縮性小的地基土，若發(fā)生失穩(wěn)，多為整體剪切破壞模式。0地基土的強(qiáng)度破壞是剪切破壞，而不是受壓破壞。0地

10、基的臨塑荷載大小與條形基礎(chǔ)的埋深有關(guān)，而與基礎(chǔ)寬度無(wú)關(guān)，因此只改變基礎(chǔ)寬度不能改變地基的臨塑荷載。 O局部剪切破壞的特征是， 隨著荷載的增加， 基礎(chǔ)下的塑性區(qū)僅僅發(fā)生到某一范圍。 O 太沙基承載力公式適用于地基土是整體或局部剪切破壞的情況。 O第一層土為細(xì)砂 1=19kN/m3, s=m3, w=18%; 第二層土為粘土 , 2=m3, s=m3,w=50%, wL=48%, wp=50%并有地下水位存在。計(jì)算土中自重應(yīng)力。 第一層土為細(xì)砂，地下水位以下考慮浮力作用Js(1 w)(2599.81) 19 10kN/m325.9(1 0.18)第二層為粘土層，其液性指數(shù)i wwPI LWlWp5

11、0 2548 251.091故受水的浮力作用，浮重度為(26.8 9.81) 16.826.8 (1 0.50)7.1kN /m3a點(diǎn):z=0，sz= z =0；b點(diǎn):z=2msz=19 2=38kPa；c點(diǎn):z=5msz=19 2+10 3=68kPa；d點(diǎn):z=9msz=19 2+10 3+ 4=2 m |3m細(xì)砂言 h= 19 kN/m,n=25.9 kN/m?rlb.SkN/m3粘土 =26 8 kN/m7 wL=4g%心5吆能kP日68 kPa96 4 kPa黏土 r=19. 3 KN/m3W=20%,W55%,W=24%T粗砂r=m3解：水下的粗砂層受到水的浮力作用，其有效重度：r

12、' rsat rw 19.5 9.819.69KN /m3粘土層因?yàn)閃 Wp,所以Il 0,故認(rèn)為土層不受到水的浮力作用，土層面上還受到上面的靜水壓力作用。a點(diǎn)：Z 0， cz 0KPa；b點(diǎn)：Z 10m,該點(diǎn)位于粗砂層中，CZ r,z 9.69 1096.9KPa;L點(diǎn)：Z 10m,該點(diǎn)位于粘土層中，CZ r ,z rwhw 9.69 10 9.81 14 224.4KPa;c點(diǎn)：Z 15m, CZ 24.4 19.3 5 320.9KPa。3米，10米，5米1. 土的固相物質(zhì)：無(wú)機(jī)礦物顆粒（原生礦物和次生礦物）和有機(jī)質(zhì)2. 結(jié)合水：處于土顆粒表面水膜中的水，受到表面引力的控制而不服

13、從靜 水力學(xué)規(guī)律，其冰點(diǎn)低于零度。分為強(qiáng)結(jié) 合 水和弱結(jié) 合水 。3. 自由水 分為重力水和毛細(xì)水。4. 在 工 程 上 常 把 大 小 相 近 的 土 粒 合 并 為 組 稱 為 粒 組 。5. 界限含水率 ：是指黏性土從一個(gè)稠度狀態(tài)過(guò)渡到另外一個(gè)稠度狀態(tài)時(shí)的分界含 水率。6. 液限l :土從液體狀態(tài)向塑性狀態(tài)過(guò)渡的界限含水量。塑限p : 土由塑體狀態(tài)向固體狀態(tài)過(guò)渡的界限含水量。縮限s： 土由半固體狀態(tài)向固體狀態(tài)過(guò)渡的界限含水量。7. 塑性指數(shù) Ip :Ip= 3 l- 3 p液性：I L=（ 3 - 3 p）/（3 l- 3 p）Il 越大，土越軟8. 滲透性 :土允許水透過(guò)的性能稱為土的

14、滲透性。9. 土中水的滲流 :在水頭差作用下， 土體中的自由水通過(guò)土體孔隙通道流動(dòng)的特性。10. 管涌現(xiàn)象 :在滲流作用下土體中的細(xì)顆粒在粗顆粒形成的孔隙道中發(fā)生移動(dòng)并被帶走的現(xiàn)象。11. 流砂現(xiàn)象 : 在向上的滲流力作用下，粒間有效應(yīng)力為零時(shí)，顆粒群發(fā)生懸浮、移動(dòng)的現(xiàn)象。12. 管涌和流砂:區(qū)別 :（1）流砂發(fā)生在水力梯度大于臨界水力梯度，而管涌發(fā)生在水力梯 度小于臨界水力梯度情況下；（ 2）流砂發(fā)生的部位在滲流逸出處， 而管涌發(fā)生的部位可在滲流逸出處，也可在土體內(nèi)部；（3）流砂發(fā)生在水流方向向上，而管涌沒(méi)有限制。相同點(diǎn):都是由于滲流力的作用，使土體顆粒流失或局部土體產(chǎn)生移動(dòng)，導(dǎo) 致土體變形

15、甚至失穩(wěn)13. 土的抗剪強(qiáng)度（t f）:是指土體抵抗抗剪切破壞的極限能力。14. 靜止土壓力（ E0）墻受側(cè)向土壓力后，墻身變形或位移很小，可認(rèn)為墻不發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)或位移，墻 后土體沒(méi)有破壞，處于彈性平衡狀態(tài)，墻上承受土壓力稱為靜止土壓力E0。15. 主動(dòng)土壓力（ EA） 擋土墻在填土壓力作用下，向著背離填土方向移動(dòng)或沿墻跟的轉(zhuǎn)動(dòng)，直至土 體達(dá)到主動(dòng)平衡狀態(tài)，形成滑動(dòng)面，此時(shí)的土壓力稱為主動(dòng)土壓力。16. 被動(dòng)土壓力（ EP）擋土墻在外力作用下向著土體的方向移動(dòng)或轉(zhuǎn)動(dòng)， 土壓力逐漸增大， 直至土體達(dá)到被動(dòng)極限平衡狀態(tài)，形成滑動(dòng)面。此時(shí)的土壓力稱為被動(dòng)土壓力 EP。17整體剪切破壞的特征 ： 基底壓力

16、 p 超過(guò)臨塑荷載后， 隨荷載的增加， 剪切破壞區(qū)不斷擴(kuò)大， 最后在 地基中形成連續(xù)的滑動(dòng)面， 基礎(chǔ)急劇下沉并可能向一側(cè)傾斜， 基礎(chǔ)四周的地 面明顯降起。密實(shí)的砂土和硬粘土較可能發(fā)生這種破壞形式。18局部剪切破壞的特征 ： 隨著荷載的增加，塑性區(qū)只發(fā)展到地基內(nèi)某一范圍，滑動(dòng)面不延伸到地面而 是終止在地基內(nèi)某一深度處， 基礎(chǔ)周?chē)孛嫔杂新∑穑?地基會(huì)發(fā)生較大變形， 但房屋一般不會(huì)倒坍，中等密實(shí)砂土 , 松砂和軟粘土都可能發(fā)生這種破壞形 式。19. 沖剪破壞的特征 ：基礎(chǔ)下軟弱土發(fā)生垂直剪切破壞，使基礎(chǔ)連續(xù)下沉。破壞時(shí)地基中無(wú)明顯滑 動(dòng)面，基礎(chǔ)四周地面無(wú)隆起而是下陷，基礎(chǔ)無(wú)明顯傾斜，但發(fā)生較大沉降

17、， 對(duì)于壓縮性較大的松砂和軟土地基可能發(fā)生這種破壞形式。20:地下水位的升降對(duì)地基承載力有什么影響：上升承載力降低，下降承載力增加。21:動(dòng)水力：水在土中滲流時(shí)，對(duì)單位體積土骨架所產(chǎn)生的作用力。22：臨界水頭梯度：當(dāng)動(dòng)水力GD的數(shù)值等于或大于土的浮重度 r'時(shí),土體顆粒間的壓力就等于 零,土顆粒將處于懸浮狀態(tài)而失去穩(wěn)定，這時(shí)的水頭梯度稱臨界水頭梯度。23.砂土的相對(duì)密度：砂土處于最疏松狀態(tài)的孔隙比與天然狀態(tài)孔隙比之差和最疏松狀態(tài)的孔隙 比與最密實(shí)狀態(tài)的孔隙比之差的比值。24 土的壓縮性特點(diǎn)： .土的壓縮主要是由于空隙體積減少而引起的。 .由于孔隙水的排出而引起的壓縮對(duì)于飽和黏性土來(lái)說(shuō)是需要時(shí)間的，土的壓縮隨時(shí)間增長(zhǎng)的過(guò)程稱為土的固結(jié)。25. 朗金主動(dòng)計(jì)算公式：Pa itg2(45) 2c?tg(45) rzKa 2c. Ka被動(dòng)：Pp rztg2 (45-) 2c tg(45-) rzKp 2c . KpRz- 土的重度；z-計(jì)算點(diǎn)深度；C- 土的粘聚力；Ka，Kp-主動(dòng)，被 動(dòng)系數(shù)Ka tg2(45/ ； Kp tg2(45-)26. 地