1、落地式腳手架計算書工程名稱：施工單位：編 制 人：目 錄腳手架計算書的編制依據31、依據規范32、主要計算參考文獻3參數信息31、腳手架參數32、永久荷載參數43、可變荷載參數44、風荷載參數45、地基參數4橫向水平桿（小橫桿）計算61、抗彎強度計算62、變形計算7縱向水平桿(大橫桿)計算8扣件的抗滑承載力計算8立桿的穩定性計算91、分析立桿穩定性計算部位92、計算風荷載產生的彎曲壓應力11腳手架搭設高度計算14連墻件計算16腳手架上水平風荷載標準值k16求連墻件軸向力設計值Nl17連墻件穩定計算17抗滑承載力計算18立桿地基承載力計算18腳手架計算書的編制依據1、依據規范1. 建筑施工扣件式

2、鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)。2. 混凝土結構設計規范（GB50010-2002）。3. 鋼結構設計規范（GB50017-2003）4. 木結構設計規范（GB50005-2003）5. 建筑結構荷載規范（GB50009-2001）6. 冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)2、主要計算參考文獻建筑施工扣件式鋼管腳手架構造與計算主編：劉群副主編：袁必勤建書安全設施計算軟件參數信息1、腳手架參數腳手架排數：雙排腳手架；鋼管類型：48×3.5腳手架搭設高度Hs(m)：43.2腳手架步距h(m)：1.8；立桿縱距la(m)：1.5；立桿橫距lb(m)：1.

3、05腳手架內排距墻(m)：0.5；小橫桿計算外伸長度a1(m)：0.3；小橫桿間距S(m)：1.5大小橫桿的布置方法：小橫桿在大橫桿上面(北方作法)橫桿與立桿的連接方式：單扣件；連墻件布置：二步三跨；連接方式：雙扣件2、永久荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值gk(kN/m2):0.1248；腳手板類別:木腳手板；腳手板自重標準值QP1(kN/m2):0.35；腳手板鋪設層數:2層；欄桿擋板類別:木腳手板 ；欄桿擋腳板自重標準值QP2 (kN/m2):0.14；安全設施與安全網QP3(kN/m2):0.005 每米腳手架鋼管自重標準值(kg/m):3.84；3、可變荷載參數施工均布活荷載標準值

4、QK(kN/m2):2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數: 1層；4、風荷載參數本工程地處四川省成都市，基本風壓wO (kN/m2):0.3；5、地基參數地基土類型:粘性土；地基承載力標準值(kN/m2):120；立桿墊板寬度(m):0.3，作用長度(m)：1.5；地基承截力調整系數:0.5。橫向水平桿（小橫桿）計算建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第6.2.2條第3款規定:“當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。”第6.2.1條第3款規定:“當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支

5、座，用直角扣件固定在立桿上。”施工荷載的傳遞路線是：腳手板橫向水平桿縱向水平桿縱向水平桿與立桿連接的扣件立桿如圖：橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1、抗彎強度計算1、作用橫向水平桿線荷載標準值：qk=(QK+QP1)×S=(2+0.35)×1.5=3.53 kN/m2、作用橫向水平桿線荷載設計值：q=1.4×QK×S+1.2×QP1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.35×1.5=4.83 kN/m3、考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置（驗算彎曲正應力、撓度不計

6、懸挑荷載，但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載）。最大彎矩：Mmax=qlb2=4.83×1.052=0.666kN·m884、鋼管載面模量W=5.08cm35、Q235鋼抗彎強度設計值，查規范表5.1.6得表f=205N/mm26、按規范中公式（5.2.1）計算抗彎強度=Mmax=0.666×106=131.1N/mm2205N/mm2W5.08×1037、結論：滿足要求2、變形計算1、鋼材彈性模量：查規范表5.1.6得E2.06×105N/mm22、鋼管慣性矩I12.19cm43、容許撓度：查規范表5.1.8，得=l/150與10mm4、按規

7、范中公式（5.2.3）驗算撓度=5qklb4=5×3.53×10504=2.2mm10507與10mm384EI384×2.06×105×12.19×1041505、結論：滿足要求縱向水平桿(大橫桿)計算雙排架縱向水平桿按三跨連續梁計算，如下圖：不需要計算抗彎強度和撓度。由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設計值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.5×4.83×1.05(1+0.3)2=4.19kNlb1.05由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.5×3.53&#

8、215;1.05(1+0.3)2=3.06kNlb1.05扣件的抗滑承載力計算1. 直角扣件，旋轉扣件抗滑承載力設計值=8kN。橫桿與立桿連接方式采用:單扣件Rc= 8kN。2. 縱向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設計值：R=F=4.19kNRc3. 結論：滿足要求立桿的穩定性計算1、分析立桿穩定性計算部位密目式安全立網全封閉雙排腳手架應考慮風荷載對腳手架的作用。N+Mwf驗算立桿穩定性jAWN計算立桿段的軸向力設計值；j軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)附表C取值；Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；f鋼材的抗壓強度設計值；

9、A立桿的截面面積；W截面模量；把規范公式5.3.4，Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4klah210規范公式4.2.3，k=0.7µz·µs·0，規范公式5.3.2-2 N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85×1.4NQk代入規范公式5.3.1-2化簡為：1.2Hgk+0.85×1.4×0.7µz·µs·0lah2+1.2NG2k+0.85×1.4NQkfjA10WjAjAH腳手架高度；Mwk風荷載標準值產生的彎矩；la立桿縱距；h步距；g

10、k每米立桿承受的結構自重標準值；µz風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GBJ 9）規定采用；µs腳手架風荷載體型系數；0基本風壓；NG1k腳手架立桿承受的結構自重標準值產生的軸向力；NG2k構配件自重標準值產生的軸向力；NQk施工荷載標準值產生的軸向力總和；令腳手架結構自重產生的軸壓應力g=1.2HsgkjA風荷載產生的彎曲壓應力：w=0.85×1.4×0.7µzµs0lah210W構配件(安全網除外，但其自重不大)自重荷載、施工荷載作用位置相對不變，其值不隨高度變化而變化。風荷載隨腳手架高度增大而增大，腳手架結構自重

11、隨腳手架高度降低而增加(計算中應考慮的架高范圍增大)，因此，取=g +W最大時作用部位驗算立桿穩定性。2、計算風荷載產生的彎曲壓應力根據規范4.2.4條，建筑物結構型式為框架結構。風荷載體型系數µs=1.3f=1.3×0.8=1.040f擋風系數；w=0.85×1.4×0.7µz×1.040×0.3×1.5×1.82×106=24.9µz10×5.08×103地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。 (3)計算g：計算長細比：=l0il0計算長度，l0=kµ

12、h；i截面回轉半徑；k計算長度附加系數，其值取1.155；µ考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，應按規范表采用；h步距；立桿橫距lb=1.05m，連墻件布置二步三跨，查規范表5.3.3得µ=1.5，h=1.8m=kµh=1.155×1.5×180.0=197i1.58根據的值，查規范附錄C表C得軸心受壓構件的穩定系數j=0.186。立桿縱距la=1.5m，查規范附錄A表A-1得gk=0.1248kN/mg =1.2Hsgk=1.2Hs×0.1248×103=1.65HsN/mm2jA0.186×489.00(

13、4)求=w +g：列表如下：高度(m)µzw =24.9µz(N/mm2)對應風荷載作用計算段高度取值Hg(m)g=1.65Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)50.7418.4343.271.2889.7143.21.2531.131016.5047.63分析說明：全封閉腳手架頂端風荷載產生彎曲壓應力相對底部較大，但此處腳手架結構自重產生的軸壓應力很小，w +g相對較小，5米高度處的風荷載產生的壓應力雖較小，但腳手架自重產生的軸壓應力接近最大=w +g最大，因此全閉腳手架立桿穩定性驗算部位取底部。(5)驗算長細比：由規范5.3.3式，且K=1，得=l0=kh=1.5

14、×180=171<210ii1.58結論:滿足要求!。(6)計算立桿段軸向力設計值N：腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1K=Hsgk=43.2×0.1248=5.39kN構配件自重標準值產生的軸向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5×(1.05+0.3)×1.5×2×0.35+0.14×1.5×2+1.5×43.2×0.005=1.453kNlb立桿橫距；a1小橫桿外伸長度；la立桿縱距；Qp1腳手板自重標準值；Qp2腳手板擋板自重標準值；Qp3

15、密目式安全立網自重標準值；H腳手架高度；施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5×(1.05+0.3)×1.5×2×1=2.03kNQk施工均布荷載標準值；組合風荷載時N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4NQk=1.2×(5.39+1.453)+0.85×1.4×2.03=10.63kN(7)驗算立桿穩定性：按規范公式5.3.1-2驗算立桿穩定性，即：N+Mw=10.63×103+24.9×0.74=116.87+18.43=135.30N/mm2

16、<f=205N/mm2jAW0.186×489結論:滿足要求!。(8)不組合風荷載時：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2×(5.39+1.453)+1.4×2.03=11.05kN按規范公式5.3.1-1驗算立桿穩定性：N=11.05×103=121.49N/mm2<f=205N/mm2jA0.186×489結論:滿足要求!。說明：考慮不組合風荷載計算是因為在施工荷載作用較大的情況下。可能出現N(不組合風荷載)>N(組合風荷載)+Mw現象jAjAW腳手架搭設高度計算1、驗算長細比：由規范公式5.3.3式得=

17、l0=kh=1.5×180=171<210ii1.58(k=1，=1.5)結論：滿足要求!。2、確定軸心受壓構件穩定系數j：k=1.155,=kh=1.155×1.5×180.0=197i1.58查規范附錄C表C得j=0.186，查規范附錄A表A-1，gk=0.1248kN/m23、確定構配件自重標準值產生的軸心力NG2KNG2K=0.5(lb+a1)laQp1+laQp2+ la HQp3=0.5×(1.05+0.3)×1.5×2×0.35+1.5×2×0.14+43.2×1.5

18、5;0.005=1.453kN(H腳手架搭設高度限值，取最大，即H=43.2m)4、求施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk：NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(1.05+0.3)×1.5×1×2=2.03kN5、求風荷載標準值產生的彎矩：由規范公式4.2.3、5.3.4式得Mwk=klah2=0.7µzµs0lah21010建筑物為框架結構，風荷載體型系數µs=1.3j=1.3×0.8=1.040地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。立桿計算段取底部，風壓高度變化系數µz=0.74Mwk=0.7×

19、;0.74×1.040×0.3×1.5×1.82=0.079kN·m10(6)確定按穩定計算的搭設高度Hs:組合風荷載時由規范公式5.3.6-2式計算Hs即Hs=jAf-1.2NG2K+0.85×1.4(NQk+MwkjA)=w1.2gk0.186×489×205×10-3-1.2×1.453+0.85×1.4(2.03+0.079×0.186×489)=85m5.081.2×0.1248不組合風荷載時Hs=jAf-(1.2NG2K+1.4NQk)1.2g

20、k=0.186×489×205×10-3-(1.2×1.453+1.4×2.03)=94m1.2×0.1248Hs取85m時，H=Hs=85=78m1+0.001 Hs1+0.001×85腳手架搭設高度限值為78m。根據規范5.3.7，腳手架高度不宜超過米。連墻件計算腳手架上水平風荷載標準值k由規范公式4.2.3得k=0.7µz·µs·0連墻件均勻布置，受風荷載最大的連墻件應在腳手架的最高部位，計算按43.2m考慮，地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數µz=

21、1.25腳手架風荷載體型系數µs=1.3j=1.3×0.8=1.040k=0.7×1.25×1.040×0.3=0.27kN/m2求連墻件軸向力設計值NlNl=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1.4×0.27×2×1.8×3×1.5+5=11.12kNNlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，雙排腳手架N0=5kN；連墻件穩定計算連墻桿采用鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內外側的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，即lH=0.5m，因此長細比=lH=50.0=32<=150i1.58根據值，查規范附錄表C，j=0.912,Nl=11.12×103=24.93N/mm2<205N/mm2jA0.912×489滿足要求!