1、蘇州市中環快速路北段工程ZH-LQ04標合同段門洞專項施工方案編制： 審核：批準：施工單位：中港建設集團有限公司日 期：2014年4月2日目 錄第一章 工程概況一、門洞簡介二、 編制原則三、編制依據四、編制目的五、工期目標第二章 施工資源配置一、機械材料準備二、主要材料選用三、人員投入四、勞動力管理和培訓第三章 門洞施工方案一、門洞搭設方案二、門洞上方支架搭設方案三、門洞防護方案四、荷載計算門洞專項施工方案第一章 工程概況一、門洞簡介本合同段跨路箱梁為第六聯，位于澄陽路和太陽路十字，穿過太陽路上方橫跨澄陽路，本聯箱梁由P16P19號墩三跨為一聯，箱梁跨徑為32+45+32=109m，其中P17

2、P18號墩梁體橫跨澄陽路，箱梁跨徑為45m，梁面寬度為31.5m。因澄陽路為交通主干道，車流量比較大，為了不影響正常交通，需在本跨箱梁下方設置門洞跨越澄陽路。門洞由雙向四個機動車道和兩個非機動車道組成，機動車道單幅凈寬為7m，非機動車道凈寬為2.5m，門洞凈高為5.15m。門洞下方路長為33.1m。二、 編制原則我項目部將第六聯門洞作為重點管理對象，本著“安全為先，質量為本”的安全質量原則，以“確保安全，提高質量，均衡生產，文明施工，降低成本，如期高效”的管理思路進行本方案的編制。三、編制依據1、蘇州市中環快速路北段（312國道蘇州段分流線工程共線段）ZH-LQ04標段施工圖紙、工程施工招標文

3、件、補遺書以及施工現場踏勘及調查所獲取的資料等。2、招標文件所載明的技術規程、施工規范和工程質量檢驗評定標準，國家、江蘇省現行的其他有關公路和市政工程施工的規定、政策、法規。3、我公司現有的技術力量，機械設備能力、管理能力以及長期從事城市地區道路、橋梁、公路工程施工積累起來的豐富經驗。4、業主、監理單位的要求。5、實施性施工組織設計。6、簡明施工計算手冊、橋梁支架安全施工手冊、碗扣式腳手架施工現場實用手冊、路橋施工計算手冊等工程計算工具書。四、編制目的門洞施工是我標段重、難點工程，為確保生產計劃的順利實施，特制此方案，使每道施工工序都處于受控狀態，保證工程施工的優質性和安全性。五、工期目標第六

4、聯現澆箱梁于5月5日開始施工，于8月15日完成整聯箱梁施工任務。第二章 施工資源配置一、機械材料準備機械準備：吊車1臺、鋼筋切斷機1臺、鋼筋彎曲機1臺、電焊機10臺、振搗棒10臺；材料準備：500mm鋼管柱65根、40b工字鋼30根、1.5*3m貝雷梁384片、10#工字鋼50根、碗扣式支架1聯、10*15cm方木1聯、10*10cm方木1聯、15mm竹膠板4000m2。二、主要材料選用1、現澆箱梁模板采用1.5cm厚高強度竹膠板，在工地現場進行加工成各種尺寸，并拼裝成結構形式符合設計和規范要求，數量滿足施工需求。2、支架材料采用標準碗扣式腳手架、工字鋼、鋼管柱等，進場材料首先進行自檢，并委托

5、有資質單位對支架進行檢測，現場取樣需有代表性，合格后進場，搭設支架所需具體數量根據各現澆段面積確定。三、人員投入施工隊現有：現場管理2人、技術負責1人，共配鋼筋工48人，木工42人，架子工35人； 4班擬配10個振搗工，雜工20人，合計158人。在施工其他分項工程的同時可以滿足第六聯箱梁施工。第六聯箱梁施工時，項目按安排一名工程師專職管理、指導本聯箱梁門洞、支架搭設以及箱梁施工。四、勞動力管理和培訓1、在第六聯現澆箱梁正式施工前，由項目部統一組織對施工人員進行崗前培訓，明確設計標準、技術要求、施工工藝、操作方法和質量標準，施工人員經培訓合格后方可持證上崗。2、在施工人員進場時和各分項工程施工前

6、對施工人員進行安全教育，樹立安全第一的思想，并對特殊工種、危險區域操作進行專項安全交底。3、在施工過程中開展勞動競賽、技術評比等活動，促進提高施工隊伍的整體施工能力和業務水平。4、利用施工間隙進行法制宣傳、文明施工和環保教育，教育施工人員遵章守紀，保障社會治安，保護周邊環境。5、根據工程實際需要，各施工隊、工種之間相互協調，由項目部統一調度，合理調配施工人員，減少窩工和施工人員浪費現象，同時，隨工程進展，在統一安排、調度下，多余施工人員盡快安排退場。第三章 門洞施工方案一、門洞搭設方案采用1m*1m*33.1m的鋼筋混凝土條形基礎作為門洞基礎，條形基礎直接放置直徑500mm、壁厚8mm、高3.

7、75m的鋼管柱作為支撐。鋼管柱間距均為2.5m（中對中）。采用40b（雙排）工字鋼作為橫梁，直接支撐在鋼管柱頂面，采用1.5m*3m的貝雷梁作為縱梁，直接支撐在40b工字鋼上方，貝雷梁上方放置10#（雙排）工字鋼，10#（雙排）工字鋼順橋向間距為60cm，碗扣式支架直接支撐在10#（雙排）工字鋼上。（鋼管柱間距具體見下圖）二、門洞上方支架搭設方案門洞上方梁高為2.4m，梁寬為31.5m，支架搭設長度為22m，支架采用碗扣式腳手架，碗扣式腳手架支架鋼管為48*2.5mm。為了方便施工，門洞上方碗扣式支架立桿縱橫向間距均按照腹板區間距進行搭設（90cm*60cm）。（詳見下圖）三、門洞防護方案1、

8、防撞墩及標牌設置在門洞前后各45米處設置施工慢行標牌、行車指示標牌，門洞中間基礎墩前面設置隔離防撞砼墩，限高門架前方設置砼防撞墩。防撞墩正面均刷紅白相間的反光漆。2、減速帶設置北側在限高門架前約30米處設置減速帶；南側在限高門架前約12米處設置減速帶。3、限高、限寬門架設置門洞前后通道入口前25米處各設一道限高限寬門架，限高限寬門架立柱采用直徑300mm，壁厚5mm鋼管，橫桿采用150鋼管，粘貼紅白相間反光膜，在限高架上方設置“限寬7米、限高5米、限速5km”警示牌。4、施工警示牌設置門洞前后通道入口45米處設置“施工區域、減速慢行、限速5km”警示牌。南側東面原非機動車道采砼護欄封閉，設置改

9、道轉向標牌，原外側機動車道改道，設置改道轉向標牌。5、交通信號燈設置在施工通道門洞（南北進口處）頂貝雷梁上設置紅黃綠LED交通信號燈，以及機動車道和非機動車道反光標示牌。6、防護網設置為了防止箱梁上的物品掉落造成安全隱患，在門洞的南北兩側和門洞頂面采用密目網進行包裹。南北兩側密目網設置：門洞總寬度為24m，為了安全期間密目網向東西兩側各延伸1.5m，密目網左右兩個邊固定在支架立桿上。密目網上邊固定在箱梁臨邊防護欄桿上，下邊固定在貝雷梁底邊上。門洞頂面密目網設置：門洞頂面密目網采用鋼管固定在貝雷梁底邊上，鋼管橫橋向布設，順橋向間距為2m。 四、荷載計算：、方木受力計算永久荷載的分項系數取1.2，

10、可變荷載的分項系數取1.4.箱梁荷載計算：混凝土自重：q1=26KN/m3施工人員、機械荷載：取q2=2.5KN/m2混凝土澆筑產生的沖擊荷載：取q3=2.0KN/m2振搗混凝土產生的荷載：取q4=2.0KN/m2模板荷載： q5=2KN/m2支架自重：（按最高15m考慮）q6=15*3.84*（10/1000）/（0.6*0.6）=1.6KN/m2模板下由兩層方木搭成分配梁，第一層方木為10*10cm，直接支承模板，橫橋向布設。第二層方木為10*15cm直接支撐在支架頂托上，順橋向布設。1、10*10cm方木計算10*10cm方木橫橋向布設，承受均布荷載，采用木材材料為A-4類，其容許應力、

11、彈性模量按A-4類計，即：w=11MPa,E=9*103MPa。10*10cm方木的截面特性：W=10*102/6=166.667cm3，I=10*103/12=833.333cm4、腹板位置荷載計算：橫向立桿間距按60cm計，所以方木計算長度為60cm。方木間距（中到中）為24cm，縱向支架間距為90cm，10*10cm方木按照中到中24cm進行布設，可布設3道。混凝土荷載：q1-1=2.4*26*1=62.4KN/m2最大分布力：Q=（q1-1+q5）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（62.4+2）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=86.38KN/m方木均布荷載：q=8

12、6.38*0.6/3=17.28KN/m最大彎矩：M max =qL2/10=17.28*0.62/10=0.622*106（Nmm）彎曲強度：w=Mmax/W =0.622*106/166.667*103=3.73MPaw=11MPa，彎曲強度滿足要求。撓度：f max=qL4/(150EI)=17.28*6004/(150*9*103*833.333*104)=0.2mm f =3mm，抗彎強度滿足要求。結論：腹板位置1010cm方木布置符合要求。、底板位置荷載計算：橫向立桿間距按60cm計，所以方木計算長度為60cm。方木間距（中到中）為24cm，縱向支架間距為90cm，10*10cm方

13、木按照中到中24cm進行布設，可布設3道。混凝土荷載：q1-1=0.5*26*1=13KN/m2最大分布力：Q=（q1-1+q5）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（13+2）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=27.1KN/m方木均布荷載：q=27.1*0.6/3=5.42 KN/m最大彎矩：M max =qL2/10=5.42*0.62/10=0.195*106（Nmm）彎曲強度：w=Mmax/W =0.195*106/166.667*103=1.17MPaw=11MPa，彎曲強度滿足要求。撓度：f max=qL4/(150EI)=5.42*6004/(150*9*103*

14、833.333*104)=0.06mm f =3mm，抗彎強度滿足要求。結論：底板位置1010cm方木布置符合要求。2、10*15cm方木計算10*15cm方木縱橋向布設，承受均布荷載，采用木材材料為A-4類，其容許應力、彈性模量按A-4類計，即：w=11MPa,E=9*103MPa。10*10cm方木的截面特性：W=10*152/6=375cm3，I=10*153/12=2812.5cm4、腹板位置荷載計算：混凝土荷載：q1-1=2.4*26*1=62.4KN/m2。最大分布力：Q=（q1-1+q5）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（62.4+2）*1.2+（2.5+2.0+2.0）

15、*1.4=86.38KN/m在腹板位置縱向立桿間距為90cm，橫向立桿間距為60cm（橫向立桿間距為l1，縱向立桿間距為l2），所以縱向鋪設的10*15cm方木計算長度為90cm。橫向鋪設的10*10cm方木按照中到中24cm進行布設，可布設3道，所以：由橫向方木傳遞到縱向方木的集中力為F=0.9*0.6*86.38/3=15.548KN，所以最大彎按照查路橋施工計算手冊（13-19式）M max=0.267Fl2。最大彎矩：M max=0.267Fl2=0.267*15.548*0.9=3.74*106 (Nmm)彎曲強度：w=Mmax/W =3.74*106/375*103=9.97MPa

16、w=11MPa，彎曲強度滿足要求。撓度：按照查路橋施工計算手冊（13-19式）f max=1.883Fl22/100EIf max=1.883Fl22/100EI =1.883*15.548*103*9002/(100*9*103*2812.5*104)=0.0009mm f =3mm，抗彎強度滿足要求。結論：腹板位置1015cm方木布置符合要求。、底板位置荷載計算：混凝土荷載：q1-1=0.5*26*1=13KN/m2最大分布力：Q=（q1-1+q5）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（13+2）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=27.1KN/m在底板位置縱向立桿間距為90

17、cm，橫向立桿間距為60cm（橫向立桿間距為l1，縱向立桿間距為l2），所以縱向鋪設的10*15cm方木計算長度為90cm。橫向鋪設的10*10cm方木按照中到中24cm進行布設，可布設3道，所以：由橫向方木傳遞到縱向方木的集中力為F=0.9*0.6*27.1/3=4.878KN，所以最大彎按照查路橋施工計算手冊（13-19式）M max=0.267Fl2。最大彎矩：M max=0.267Fl2=0.267*4.878*0.9=1.17*106 (Nmm)彎曲強度：w=Mmax/W =1.17*106/375*103=3.12MPaw=11MPa，彎曲強度滿足要求。撓度：按照查路橋施工計算手冊

18、（13-19式）f max=1.883Fl22/100EIf max=1.883Fl22/100EI =1.883*4.878*103*9002/(100*9*103*2812.5*104)=0.0003mm f =3mm，抗彎強度滿足要求。結論：腹板位置1015cm方木布置符合要求。、支架受力計算、腹板位置支架計算混凝土荷載：q1-1=2.4*26*1=62.4KN/m2。最大分布力：Q=（q1-1+q5）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（62.4+2）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=86.38KN/m在腹板部位碗口式支架立桿布設為0.6m*0.6m（縱橋向在前），步距

19、為1.2m，所以，單根立桿受力為N=86.38*0.6*0.6=31.1KN支架穩定驗算：用482.5鋼管來驗算。橫桿步距按H=h+2a=1.8m計算，故立桿橫桿步距按H=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m計算，故立桿計算長度為1.8m，回轉半徑為16.11mm。長細比=L/i=1800/16.11=111.7,根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范，查表得故=0.502，則：N= A f =0.502357205=36.8knN=31.1N= 36.8kn符合要求結論：腹板位置支架布設符合要求。、底板位置支架計算混凝土荷載：q1-1=0.5*26*1=13KN/m2。最大分布力：Q=（

20、q1-1+q5）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（13+2）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=27.1KN/m在腹板部位碗口式支架立桿布設為0.6m*0.6m（縱橋向在前），步距為1.2m，所以，單根立桿受力為N=27.1*0.6*0.6=9.76KN支架穩定驗算：用482.5鋼管來驗算。橫桿步距按H=h+2a=1.8m計算，故立桿橫桿步距按H=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m計算，故立桿計算長度為1.8m，回轉半徑為16.11mm。長細比=L/i=1800/16.11=111.7,根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范，查表得故=0.502，則：N= A f =0

21、.502357205=36.8knN=9.76N= 36.8kn符合要求結論：底板位置支架布設符合要求。、工字鋼受力計算1、10#工字鋼計算：10#工字鋼（雙排）橫橋向布設，直接支撐在貝雷梁上，支承碗扣支架、10*15cm方木、10*10cm方木以及箱梁的重量，10#工字鋼順橋向間距于碗扣支架間距相同，工字鋼橫橋向間距與貝雷梁縱橋向間距相同，10#工字鋼按照連續梁進行計算，具體計算參照下圖。 10號（雙排）工字鋼跨度號及間距如下表（計算長度為30.5米）：箱梁荷載計算：混凝土自重：q1=26KN/m3施工人員、機械荷載：取q2=2.5KN/m2混凝土澆筑產生的沖擊荷載：取q3=2.0KN/m2

22、振搗混凝土產生的荷載：取q4=2.0KN/m2模板荷載： q5=2KN/m2支架自重：（按最高15m考慮）q6=15*3.84*（9.8/1000）/（0.6*0.6）=1.6KN/m2I10工字鋼荷載=11.25*（9.8/1000）=0.11KN/m，因I10工字鋼荷載較小，可以忽略不計。I10工字鋼截面特性：E=210*105KN/cm2，I=245cm4，Wx=49cm3，tw=4.5，SX=28.2cm3, 10#工字鋼每延米重11.25kg。（1）、12跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼12跨間距為1.

23、5m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.6272，故門洞上方12跨混凝土荷載為：q1-1=0.6272*26/1.5*0.6=6.52KN12跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（6.52+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=21.24KN/m最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=21.24*1.52/8/2=2.99*106（Nmm）支座反力：Q max = qL/2=21.24*1.5/2=15.94KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=2.99*106/49*2*103=30.51Mpa145Mpa，滿足要求

24、。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=15.94*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=20.38Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=521.2410315004/（384210*107*2245*2*104）=0.07mm f =3.75mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 12跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（2）、23跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼23跨間距為1.5m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積

25、A=0.7686，故門洞上方23跨混凝土荷載為：q1-1=0.7686*26/1.5*0.6=7.99KN23跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（7.99+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=23KN/m最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=23*1.52/8/2=3.23*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=23*1.5/2=17.3KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=3.23*106/49*2*103=32.95Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=17.

26、3*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=22.1Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=52310315004/（384210*107*2245*2*104）=0.07mm f =3.75mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 23跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（3）、34跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼34跨間距為1.28m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=1.6731，故門洞上方34跨混凝土荷載為：q1-1=1.6731*2

27、6/1.28*0.6=20.4KN/m34跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（20.4+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=37.9KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=37.9*1.282/8/2=3.88*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=37.9*1.28/2=24.2KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=3.88*106/49*2*103=39.6Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=24.2*103*28.2*2*103/245*2*104*4.

28、5*2=30.95Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=537.910312804/（384210*107*2245*2*104）=0.06mm f =3.2mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論：34跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（4）、45跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼45跨間距為1.56m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=1.0419，故門洞上方45跨混凝土荷載為：q1-1=1.0419*26/1.56*0.6=10.42KN/m45跨總荷載：q

29、=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.42+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.9KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=25.9*1.562/8/2=3.9*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=25.9*1.56/2=20.2KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=3.9*106/49*2*103=39.8Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=20.2*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=25.83Mpa85Mpa撓 度：f max=5

30、ql4/384E*2I*2=525.910315604/（384210*107*2245*2*104）=0.1mm f =3.9mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 45跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（5）、56跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼56跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7123，故門洞上方56跨混凝土荷載為：q1-1=0.7123*26/1.35*0.6=8.23KN/m56跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*

31、1.4=（8.23+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=23.3KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=23.3*1.352/8/2=2.65*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=23.3*1.35/2=15.8KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=2.65*106/49*2*103=27Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=15.8*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=20.21Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=523.310313504/（3

32、84210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 56跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（6）、67跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼67跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=1.8415，故門洞上方67跨混凝土荷載為：q1-1=1.8415*26/1.35*0.6=21.28KN/m67跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（21.28+2+1.6）*1.2+（2.5+2

33、.0+2.0）*1.4=38.96KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=38.96*1.352/8/2=4.44*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=38.96*1.35/2=26.2KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=4.44*106/49*2*103=45.3Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=26.2*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=33.51Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=538.9610313504/（384210*107*2245*2*104）

34、=0.08mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 67跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（7）、78跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼78跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7772，故門洞上方78跨混凝土荷載為：q1-1=0.7772*26/1.35*0.6=8.98KN/m78跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（8.98+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=24.2KN最大彎矩：

35、Mmax=ql2/8/2=24.2*1.352/8/2=2.76*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=24.2*1.35/2=16.4KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=2.76*106/49*2*103=28.2Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=16.4*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=20.97Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=524.210313504/（384210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400

36、 ）， 符合要求 。結論： 78跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（8）、89跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼89跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7182，故門洞上方89跨混凝土荷載為：q1-1=0.7182*26/1.35*0.6=8.3KN/m89跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（8.3+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=23.4KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=23.4*1.352/8/2=2

37、.67*106（Nmm）支 反 力：Q max =qL/2=23.4*1.35/2=15.8KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=2.67*106/49*2*103=27.2Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=15.8*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=20.21Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=523.410313504/（384210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 89跨10號（雙排）工字鋼布置符

38、合要求。（9）、910跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼910跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7786，故門洞上方910跨混凝土荷載為：q1-1=0.7786*26/1.35*0.6=9KN/m910跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（9+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=24.22KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=24.22*1.352/8/2=2.8*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/

39、2=24.22*1.35/2=16.4KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=2.8*106/49*2*103=28.6Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=16.4*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=20.97Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=524.2210313504/（384210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 910跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（10）、1011跨10號（雙排）工字鋼受力

40、計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼1011跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=1.842，故門洞上方1011跨混凝土荷載為：q1-1=1.842*26/1.35*0.6=21.29KN/m1011跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（21.29+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=38.97KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=38.97*1.352/8/2=4.44*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=38.97*1.35/2

41、=26.4KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=4.44*106/49*2*103=45.31Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=26.4*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=33.76Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=538.9710313504/（384210*107*2245*2*104）=0.08mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 1011跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（11）、1112跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算

42、間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼1112跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7152，故門洞上方1112跨混凝土荷載為：q1-1=0.7152*26/1.35*0.6=8.26KN/m1112跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（8.26+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=23.332KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=23.332*1.352/8/2=2.66*106（Nmm）支 反 力：Q max =qL/2=23.332*1.35/2=17.5KN彎曲

43、應力：max= Mmax/Wx=2.66*106/49*2*103=27.1Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=17.5*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=22.38Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=523.33210313504/（384210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論： 1112跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（12）、1213跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向

44、布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼1213跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7152，故門洞上方1213跨混凝土荷載為：q1-1=0.7152*26/1.35*0.6=8.26KN/m1213跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（8.26+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=23.332KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=23.332*1.352/8/2=2.66*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=23.332*1.35/2=17.5KN彎曲應力：max=

45、Mmax/Wx=2.66*106/49*2*103=27.1Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=17.5*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=22.38Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=523.33210313504/（384210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論：1213跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（13）、1314跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，

46、按照門洞設計圖可知10號工字鋼1314跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=1.842，故門洞上方1314跨混凝土荷載為：q1-1=1.842*26/1.35*0.6=21.29KN/m1314跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（21.29+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=38.97KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=38.97*1.352/8/2=4.44*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=38.97*1.35/2=26.4KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=4.44

47、*106/49*2*103=45.31Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=26.4*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=33.76Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=538.9710313504/（384210*107*2245*2*104）=0.08mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論：1314跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（14）、1415跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號

48、工字鋼1415跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7786，故門洞上方1415跨混凝土荷載為：q1-1=0.7786*26/1.35*0.6=9KN/m1415跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（9+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=24.22KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=24.22*1.352/8/2=2.8*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=24.22*1.35/2=16.4KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=2.8*106/49*2*103=28.6Mp

49、a145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=16.4*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=20.97Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=524.2210313504/（384210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論：1415跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（15）、1516跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼1516跨間距為1.35m，10號工

50、字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7182，故門洞上方1516跨混凝土荷載為：q1-1=0.7182*26/1.35*0.6=8.3KN/m1516跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（8.3+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=23.4KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=23.4*1.352/8/2=2.67*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=23.4*1.35/2=15.8KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=2.67*106/49*2*103=27.2Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力

51、：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=15.8*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=20.21Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=523.410313504/（384210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論：1516跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（16）、1617跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼1617跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=

52、0.7772，故門洞上方1617跨混凝土荷載為：q1-1=0.7772*26/1.35*0.6=8.98KN/m1617跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（8.98+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=24.2KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=24.2*1.352/8/2=2.76*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=24.2*1.35/2=16.4KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=2.76*106/49*2*103=28.2Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix

53、*2tw*2=16.4*103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=20.97Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=524.210313504/（384210*107*2245*2*104）=0.05mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論：1617跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（17）、1718跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼1718跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=1.8415，故門洞上方1718跨

54、混凝土荷載為：q1-1=1.8415*26/1.35*0.6=21.28KN/m1718跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（21.28+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=38.96KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=38.96*1.352/8/2=4.44*106（Nmm）支 反 力：Q max = qL/2=38.96*1.35/2=26.2KN彎曲應力：max= Mmax/Wx=4.44*106/49*2*103=45.3Mpa145Mpa，滿足要求。剪 應 力：max=Q maxSx*2/Ix*2tw*2=26.2*

55、103*28.2*2*103/245*2*104*4.5*2=33.5Mpa85Mpa撓 度：f max=5ql4/384E*2I*2=538.9610313504/（384210*107*2245*2*104）=0.08mm f =3.4mm（ f = L/400 ）， 符合要求 。結論：1718跨10號（雙排）工字鋼布置符合要求。（18）、1819跨10號（雙排）工字鋼受力計算：10號工字鋼計算間距按照貝雷梁橫向布設間距進行計算，按照門洞設計圖可知10號工字鋼1819跨間距為1.35m，10號工字鋼縱向間距為60cm，混凝土面積A=0.7123，故門洞上方1819跨混凝土荷載為：q1-1=0.7123*26/1.35*0.6=8.23KN/m1819跨總荷載：q=（q1-1+q5+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（8.23+2+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=23.3KN最大彎矩：Mmax=ql2/8/2=23.3*1.