1、 鋼筋鋼筋結構組成和結構布置 框架結構的計算簡圖及荷載 豎向荷載作用下框架結構內力的近似計算水平荷載作用下框架結構內力和側移的近似計算荷載效應組合和構件設計框架結構的構造要求結構組成和結構布置 框架結構的計算簡圖及荷載計算 分層法、彎矩二次分配法，值法5.1 框架結構組成與結構布置框架結構組成與結構布置1 1框架結構組成框架結構組成框架結構框架結構（frame structure）是是由梁和柱連接而成由梁和柱連接而成的。梁柱連接的。梁柱連接處為剛節點，柱底支座一般為固定約束，如圖處為剛節點，柱底支座一般為固定約束，如圖 (a)所示；如梁與所示；如梁與柱為鉸接，就稱為排架結構，如圖柱為鉸接，就稱

2、為排架結構，如圖 (b)所示。所示。一、結構組成及特點一、結構組成及特點返回框架結構框架結構u框架結構，既承受豎向荷載，又承受水平作用力。為利于結框架結構，既承受豎向荷載，又承受水平作用力。為利于結構受力，框架梁宜拉通、對直構受力，框架梁宜拉通、對直,框架柱宜縱橫對齊、上下對中?？蚣苤丝v橫對齊、上下對中。2 2框架結構特點框架結構特點在豎向荷載和水平荷載作用下，框架結構各構件將產生內力和在豎向荷載和水平荷載作用下，框架結構各構件將產生內力和變形，框架結構的側移一般由兩部分組成：變形，框架結構的側移一般由兩部分組成：u由水平力引起的樓層剪力，使梁、柱構件產生彎曲變形，形由水平力引起的樓層剪力，

3、使梁、柱構件產生彎曲變形，形成框架結構的整體剪切變形成框架結構的整體剪切變形us；u由水平力引起的傾覆力矩，使框架柱產生軸向變形（一側柱由水平力引起的傾覆力矩，使框架柱產生軸向變形（一側柱拉伸，另一側柱壓縮），形成框架結構的整體彎曲變形拉伸，另一側柱壓縮），形成框架結構的整體彎曲變形ub。當框架結構房屋的層數不多時，其側移主要表現為整體剪切變當框架結構房屋的層數不多時，其側移主要表現為整體剪切變形，整體彎曲變形的影響很小。形，整體彎曲變形的影響很小。 3、框架結構體系的優缺點、框架結構體系的優缺點優點：優點：u由于框架結構由梁柱組成，不含任何墻體，故其平面布置較由于框架結構由梁柱組成，不含任何

4、墻體，故其平面布置較其它結構形式靈活，可根據使用要求分隔空間，特別是可做成其它結構形式靈活，可根據使用要求分隔空間，特別是可做成大空間的會議室、營業廳餐廳等。也可按需要做成小房間。大空間的會議室、營業廳餐廳等。也可按需要做成小房間。u建筑立面容易處理；建筑立面容易處理；u結構自重較輕；結構自重較輕；u計算理論比較成熟；計算理論比較成熟；u在一定高度范圍內造價較低。在一定高度范圍內造價較低。缺點：缺點：v由于結構的抗側剛度較低，水平荷載作用下側移變形大，在由于結構的抗側剛度較低，水平荷載作用下側移變形大，在地震設防烈度較高的地區，結構的高度受到限制，在非地震設地震設防烈度較高的地區，結構的高度受

5、到限制，在非地震設防地區，也不宜超過防地區，也不宜超過60 m。二、鋼筋混凝土框架結構的分類二、鋼筋混凝土框架結構的分類 按施工方法的不同，可分為按施工方法的不同，可分為全現澆式、半現澆式、裝配式和裝配全現澆式、半現澆式、裝配式和裝配整體式。整體式。1、全現澆式、全現澆式梁、柱、樓板均為現澆砼。施工時每層的柱與梁、柱、樓板均為現澆砼。施工時每層的柱與梁板同時支模、扎筋，并一次性澆注砼。該形式整體性好，利于梁板同時支模、扎筋，并一次性澆注砼。該形式整體性好，利于抗震。抗震。2、半現澆式、半現澆式梁、柱為現澆，樓板為預制，由于樓板采用了梁、柱為現澆，樓板為預制，由于樓板采用了預制板，因此可大大減少

6、現場澆注砼的工作量，節省大量模板，預制板，因此可大大減少現場澆注砼的工作量，節省大量模板，提高施工效率。提高施工效率。3、裝配式、裝配式梁、柱、樓板均為預制，通過焊接拼裝連接成整梁、柱、樓板均為預制，通過焊接拼裝連接成整體。此種方式施工速度快，但整體性較差，不宜在地震區應用。體。此種方式施工速度快，但整體性較差，不宜在地震區應用。 4、裝配整體式、裝配整體式梁、柱、樓板均為預制，在吊裝就位后，再梁、柱、樓板均為預制，在吊裝就位后，再澆注部分砼而將梁、柱、板連接成整體。該形式既具有較好的整澆注部分砼而將梁、柱、板連接成整體。該形式既具有較好的整體性和抗震性能，又可采用預制構件體性和抗震性能，又可

7、采用預制構件,減少現場澆注砼的工作量，減少現場澆注砼的工作量，兼有二者的優點。但節點區現場澆注施工復雜。兼有二者的優點。但節點區現場澆注施工復雜。三、結構布置（三、結構布置（structural configuration） 框架結構布置主要是確定柱在平面上的排列方式（柱網布框架結構布置主要是確定柱在平面上的排列方式（柱網布置）、選擇結構承重方案和變形縫的設置，這些均必須滿足建置）、選擇結構承重方案和變形縫的設置，這些均必須滿足建筑平面及筑平面及使用要求，同時也須使結構受力合理，施工簡單。使用要求，同時也須使結構受力合理，施工簡單。民用建筑柱網布置民用建筑柱網布置（一）柱網布置（一）柱網布置柱

8、網柱網框架柱在平面上縱橫兩個方向的排列?？蚣苤谄矫嫔峡v橫兩個方向的排列。 柱網布置的任務柱網布置的任務確定柱子的排列形式與柱距。確定柱子的排列形式與柱距。布置的依據布置的依據滿足建筑使用要求，同時考慮結構的合理性與滿足建筑使用要求，同時考慮結構的合理性與施工的可行性。施工的可行性。 1、柱網的形式：、柱網的形式：v對工業建筑，常采用內廊式、等跨式與不等跨式對工業建筑，常采用內廊式、等跨式與不等跨式 。內廊式柱網常采用對稱三跨，圖內廊式柱網常采用對稱三跨，圖 (a)，邊跨跨度，邊跨跨度a，c可為可為6 m、6.6 m、6.9 m等，中間跨為走廊，等，中間跨為走廊，b可取可取2.43 m。開間方

9、向柱。開間方向柱距距d可取可取3.68 m。等跨式柱網，圖等跨式柱網，圖 (b)。適用于廠房、倉庫、商店等，其進深。適用于廠房、倉庫、商店等，其進深方向柱距方向柱距a常為常為6 m、7.5 m、9 m、12 m等，開間方向柱距等，開間方向柱距d一一般為般為6 m。對稱不等跨柱網，圖對稱不等跨柱網，圖 (c)。常用于建筑平面寬度較大的廠房。常用于建筑平面寬度較大的廠房。對稱不等跨式對稱不等跨式對稱內廊式對稱內廊式對稱等跨式對稱等跨式v對民用建筑對民用建筑，柱網布置應與建筑分隔墻布置相協調，一般將，柱網布置應與建筑分隔墻布置相協調，一般將柱子設在縱橫墻交叉點上。柱網的尺寸還受到梁跨度的限制，柱子設

10、在縱橫墻交叉點上。柱網的尺寸還受到梁跨度的限制，一般梁跨度在一般梁跨度在69 m之間。之間。常用梁的跨度是常用梁的跨度是4.8m、5.4m、6m、6.6m等，常用柱距為等，常用柱距為3.9m、4.5m、4.8m、5.1m、5.4m、5.7m、6m。采用內廊式時，走廊。采用內廊式時，走廊跨度一般為跨度一般為2.4m、2.7m、3m。常用層高為。常用層高為3.0m、3.3m、3.6m、3.9m、4.2m。在賓館建筑中，一般兩邊是客房，中間為走道，柱網布置可有在賓館建筑中，一般兩邊是客房，中間為走道，柱網布置可有兩種方案兩種方案:一是將柱子布置在走道兩側成對稱三跨式，如圖一是將柱子布置在走道兩側成對

11、稱三跨式，如圖 (a),另一種是將柱子布置在客房與衛生間之間，即將走道與兩側的另一種是將柱子布置在客房與衛生間之間，即將走道與兩側的衛生間并為一跨，邊跨僅布置客房，如圖衛生間并為一跨，邊跨僅布置客房，如圖(b)）。該形式也是對）。該形式也是對稱三跨式，但跨度相對均勻，受力較好。稱三跨式，但跨度相對均勻，受力較好。在辦公樓建筑中，一般是兩邊為辦公室，中間為走道，這時可在辦公樓建筑中，一般是兩邊為辦公室，中間為走道，這時可將中柱布置在走道兩側。將中柱布置在走道兩側。 柱網確定后，用梁把柱連起來，即形成框架結構。一般情柱網確定后，用梁把柱連起來，即形成框架結構。一般情況下柱在兩個方向均應有梁拉結，故

12、應在房屋縱橫向均應布置況下柱在兩個方向均應有梁拉結，故應在房屋縱橫向均應布置框架梁。因此，實際的框架結構是一個空間受力體系。但為計框架梁。因此，實際的框架結構是一個空間受力體系。但為計算簡便起見，可把實際框架分成縱橫兩個方向的平面框架即橫算簡便起見，可把實際框架分成縱橫兩個方向的平面框架即橫向框架和縱向框架。向框架和縱向框架。 橫向框架橫向框架-由建筑物短方向的梁柱組成。由建筑物短方向的梁柱組成。 縱向框架縱向框架-由建筑物長方向的梁柱構成。由建筑物長方向的梁柱構成。 兩個方向的框架分別承受各自方向的水平荷載。對于樓面豎兩個方向的框架分別承受各自方向的水平荷載。對于樓面豎向荷載，可由橫向框架承

13、受，也可由縱向框架承受或縱、橫向向荷載，可由橫向框架承受，也可由縱向框架承受或縱、橫向框架共同承受。根據框架共同承受。根據樓面豎向荷載樓面豎向荷載的傳遞路線，可將框架的承的傳遞路線，可將框架的承重體系分為三種：重體系分為三種：（二）承重框架的布置方案（二）承重框架的布置方案 1、橫向框架承重、橫向框架承重 樓面荷載全部傳至橫向框架梁，如圖樓面荷載全部傳至橫向框架梁，如圖 (a)所示。此時在橫向布所示。此時在橫向布置框架承重梁，而在縱向布置連系梁。此方案的優點在于主梁置框架承重梁，而在縱向布置連系梁。此方案的優點在于主梁沿橫向布置有利于提高建筑物的橫向剛度（橫向跨數少），縱沿橫向布置有利于提高建

14、筑物的橫向剛度（橫向跨數少），縱向設較小的連系梁也有利于立面開洞。向設較小的連系梁也有利于立面開洞。橫向框架承重橫向框架承重板板主梁主梁聯系梁聯系梁2、縱向框架承重、縱向框架承重 樓面荷載傳到縱向框架梁，如圖所示，此時縱梁為承重梁，樓面荷載傳到縱向框架梁，如圖所示，此時縱梁為承重梁，而橫向為連系梁。該方案的缺點是橫向抗側剛度較差。而橫向為連系梁。該方案的缺點是橫向抗側剛度較差。主梁主梁聯系梁聯系梁板板縱向框架承重縱向框架承重2、縱橫向框架混合承重、縱橫向框架混合承重 兩個方向的框架梁均承受樓面荷載?；旌铣兄胤桨妇哂休^好兩個方向的框架梁均承受樓面荷載?；旌铣兄胤桨妇哂休^好的整體工作性能，當樓面作

15、用荷載較大時，常采用此種方案。的整體工作性能，當樓面作用荷載較大時，常采用此種方案。 縱橫向框架混合承重縱橫向框架混合承重梁端水平加腋處平面圖 在框架結構布置中，梁、柱軸在框架結構布置中，梁、柱軸線宜重合，如梁須偏心放置時，梁、線宜重合，如梁須偏心放置時，梁、柱中心線之間的偏心距不宜大于柱柱中心線之間的偏心距不宜大于柱截面在該方面寬度的截面在該方面寬度的1/41/4。如偏心。如偏心距大于該方向柱寬的距大于該方向柱寬的1/41/4時，可增時，可增設梁的水平加腋。設梁的水平加腋。試驗表明，此法能明顯改善梁柱節試驗表明，此法能明顯改善梁柱節承受反復荷載的性能。承受反復荷載的性能。 bx / lx 1

16、/2 ， bx / bb 2/3 ， bb + bx + x bc/2梁水平加腋厚度可取梁截面高度，其水平尺寸宜滿足下列要求： 梁水平加腋后，改善了梁柱節點的受力性能，故節點有效寬度梁水平加腋后，改善了梁柱節點的受力性能，故節點有效寬度bj宜按下列規定取值：宜按下列規定取值： 當當x = 0時，時，bj按下式計算：按下式計算： 當當x0時，時，bj取下列二式計算的較大值：取下列二式計算的較大值： 且應滿足且應滿足bj bb + 0.5hc，其中，其中hc為柱截面高度。為柱截面高度。bj bb + bxbj bb + bx + x bj bb + 2x三、變形縫的設置三、變形縫的設置 變形縫有三

17、種：伸縮縫、沉降縫、防震縫。變形縫有三種：伸縮縫、沉降縫、防震縫。 1、伸縮縫、伸縮縫 是否設縫，與結構長度有關，當長度超過是否設縫，與結構長度有關，當長度超過規范規范對鋼筋混對鋼筋混凝土結構規定的伸縮縫最大間距時，一般應設縫，如不設縫，凝土結構規定的伸縮縫最大間距時，一般應設縫，如不設縫，應驗算溫度應力并采取相應的構造措施，如設置后澆帶、做好應驗算溫度應力并采取相應的構造措施，如設置后澆帶、做好保溫隔熱層等。保溫隔熱層等?！颁摻罨炷两Y構伸縮縫最大間距鋼筋混凝土結構伸縮縫最大間距”見表。伸見表。伸縮縫寬度縮縫寬度2030 mm。 結構類別室內或土中露天裝配式框架7550裝配整體式、現澆式框架

18、5535表 鋼筋混凝土框架結構伸縮縫的最大間距（m） 三、變形縫的設置三、變形縫的設置 2、沉降縫、沉降縫 如上部荷載差異較大，或地基土的物理力學指標相差較大，如上部荷載差異較大，或地基土的物理力學指標相差較大，則應設沉降縫。沉降縫可利用挑梁或搭置預制板、預制梁等方則應設沉降縫。沉降縫可利用挑梁或搭置預制板、預制梁等方式作成，參見式作成，參見房屋建筑學房屋建筑學沉降縫寬不小于沉降縫寬不小于50 mm。3、防震縫、防震縫 當建筑平面形狀不規則，豎向高度、剛度、質量差異較大時，當建筑平面形狀不規則，豎向高度、剛度、質量差異較大時，應設防震縫，縫寬不小于應設防震縫，縫寬不小于70 mm。 上述三縫在

19、進行布置時，應綜合考慮，多縫合一，盡量減少上述三縫在進行布置時，應綜合考慮，多縫合一，盡量減少縫數，以方便施工、降低造價、增加整體性。伸縮縫和防震縫縫數，以方便施工、降低造價、增加整體性。伸縮縫和防震縫只需將基礎以上的房屋分開，而沉降縫必須將基礎也分開。只需將基礎以上的房屋分開，而沉降縫必須將基礎也分開。四、四、框架梁、柱截面尺寸框架梁、柱截面尺寸 框架梁、柱截面尺寸應根據承載力、剛度及延性等要求確定?？蚣芰骸⒅孛娉叽鐟鶕休d力、剛度及延性等要求確定。初步設計時，通常由經驗或估算先選定截面尺寸，以后進行承載初步設計時，通常由經驗或估算先選定截面尺寸，以后進行承載力、變形等驗算，檢查所選尺寸

20、是否合適。力、變形等驗算，檢查所選尺寸是否合適。（一）梁截面形式及尺寸確定（一）梁截面形式及尺寸確定 1、截面形式、截面形式對全現澆整體式框架，與梁相連的樓板是梁的翼緣，梁截面為對全現澆整體式框架，與梁相連的樓板是梁的翼緣，梁截面為T形或倒形或倒L形；形；當采用預制板樓蓋時，框架梁為矩形或當采用預制板樓蓋時，框架梁為矩形或T形；形；連系梁的截面多做成連系梁的截面多做成T形、形、L形等。形等。2、截面尺寸、截面尺寸框架梁截面高度框架梁截面高度h可取可取L/8L/12，截面寬度，截面寬度b不宜小于不宜小于h/4，也不宜小于，也不宜小于200mm，一般，一般取梁高的取梁高的h/2h/3。式中式中 A

21、c為柱截面面積；為柱截面面積；N為柱所承受的軸向壓力設計值；為柱所承受的軸向壓力設計值；Nv為為根據柱支承的樓面面積計算由重力荷載產生的軸向力值；根據柱支承的樓面面積計算由重力荷載產生的軸向力值；1.25為重力荷載的荷載分項系數平均值；重力荷載標準值可根據實為重力荷載的荷載分項系數平均值；重力荷載標準值可根據實際荷載取值，也可近似按（際荷載取值，也可近似按（1214）kN/m2計算；計算；fc為混凝土軸為混凝土軸心抗壓強度設計值。心抗壓強度設計值。Ac (1.11.2)N / fc N = 1.25Nv（二）框架柱截面形式及尺寸（二）框架柱截面形式及尺寸1、截面形式、截面形式 一般為方形或矩形

22、。一般為方形或矩形。 2、截面尺寸、截面尺寸 柱截面尺寸可直接憑經驗確定，也可先根據其所受軸力按柱截面尺寸可直接憑經驗確定，也可先根據其所受軸力按軸心受壓構件估算，再乘以適當的放大系數以考慮彎矩的影響。軸心受壓構件估算，再乘以適當的放大系數以考慮彎矩的影響。即即框架柱的截面寬度和高度均不宜小于框架柱的截面寬度和高度均不宜小于300mm，圓柱截面直經，圓柱截面直經不宜小于不宜小于350mm，柱截面高寬比不宜大于，柱截面高寬比不宜大于3。為避免柱產生剪切。為避免柱產生剪切破壞，柱凈高與截面長邊之比宜大于破壞，柱凈高與截面長邊之比宜大于4，或柱的剪跨比宜大于，或柱的剪跨比宜大于2。（三）框架梁截面的

23、慣性距（三）框架梁截面的慣性距I 按矩形截面計算出慣性矩按矩形截面計算出慣性矩I0，再根據樓板的形式進行修正求，再根據樓板的形式進行修正求得得I。 （1）當采用現澆樓板時（中框架梁的慣性矩）當采用現澆樓板時（中框架梁的慣性矩I =2I0，邊框架，邊框架梁的梁的I =1.5I0。 （2）當采用裝配式樓板時）當采用裝配式樓板時I =I0。 （3）如為裝配整體式樓板，中框架梁的）如為裝配整體式樓板，中框架梁的I =1.5I0 ，邊框架梁，邊框架梁的的I =1.2I0 。所有柱的截面慣性矩按實際尺寸計算。所有柱的截面慣性矩按實際尺寸計算。一、框架結構的計算簡圖一、框架結構的計算簡圖1、計算單元確定、計

24、算單元確定框架結構的計算單元及計算模型框架結構的計算單元及計算模型5.2 5.2 框架結構的計算簡圖及荷載框架結構的計算簡圖及荷載 框架結構是一個空間受力體系，如圖所示，一般應按三維框架結構是一個空間受力體系，如圖所示，一般應按三維空間結構進行分析。為方便起見，常是將一個較規則的空間框空間結構進行分析。為方便起見，常是將一個較規則的空間框架分解為若干個橫向或縱向平面框架進行分析，每榀平面框架分解為若干個橫向或縱向平面框架進行分析，每榀平面框架為一計算單元。如圖架為一計算單元。如圖 (b)所示，一般以柱距中心線來劃分，如所示，一般以柱距中心線來劃分，如圖圖 (a)所示陰影范圍。所示陰影范圍。該平

25、面框架承受計算單元內的水平荷載該平面框架承受計算單元內的水平荷載,是否有豎向荷載作用，取決于樓蓋結構的布置方式。是否有豎向荷載作用，取決于樓蓋結構的布置方式。 對于結構中部的各橫向平面框架，條件相同，只需計算一個對于結構中部的各橫向平面框架，條件相同，只需計算一個即可代表全部。對縱向框架則各不相同，應分別進行計算。即可代表全部。對縱向框架則各不相同，應分別進行計算。 就承受豎向荷載而言，當橫向（縱向）框架承重，且在截取橫向（縱就承受豎向荷載而言，當橫向（縱向）框架承重，且在截取橫向（縱向）框架計算時，全部豎向荷載由橫向（縱向）框架承擔，不考慮縱向向）框架計算時，全部豎向荷載由橫向（縱向）框架承

26、擔，不考慮縱向（橫向）框架的作用。當縱、橫向框架混合承重時，應根據結構的不同特（橫向）框架的作用。當縱、橫向框架混合承重時，應根據結構的不同特點進行分析，并對豎向荷載按樓蓋的實際支承情況進行傳遞，這時豎向荷點進行分析，并對豎向荷載按樓蓋的實際支承情況進行傳遞，這時豎向荷載通常由縱、橫向框架共用承擔。載通常由縱、橫向框架共用承擔?？蚣芙Y構計算簡圖框架結構計算簡圖2.跨度與層高的確定跨度與層高的確定 l在計算簡圖中，桿件用其軸線來表示；在計算簡圖中，桿件用其軸線來表示；l框架梁的跨度框架梁的跨度取柱子的軸線之間的距離，當上下層柱截面尺取柱子的軸線之間的距離，當上下層柱截面尺寸變化時，一般以最小截面

27、的形心線來確定。寸變化時，一般以最小截面的形心線來確定。 l框架的層高框架的層高即即框架柱的計算高框架柱的計算高度應為各橫梁形度應為各橫梁形心線之距，當各心線之距，當各層梁截面尺寸相層梁截面尺寸相同時也可取相應同時也可取相應的建筑層高，但的建筑層高，但底層的層高底層的層高取基取基礎頂面至二層樓礎頂面至二層樓板頂面之間的距板頂面之間的距離。離。 裝配式框架的鉸節點裝配式框架的鉸節點框架柱與基礎的連接框架柱與基礎的連接3.節點的簡化節點的簡化 對現澆式框架和裝配整體式框架，梁與柱的連接點可處理為對現澆式框架和裝配整體式框架，梁與柱的連接點可處理為剛結點。剛結點。 框架結構的基礎如采用框架結構的基礎

28、如采用現澆式獨立基礎或條形現澆式獨立基礎或條形基礎等形式時，可簡化基礎等形式時，可簡化為固定約束，當為預制為固定約束，當為預制柱杯形基礎時，應是構柱杯形基礎時，應是構造措施的不同分別簡化造措施的不同分別簡化為固定支座和鉸支座。如圖為固定支座和鉸支座。如圖二、框架結構上的荷載計算二、框架結構上的荷載計算l作用于框架結構上的荷載有豎向荷載和水平荷載兩種。作用于框架結構上的荷載有豎向荷載和水平荷載兩種。l豎向荷載包括結構自重、樓面荷載、雪載等。豎向荷載一般豎向荷載包括結構自重、樓面荷載、雪載等。豎向荷載一般為分布荷載，次梁傳來的為集中力。為分布荷載，次梁傳來的為集中力。l水平荷載包括風荷載和水平地震

29、作用。水平荷載均簡化為作水平荷載包括風荷載和水平地震作用。水平荷載均簡化為作用于框架節點上集中力。用于框架節點上集中力。 （一）樓面活荷載（一）樓面活荷載 按按荷載規范荷載規范的規定取值。見附表的規定取值。見附表3.1 （二）風荷載計算（二）風荷載計算風荷載的計算方法與單層廠房基本相同，風荷載體型系數風荷載的計算方法與單層廠房基本相同，風荷載體型系數s s可按可按建筑結構荷載規范建筑結構荷載規范取用。取用。垂直于建筑物表面的垂直于建筑物表面的風荷載計算公式風荷載計算公式 風荷載分項系數，一般風荷載分項系數，一般 =1.4；B計算單元寬度，一般為柱距；計算單元寬度，一般為柱距； 風載體型系數風載

30、體型系數,對矩形平面的多層框架對矩形平面的多層框架, 可取可取1.3； 風壓高度變化系數，根據每層柱頂標高按附表風壓高度變化系數，根據每層柱頂標高按附表5.1 取用；取用； 風振系數，風振系數， 對多層框架對多層框架 為為1.0 w0基本風壓（基本風壓（kN/m2)框架上作用的分布荷載如圖所示。框架上作用的分布荷載如圖所示。 H1H2H3H4在內力分析時，可以將沿框架柱在內力分析時，可以將沿框架柱的分布風荷載進一步簡化為作用的分布風荷載進一步簡化為作用于框架節點的水平集中風荷載于框架節點的水平集中風荷載Fi（如圖（如圖 (b)所示），其值為：所示），其值為： F3F1F2)(.)(.)(334

31、4033440334403344350821503101415050H.HBwH.HBwH.HBwHq.HqFzzzzzzsZQ)()(223302233033910505050HHBw.HHBw.Hq.Hq.FzzzzsZQ222)(1120112219105050HHBw.Hq.Hq.Fz2zH1H2H3H4Fi作用于框架節點的水平集作用于框架節點的水平集 中風荷載。中風荷載。F3F1F2H4、 H3、 H2 、 H1：為女兒墻及：為女兒墻及各層柱高。各層柱高。z z4、z z3、z z2、z z1:按女兒墻頂按女兒墻頂標高及各層柱頂標高計算的風壓高標高及各層柱頂標高計算的風壓高度變化系數

32、。度變化系數。（三）水平地震作用（三）水平地震作用 多層框架結構，當高度不超過多層框架結構，當高度不超過40 m，且質量和剛度沿高度分布比，且質量和剛度沿高度分布比較均勻時，可采用較均勻時，可采用底部剪力法底部剪力法計計算水平地震作用。算水平地震作用。 第第5.3節節 多層框架內力與側移的近似計算方法多層框架內力與側移的近似計算方法 u豎向荷載作用下框架結構內力的近似計算豎向荷載作用下框架結構內力的近似計算分層法和彎分層法和彎 矩二次分配法矩二次分配法u水平荷載作用下框架結構內力的近似計算水平荷載作用下框架結構內力的近似計算反彎點法和反彎點法和 D值法值法u框架結構的側移計算框架結構的側移計算

33、 一、豎向荷載作用下框架結構內力計算一、豎向荷載作用下框架結構內力計算 在豎向荷載（在豎向荷載（vertical load）作用下，多、高層框架結構的內力可用）作用下，多、高層框架結構的內力可用力法、力法、位移法位移法等結構力學方法計算。工程設計中，如采用手算，可采用等結構力學方法計算。工程設計中，如采用手算，可采用迭代法迭代法、分、分層法、彎矩二次分配法及層法、彎矩二次分配法及系數法系數法等近似方法計算。等近似方法計算。 1.受力特點：受力特點： 框架結構在豎向荷載作用下有如下特點：框架結構在豎向荷載作用下有如下特點： （1）框架所產生的側移一般很小，對結構控制內力影響不）框架所產生的側移一

34、般很小，對結構控制內力影響不大，可以忽略；大，可以忽略； （2）每層梁上的荷載僅對本層梁及其上、下柱的內力產生）每層梁上的荷載僅對本層梁及其上、下柱的內力產生影響，對其他各層梁、柱內力的影響可忽略不計。影響，對其他各層梁、柱內力的影響可忽略不計。 2.基本假定基本假定 根據上述受力特點，采用下面基本假定：根據上述受力特點，采用下面基本假定： （1）豎向荷載作用下不計側移影響；）豎向荷載作用下不計側移影響； （2）每層梁上的荷載僅影響本層梁及與該層梁相連的柱。）每層梁上的荷載僅影響本層梁及與該層梁相連的柱。（一）分層法（一）分層法豎向荷載作用下分層計算示意圖豎向荷載作用下分層計算示意圖 3.計算

35、方法計算方法 按照疊加原理，多層框架在豎向荷載作用下的內力，可看按照疊加原理，多層框架在豎向荷載作用下的內力，可看成是各層豎向荷載單獨作用下內力的疊加，如圖。又根據上述成是各層豎向荷載單獨作用下內力的疊加，如圖。又根據上述假定，各層梁上單獨作用豎向荷載時，僅在該層梁和與之相連假定，各層梁上單獨作用豎向荷載時，僅在該層梁和與之相連的上下層柱中產生內力，其他層梁及柱所產生的內力可忽略不的上下層柱中產生內力，其他層梁及柱所產生的內力可忽略不計。這樣框架結構可分解為如圖所示的獨立剛架單元，柱的遠計。這樣框架結構可分解為如圖所示的獨立剛架單元，柱的遠端簡化為固定支承。用彎矩分配法進行計算，節點的不平衡彎

36、端簡化為固定支承。用彎矩分配法進行計算，節點的不平衡彎矩只在本單元內進行分配傳遞。矩只在本單元內進行分配傳遞。 在計算時應注意兩個問題：在計算時應注意兩個問題： （1）在計算單元中，取柱遠端為固定，這與實際結構有差異，）在計算單元中，取柱遠端為固定，這與實際結構有差異，為消除此影響，規定除底層外，其它各層柱的線剛度均乘為消除此影響，規定除底層外，其它各層柱的線剛度均乘0.9，并取相應的傳遞系數為并取相應的傳遞系數為1/3（底層柱仍為（底層柱仍為1/2）。）。（2）用彎矩分配法計算各敞口框架的桿端彎矩，由此所得的梁）用彎矩分配法計算各敞口框架的桿端彎矩，由此所得的梁端彎矩即為其最后的彎矩值；端彎

37、矩即為其最后的彎矩值； （3）由于每根柱都在上、下兩個單元中用了一次，因此，各柱）由于每根柱都在上、下兩個單元中用了一次，因此，各柱端彎矩應為上下兩層單元柱端彎矩之和。端彎矩應為上下兩層單元柱端彎矩之和。 （4）在桿端彎矩求出后，可用靜力平衡條件計算梁端剪力及）在桿端彎矩求出后，可用靜力平衡條件計算梁端剪力及梁跨中彎矩；由逐層疊加柱上的豎向荷載（包括節點集中力、梁跨中彎矩；由逐層疊加柱上的豎向荷載（包括節點集中力、柱自重等）和與之相連的梁端剪力，即得柱的軸力。柱自重等）和與之相連的梁端剪力，即得柱的軸力。 分層法適宜于結構剛度與荷載沿高度分布比較均勻的多層框分層法適宜于結構剛度與荷載沿高度分布

38、比較均勻的多層框架的內力計算。架的內力計算。 4.解題步驟解題步驟 分層法計算豎向荷載作用下框架內力的步驟是：分層法計算豎向荷載作用下框架內力的步驟是： （1）畫出結構計算簡圖，并標明軸線尺寸，荷載的大小和分）畫出結構計算簡圖，并標明軸線尺寸，荷載的大小和分布狀態。布狀態。 （2）按規定計算梁柱的線剛度和相對線剛度，并注意除底層）按規定計算梁柱的線剛度和相對線剛度，并注意除底層柱外，其它各層柱的線剛度乘以柱外，其它各層柱的線剛度乘以0.9的折減系數。的折減系數。 （3）用彎矩分配法（或其它方法）自上而下分層計算各單元）用彎矩分配法（或其它方法）自上而下分層計算各單元的桿端彎矩。的桿端彎矩。 （

39、4）疊加柱端彎矩，得出所有桿件的最后桿端彎矩。如節點）疊加柱端彎矩，得出所有桿件的最后桿端彎矩。如節點不平衡彎矩偏大，可在該節點重新分配一次但不再傳遞。不平衡彎矩偏大，可在該節點重新分配一次但不再傳遞。 （5）根據靜力平衡條件，求出框架梁梁端剪力、豎向荷載作）根據靜力平衡條件，求出框架梁梁端剪力、豎向荷載作用下的跨中彎矩及柱的剪力和軸向力。用下的跨中彎矩及柱的剪力和軸向力。 （6）繪出框架的彎矩圖、剪力圖、軸力）繪出框架的彎矩圖、剪力圖、軸力 （二）彎矩二次分配法（二）彎矩二次分配法 1.該方法的特點該方法的特點 彎矩二次分配法比分層法作了更進一步的簡化。在分層法中，彎矩二次分配法比分層法作了

40、更進一步的簡化。在分層法中，用彎矩分配法計算分層單元的桿端彎矩時，任一節點的不平衡用彎矩分配法計算分層單元的桿端彎矩時，任一節點的不平衡彎矩都將影響到節點所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配彎矩都將影響到節點所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法則假定任一節點的不平衡彎矩只影響至與該節點相交的各桿法則假定任一節點的不平衡彎矩只影響至與該節點相交的各桿件的遠端。因此可將彎矩分配法的循環次數簡化到件的遠端。因此可將彎矩分配法的循環次數簡化到一次分配、一次分配、一次傳遞、再一次分配。一次傳遞、再一次分配。2 2、彎矩二次分配法、彎矩二次分配法計算步驟計算步驟（1）根據各桿件的線剛度計算各節點的桿端彎

41、矩分配系數，并）根據各桿件的線剛度計算各節點的桿端彎矩分配系數，并計算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩。計算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩。（2）計算框架各節點的不平衡彎矩，并對所有節點的不平衡彎）計算框架各節點的不平衡彎矩，并對所有節點的不平衡彎矩同時進行第一次分配（其間不進行彎矩傳遞）。矩同時進行第一次分配（其間不進行彎矩傳遞）。（3）將所有桿端的分配彎矩同時向其遠端傳遞，傳遞系數與普）將所有桿端的分配彎矩同時向其遠端傳遞，傳遞系數與普通彎矩分配法相同（對于剛接框架，傳遞系數均取通彎矩分配法相同（對于剛接框架，傳遞系數均取1/2）。）。 （4）將各節點因傳遞彎矩而產生的新的不平衡彎矩進行第二

42、次）將各節點因傳遞彎矩而產生的新的不平衡彎矩進行第二次分配，使各節點處于平衡狀態。至此，整個彎矩分配和傳遞過分配，使各節點處于平衡狀態。至此，整個彎矩分配和傳遞過程即告結束。程即告結束。 （5）將各桿端的固端彎矩（）將各桿端的固端彎矩（fixed-end moment）、第一次分）、第一次分配彎矩、傳遞彎矩及第二次分配彎矩疊加求出桿端最終彎矩。配彎矩、傳遞彎矩及第二次分配彎矩疊加求出桿端最終彎矩。水平荷載作用下框架結構的內力和側移可用結構力學方法計算，常水平荷載作用下框架結構的內力和側移可用結構力學方法計算，常用的近似算法有用的近似算法有迭代法、反彎點法、迭代法、反彎點法、D值法和門架法值法和

43、門架法等。等。（一）水平荷載作用下框架結構的受力及變形特點（一）水平荷載作用下框架結構的受力及變形特點二、水平荷載作用下的框架結構內力近似計算二、水平荷載作用下的框架結構內力近似計算反彎點法反彎點法 風荷載或水平地震對框架結構的作用，一般可簡化為作用于框風荷載或水平地震對框架結構的作用，一般可簡化為作用于框架節點上的水平集中力，在此荷載的作用下，其受力與變形具架節點上的水平集中力，在此荷載的作用下，其受力與變形具有如下特點：有如下特點：（1）各桿的彎矩為直線分布，且每個桿均有一個零彎矩點即反）各桿的彎矩為直線分布，且每個桿均有一個零彎矩點即反彎點；彎點； （2）在固定端處，角位移為零）在固定端

44、處，角位移為零,但上部各層節點均有轉角存在但上部各層節點均有轉角存在,節點的轉角隨梁柱線剛度比的增大而減小；節點的轉角隨梁柱線剛度比的增大而減?。唬?）如忽略梁的軸向變形，同層內各節點具有相同的側向位移，）如忽略梁的軸向變形，同層內各節點具有相同的側向位移，同層各柱具有相同的層間位移。同層各柱具有相同的層間位移。（二）解題思路（二）解題思路 鑒于框架結構在水平荷載作用下具有上述受力變形特點，如鑒于框架結構在水平荷載作用下具有上述受力變形特點，如能求出各柱的反彎點位置及反彎點處的剪力，就可以利用靜力能求出各柱的反彎點位置及反彎點處的剪力，就可以利用靜力平衡條件求出各桿件的內力。因此解題的關鍵是確

45、定各柱反彎平衡條件求出各桿件的內力。因此解題的關鍵是確定各柱反彎點的位置及反彎點處的剪力。點的位置及反彎點處的剪力。 （三）基本假定（三）基本假定（1）在求各柱子的剪力時，假定梁與柱的線剛度比（）在求各柱子的剪力時，假定梁與柱的線剛度比（ib/ic3 ）為無窮大，即各柱上下端都不發生轉角；為無窮大，即各柱上下端都不發生轉角；（2）在確定柱的反彎點位置時，假定除底層以外的其余各柱，）在確定柱的反彎點位置時，假定除底層以外的其余各柱，受力后上下兩端節點轉角相同。受力后上下兩端節點轉角相同。（3）梁端彎矩可由節點平衡條件求出，并按節點左右梁的線剛）梁端彎矩可由節點平衡條件求出，并按節點左右梁的線剛度

46、進行分配。度進行分配。（4）不考慮框架橫梁的軸向變形，同一樓層各節點的水平位移）不考慮框架橫梁的軸向變形，同一樓層各節點的水平位移相等。相等。（四）柱的反彎點高度（四）柱的反彎點高度 反彎點高度，指反彎點至柱下端的距離。反彎點高度，指反彎點至柱下端的距離。 對于底層以上的各層柱，根據假定（對于底層以上的各層柱，根據假定（2），各柱的上下端節點），各柱的上下端節點轉角相等轉角相等,則柱的上下端彎矩也應相同則柱的上下端彎矩也應相同,所以反彎點在柱中點。對所以反彎點在柱中點。對于底層柱于底層柱,當柱腳固定時當柱腳固定時,柱下端轉角為零，上端轉角不為零，因柱下端轉角為零，上端轉角不為零，因此柱上端彎矩

47、比下端彎矩小此柱上端彎矩比下端彎矩小,其反彎點則偏離柱中點而向上移其反彎點則偏離柱中點而向上移,可可取在層高取在層高2/3處。處。各柱反彎點的高度為：各柱反彎點的高度為： 底層柱：底層柱： 其余各柱：其余各柱：yy132hy ihy21h1底層柱高底層柱高hi第第i層柱高層柱高（五）柱的抗側移剛度（五）柱的抗側移剛度212hii第第n層某柱的線剛度層某柱的線剛度hi第第i層某柱的柱高層某柱的柱高柱子的抗側移剛度，是使柱子上下兩端產生相對單位水平位移柱子的抗側移剛度，是使柱子上下兩端產生相對單位水平位移所施加的水平力所施加的水平力 。根據假定（根據假定（1），橫梁剛度無限大，則各柱端），橫梁剛度

48、無限大，則各柱端轉角為零，由位移方程可求的柱的抗側移剛轉角為零，由位移方程可求的柱的抗側移剛度為：度為：1ih212hi（六）同層各柱的剪力（六）同層各柱的剪力根據反彎點位置和柱的抗側移剛度，可求得同層各柱的剪力。根據反彎點位置和柱的抗側移剛度，可求得同層各柱的剪力。FnFjVj1VjkVjmNj1NjkNjmj層層1層層n層層h1hjFnFjF1hn 設框架結構共有設框架結構共有n層，每一層有層，每一層有m個柱子，框架節點上作用有水個柱子，框架節點上作用有水平荷載平荷載F1、F2 Fn，如圖所示。，如圖所示。將框架沿第將框架沿第j層各柱的反彎點處切開，代以剪力和軸力，如圖所層各柱的反彎點處切

49、開，代以剪力和軸力，如圖所示，本層總剪力為示，本層總剪力為Vj?？砂此搅Φ钠胶鈼l件求得。可按水平力的平衡條件求得FnFjVj1VjkVjmNj1NjkNjmmkjkjmjkjjjVVVVVV121Fj 作用在第作用在第j層的水平力層的水平力Vj 外荷載在第外荷載在第j層所產生的總剪力層所產生的總剪力 Vj 第第j層第層第K根柱所承受的剪力根柱所承受的剪力m 第第j層內的柱子數；層內的柱子數；n 樓層數樓層數由外荷載所產生的第由外荷載所產生的第j層剪力由本層層剪力由本層m個柱子共同承擔，即個柱子共同承擔，即 1、第、第j層所受到的總剪力層所受到的總剪力Vj 同層中各柱所分擔的剪力的大小，與各柱

50、自身抵抗水平位同層中各柱所分擔的剪力的大小，與各柱自身抵抗水平位移的能力有關，即與柱子的抗側移剛度有關。移的能力有關，即與柱子的抗側移剛度有關。 對第對第 j層第層第k柱，在剪力柱，在剪力Vjk作用下，將產生水平側移作用下，將產生水平側移 jk2jjkjkhiV122、第、第j層第層第k根柱所受到的剪力根柱所受到的剪力Vjk jkijk 第第j層第層第k柱的線剛度柱的線剛度Vj k 第第j層第層第k柱所產生的剪力柱所產生的剪力 hj 第第j層柱子的高度層柱子的高度 第第j層第層第k柱的水平側移；柱的水平側移；jk 由基本假定（由基本假定（4）可知，同層各柱頂位移相同，即）可知，同層各柱頂位移相

51、同，即 j2jjkjkhiV12 同層中各柱所分擔的剪力的大小，與各柱自身抵抗水平位同層中各柱所分擔的剪力的大小，與各柱自身抵抗水平位移的能力有關，即與柱子的抗側移剛度有關。移的能力有關，即與柱子的抗側移剛度有關。 對第對第 j層第層第k柱，在剪力柱，在剪力Vjk作用下，將產生水平側移作用下，將產生水平側移 jk2jjkjkhiV122、第、第j層第層第k根柱所受到的剪力根柱所受到的剪力Vjk jkijk 第第j層第層第k柱的線剛度柱的線剛度Vj k 第第j層第層第k柱所產生的剪力柱所產生的剪力 hj 第第j層柱子的高度層柱子的高度 第第j層第層第k柱的水平側移；柱的水平側移；jk 由基本假定

52、（由基本假定（4）可知，同層各柱頂位移相同，即）可知，同層各柱頂位移相同，即 j2jjkjkhiV122、第、第j層第層第k根柱所受到的剪力根柱所受到的剪力Vjk mkjjkjjhiV1212jmkjkjkjkViiV1mkjkjVV1j2jjkjkhiV12mk2jjkjmkj2jjkjhihiV111212第第j層第層第k根柱在層間剪力根柱在層間剪力Vj中分中分配到的剪力配到的剪力Vjk（七）柱端彎矩及梁端彎矩的計算（七）柱端彎矩及梁端彎矩的計算 323111111hVMhVMkbkcktkc2jjkbcjktcjkhVMM1、柱端彎矩、柱端彎矩 根據柱的反彎點位置及反彎點處的剪力，即可求

53、出柱端彎矩。根據柱的反彎點位置及反彎點處的剪力，即可求出柱端彎矩。對于底層柱，有對于底層柱，有 對于上部各層柱，有：對于上部各層柱，有： 下標下標cjk表示第表示第j層第層第k根柱根柱下標下標t、b分別表示柱的頂端和底端分別表示柱的頂端和底端（七）柱端彎矩及梁端彎矩的計算（七）柱端彎矩及梁端彎矩的計算 )()(lcucrblbrbrblcucrblblblbMMiiiMMMiiiM2、梁端彎矩、梁端彎矩 求出各柱端彎矩后，利用節點彎矩平衡條件并根據假定（求出各柱端彎矩后，利用節點彎矩平衡條件并根據假定（3）即可求得梁端彎矩。即可求得梁端彎矩。 節點處左、右梁的梁端彎矩；節點處左、右梁的梁端彎矩

54、； 節點處柱上、下端彎矩；節點處柱上、下端彎矩； 節點左、右梁線剛度節點左、右梁線剛度rblbMM 、lcucMM 、rblbii 、（八）梁端剪力及柱子的軸力（八）梁端剪力及柱子的軸力 以各個梁為脫離體，將梁的左、右端彎矩之和除以梁跨長，以各個梁為脫離體，將梁的左、右端彎矩之和除以梁跨長，便得梁端剪力。便得梁端剪力。 將每層每跨的梁端剪力求出后，自上而下逐層疊加節點左右將每層每跨的梁端剪力求出后，自上而下逐層疊加節點左右的梁端剪力，即可得到柱的軸向力。的梁端剪力，即可得到柱的軸向力。 D值法又稱為修正反彎點法。它是在反彎點法的基礎上，進值法又稱為修正反彎點法。它是在反彎點法的基礎上，進行了某

55、些改進而形成的。行了某些改進而形成的。 三、水平荷載作用下的框架結構內力近似計算三、水平荷載作用下的框架結構內力近似計算D值法值法 （一）反彎點法的不足（一）反彎點法的不足 （1）反彎點法假定梁與柱的線剛度比為無窮大，框架柱的抗）反彎點法假定梁與柱的線剛度比為無窮大，框架柱的抗側剛度只與各柱的線剛度及柱高側剛度只與各柱的線剛度及柱高h有關，這種假定與實際結構有有關，這種假定與實際結構有差異。當梁柱線剛度比較為接近時，柱的抗側剛度不僅與柱的差異。當梁柱線剛度比較為接近時，柱的抗側剛度不僅與柱的線剛度及層高有關，還與梁的線剛度有關。線剛度及層高有關，還與梁的線剛度有關。 （2）在反彎點法中，柱反彎

56、點的高度取為定值，而實際上，）在反彎點法中，柱反彎點的高度取為定值，而實際上，柱反彎點的位置是隨梁柱線剛度比、該柱所在樓層的位置、與柱反彎點的位置是隨梁柱線剛度比、該柱所在樓層的位置、與柱相鄰的上下層梁的線剛度以及上下層層高等因素的不同而變柱相鄰的上下層梁的線剛度以及上下層層高等因素的不同而變化的?；?。 D值法是在綜合考慮了各種影響因素后，對上述兩個參數進值法是在綜合考慮了各種影響因素后，對上述兩個參數進行了一定的修正，使得計算結果更接近了框架的實際受力狀況。行了一定的修正，使得計算結果更接近了框架的實際受力狀況。（二）（二）D值法的基本假定值法的基本假定 （1）柱）柱AB及與之相鄰各桿桿端

57、（及與之相鄰各桿桿端（A、B、C、D、E、F、G、H)的轉角均為的轉角均為；（2）柱）柱AB及與柱及與柱AB上下相鄰的兩個柱（柱上下相鄰的兩個柱（柱AC及柱及柱BD)的線的線剛度均為剛度均為ic；（3）與柱）與柱AB相交的橫梁的線剛度分別為相交的橫梁的線剛度分別為i1 、i2 、i3 、i4 。（4）柱）柱AB及與柱及與柱AB上下相鄰的兩個柱（柱上下相鄰的兩個柱（柱AC及柱及柱BD)的旋的旋轉角均為轉角均為。 （5）柱）柱AB及與柱及與柱AB上下相鄰的兩個柱（柱上下相鄰的兩個柱（柱AC及柱及柱BD)的層的層間水平位移均為間水平位移均為 在在D值法中，橫梁不再是無變形的剛性梁，即考慮了節點轉值法

58、中，橫梁不再是無變形的剛性梁，即考慮了節點轉角的影響。角的影響。j（三）修正后的柱抗側剛度（三）修正后的柱抗側剛度D 柱端彎矩：柱端彎矩： )(cjcccBDACBAABihiiiMMMM6624梁端彎矩：梁端彎矩：333AEiiiM624214666iMiMiMBHBFAG（三）修正后的柱抗側剛度（三）修正后的柱抗側剛度D 由節點由節點A和節點和節點B的力矩平衡條件得的力矩平衡條件得:同理由同理由將以上兩式相加得：將以上兩式相加得： Kiic222224321iiiii式中式中ciiK2（三）修正后的柱抗側剛度（三）修正后的柱抗側剛度D 柱柱AB所受到的剪力所受到的剪力Vjk為為)()(jc

59、jBAABjkh12ihMMV式中式中為修正系數，反映了梁柱線剛度比對柱側向剛度的影響，梁剛度越大，為修正系數，反映了梁柱線剛度比對柱側向剛度的影響，梁剛度越大，對柱約束能力越大，節點轉角越小，對柱約束能力越大，節點轉角越小， 越接近越接近1.0Kiic22222jjcjcjcjkhiKKhiK2KhiV21221212)(令令KK2則則jjcjkhiV212212jcjjkjkhiVD第第j層第層第k根柱的根柱的抗側移剛度為：抗側移剛度為：稱為柱的側向剛度修正系數，它反映了節點轉動降低稱為柱的側向剛度修正系數，它反映了節點轉動降低了柱的側向剛度，而節點轉動的大小則取決于梁對節點轉動了柱的側向

60、剛度，而節點轉動的大小則取決于梁對節點轉動的約束程度。，這表明梁線剛度越大，對節點的約束程度。，這表明梁線剛度越大，對節點的約束能力越強，節點轉動越小，柱的側向剛度越大。底層的約束能力越強，節點轉動越小，柱的側向剛度越大。底層柱的側向剛度修正系數柱的側向剛度修正系數 可同理求得。可同理求得。 表表3-6列出了各種情況下的值及相應的列出了各種情況下的值及相應的K值的計算公式。值的計算公式。 K1 柱側向剛度修正系數柱側向剛度修正系數邊 柱 中 柱 位 置 簡 圖 簡 圖 K 一般層 固接 底 層 鉸接 KciiiK242ciiiiiK24321ciiK2ciiK2ciiiK21ciiiK21KK