1、外墻整體電動提升腳手架工程施工方案一、編制依據根據“高層建筑外墻整體電動提升腳手架” 設計靜載試驗結果和 建筑安裝工人安全技術規程 ，結合我公司的施工特點和人員素質， 在廣泛了解兄弟及友鄰單位整體提升架施工經驗和教訓的基礎上， 編 制此方案。二、工程特點根據我公司施工速度快的特點， 一方面整體架與電梯和塔吊的護 墻不相互影響， 減少了每次升降整體架的作業時間， 加快了施工進度， 另一方面施工電梯位置處外架可安全地運輸人和物到已建成的各樓 層，增強了施工的靈活性。 本工程自五層標準層以上， 結構形式一樣， 更增加了使用整體式外架的可能性。 故對整體式提升腳手架進行設計 和結構驗算，保證結構及架體

2、的安全使用。三、整體架的施工 整體提升架由固定系統、承力系統、升降系統、上部普通腳手架 和出（卸）料挑平臺（本工程不考慮此部荷載）五大部分組成。其中 固定系統包括預留孔、 連墻螺栓、連墻拉桿；承力系統包括承力托架、 承力拉桿、桁架；升降系統包括10T電動葫蘆、手動葫蘆、電器控制臺等電器系統、工字挑梁、挑架拉桿、滑軌系統（含安全裝置） 、 導向滑輪以及對講機等。以上幾大部分及其之間協調安全可靠地工 作，是整體提升架安全可靠地滿足工程施工的關鍵。3.1 整體提升架各部件的加工制作要求：（1 ）所有參加制作的工人必須持證上崗，并要做焊件進行試驗， 合格后才進行焊接操作。（2）制作所有鋼材必須有出廠合

3、格證書和力學性能檢驗報告， 進 口鋼材還必須有化學檢驗報告。（3）整體提升架各部件必須嚴格按設計要求精心加工， 其主要受 力構件如連墻螺栓（M3o）、承力托架、承力拉桿和滑軌系統的安全裝 置應有合格的力學試驗報告。3.2 整體提升架的搭設要求： 根據整體提升架的特點，要求建筑結構外墻在立面上無大的變化，并且整體架必須在已施工的建筑物上搭設， 因此本工程整體提升 架采用在外架立桿搭設整體提升架。該方法有利的是不影響主體結構 的正常施工，它利用施工第一層標準層就開始集中力量搭設整體提升 架。其中在搭設過程中應注意以下幾點問題：（1）下部雙排腳手架與邊梁（結構框架梁或陽臺邊梁）拉結必須 緊固，并且在

4、第一層標準層外墻模板拆除后， 應立即用花籃螺栓把下 部雙排腳手架拉緊。（2）五層（標準層二層）外墻拆模后，立即進行整體提升架的搭 設，其搭設順序見圖二說明，整體架應嚴格按設計和建筑安裝工人 安全技術規程搭設，其中承力桁架的搭設是關鍵，搭設桁架時應注意：A、橫桿必須水平，立桿必須垂直，其傾斜度應控制在 L/200（ L 為立桿高度）。B、桁架兩端第一節間腹桿坡向必須正確（按設計）。各腹桿長短 應適中并盡量靠近節點。C、每跨桁架，特別是較大跨度的桁架中心須按 1/400跨度起拱。D桁架弦桿必須按設計進行連接，在搭設時要注意選擇桿子的 長度，使其搭頭在桁架節點的距離不小于 300mm在搭設桁架和上部

5、普通腳手架時，還應注意所有的鋼管、扣件和 鋼筋網片均不得阻礙整體提升架的升降， 還應嚴格按設計要求采取設 置連墻拉桿和滑軌系統等加固措施。E、出（卸）料挑平臺的搭設（位置見圖一），整體升降腳手架使 用前必須對下部雙排腳手架采取加固措施。F、整體升降腳手架使用前必須嚴格按規程評定驗收，驗收由質 安部、主管工長、設計者、工程項目經理、項目技術負責人、專職工 長匯同一起進行，驗收合格后方可使用。3.3自動升降腳手架工藝和操作要求：（1）自動升降腳手架操作工藝流程（見下圖）A、升降前必須檢查預留孔的位置是否有誤，并按提升高度、水 平位置提前修正，減少升降進程中的難度。B、升降嚴格按操作規程，未經專業培

6、訓考核，無證不得安排升 降作業。C、進行該項作業的人員，應以書面的方法進行技術、安全交底， 方可上崗作業。D嚴格崗位責任制，凡參加該項作業人員，必須具有技術、責 任心較強。素質高并明確責任、崗位，對參加人員實行定人、定崗、 定職責。嚴格制作程序。E、升降由工程項目經理負責制，由項目副經理母斌負責，每棟樓房下設專職工長一名，安全監督檢查。升降專人指揮（工長） ，凡 是該項施工作業的人員，應聽從統一指揮，出現異常應向指揮報告， 停止升降，排除故障后才能繼續作業。F、認真做好日常巡視檢查、設備的維修保養，防止因違章超載 使用產生變形，及設備出現故障，提升機不得帶病工作，架體保持清 潔。G不得依靠或利

7、用提升架，承重支模。升降時其他工種人員禁 止架上作業。3.4、拆除施工方法：拆除采取利用裝飾外架，由裝飾外架作為拆除時的支承，待桁架 以上的架拆除光后，才能拆除連墻拉桿螺栓，最后進行桁架拆除。四、高層建筑整體提升架施工組織管理在嚴格按設計和建筑安裝工人安全技術規程搭設和操作的基 礎上，尚應嚴密組織形式，精心管理，才能確保整體提升架的安全使 用，保證施工的順利進行。4.1組織管理形式整體提升架的施工管理實行主管工長負責下的定員定崗定責的 分級責任制管理形式。因此，在組織整體提升架專業施工隊時，應挑 選在工作上一貫認真負責，技術熟練的管理人員和操作工人， 組成精 兵強陣。并在廣泛了解兄弟、友鄰單位

8、整體提升架施工經驗和教訓的 基礎上，建立一套嚴密的科學管理制度，嚴格管理，確保整體提升架 的安全施工。1）整體提升架的組織體系表-1組織管理體系機械班組（6人）加工隊 （8 人）電工班（2 人）整體提升架組織管理體系圖2）管理責任制（1）技術負責人金代敏：負責審核整體提升架的設計及負責解決整體架的加工、搭設、升降和使用過程中所存在的技術問題。（2）項目副經理母斌：全面負責1號樓的外爬架指揮管理工作。（3）主管工長周信祥、黃斌、邱皓、耀東：負責提升架的搭設、升降、日常維修保養，升降的驗收檢查，對施工操作技術交底，上崗 人員的培訓，嚴格持證上崗，對安全使用管理全面負責。（耀東負責D座、邱皓負責C座

9、、周信祥負責A座、黃斌負責B座）（3）電氣、機械工長蘭海濱：對設備、電氣、構件加工、使用 安全負責。保證電氣、機械設備的正常運轉，嚴格按設計及相應規要 求加工制作提升架，設備保養、維修，施工設備、電器的使用管理。（4）質安員忠泉：對使用安全檢查、驗收負責。保證嚴格按設 計和建筑安裝工人安全技術規程加工、搭設升降和使用整體提升 架，檢查預留孔洞的位置，堅持對整體提升架的日常檢查，確保提升架因操作原因出現問題，監督按章操作。（5）架工班（班長曹貴富）：對主體工長負責。 保證按設計和 建 筑安裝工人安全技術規程的要求，搭設和升降整體架，并堅持日常 的檢修工作，保證架子施工按操作程序升降，確保安全使用

10、。（6）加工隊：對機械工長蘭海濱負責。保證整體架的構件嚴格 按設計要求及相應規制作。（ 7）機操班組：對機械工長蘭海濱負責。做好機械設備的日常 維修，保證在升降整體架時，機械設備的正常運轉，以及嚴格按要求 正確操作機械設備，確保升降過程的安全。（ 8）電工班：對電氣工長蘭海濱負責。按設計要求和相應規、 規程架設電路， 以保證電氣設備的正常運轉轉和安全使用， 確保不因 電的原因出現傷人或機械問題。（ 9）升降同步觀測組：由耀東、邱皓、周信祥、黃斌、勇、忠 泉、羅代輝組成，其中項目副經理母斌負責總體協調和指揮。分別把 A、B C D座的整體架各劃分為3個區，每人負責一區（CD座耀東、 邱皓、勇各一

11、區，母斌總巡視； AB 座周信祥、黃斌、勇各一區，母 斌總巡視），觀測所在區的同步差異，并隨時向母斌報告。而母斌則 根據各區的情況判斷各區之間是否已出現較大的同步差異， 而作出相 應的升（降）、停的指令（注：觀測同步差異采用標尺，該標尺每 5cm 為一刻度， 標尺刻度均以電動提升機的掛鉤處作為零刻度， 并往下標 注刻度，這樣，提升整體架時，則可隨時讀出各電動升降機處的標尺 讀數，判斷各承力架是否出現多步差異） 。4.2 升降和使用整體提升架的操作管理制度1）整體架搭設完畢后，必須進行荷載試驗，并經過有關部門檢 查驗收后方可使用。2）4 級以上強風或雷雨，嚴禁升降腳手架。在升降過程中遇強 風或雷

12、雨，得立即停止升降，并牢固地安裝好連墻桿。3）升降整體架出現較大的同步差異時（超過 50mm得立即停止 升降，查明原因，排除故障后，才能繼續升降。4）負責升降，固定工作人員，不得更換。5）每次升降后或遇強風、雷雨后，一定要經質安員和總指揮、 專業工長檢查、驗收后方可使用。6）加強日常的保養、整修和檢查，形成一天一檢查的嚴格制度。4.3 施工整體提升架的安全保證措施1）升降整體架的操作人員必須遵守工地的一切安全管理規定。2）升降整體架時，嚴禁非操作人員上架，以及嚴禁人員在整體 架下方停留。并認真檢查提升設備、電氣、架體脫離建筑物，無阻礙 才能進行。3）整體架上嚴禁超載，以及嚴禁搭設、支頂、松動架

13、體各部扣 件、連接螺栓、起重設備、電氣、安全防護設施，日常設值班人員巡 視檢查，杜絕違章超載或拆卸。4）電氣設備的電線通過整體架時，必須用絕緣線與鋼管隔開， 并且電控系統必須有漏電開關。5）電動提升機必須經過檢驗，合格后方可使用。6）統一升降指揮，提升機統一編號，信號聯絡設專人，對講機 使用前應先對話，無誤后方可進行。7）提升架升降時禁止其它施工人員上架操作施工，架體上堆集 物荷載全卸除完后進行， 主體及裝修堆料平臺按規定荷重堆料， 禁止 超載（升降時應先全部卸除）后，無一切阻礙東西，方可進行升降。8）塔吊起吊物應超過提升架的高度，防止吊物撞擊、拉、掛架 體產生變形。使用期間架上雜物應隨時派人

14、清除，保持清潔，以免增 加架體自重。（超過作業面的護身攔立桿，最多不得高出 15cm）。9）升降操作人員嚴格按程序拆、裝各部位連接件，特別是底盤托架與墻面保持20mm以上空距，不得存在任何阻力。電動提升機吊 點應正確，防止起吊卡鏈、脫鉤（設脫鉤保護器） ，升降時應特別引 起高度重視。發現不正常出現應立即停止啟動。五、外爬架施工技術與安全技術管理制度 為保證外爬架的正常運作和施工安全， 對爬架的施工技術和安全 技術管理特制定以下措施：5.1 施工技術（1）嚴格按照已審定的設計方案制作、安裝外爬架；（2）保證爬架所用的預留孔洞位置正確、標高一致；本工程預 留洞標高設置在板面下 250，即板面標高

15、h-0.25 為預留洞中心標高（衛生間板厚100，下降110,故設置標高為h-0.25 ）;但在AD座8 層、20層、24層；BC座8層、16層、24層應做特殊處理（因為該 板 200厚平梁底設置）;陽臺邊梁高度為 350。（ 3）操作人員必須掛證上崗，并定員定崗，所有操作人員上崗 前須經培訓三天以上，方可上崗作業。（ 4）嚴格遵守爬架升降、操作程序，任何人不得擅自修改作業 順序；（ 5）爬架升降，統一由專業工長指揮，其它人員不得越權指揮；（ 6）托架、鋼挑梁、拉桿、電動葫蘆必須經物理力學試驗合格 后方可用于工程；（ 7）電控室由專業電工固定作業，其它人員不得擅自操作；5.2 安全技術管理（1

16、）外爬架安裝前必須持有有關構件合格證書；（2）安裝完畢后須經專職人員檢查驗收合格后方能使用；（3）建立完善的檢查驗收制度，每升、降一次均需檢查驗收并 作好書面檢查記錄；（4）安全設施必須符合施工安全檢查評分標準要求；凡達不到 要求者必須整改合格后才能交付使用；（5）升、降前須經專職人員檢查完畢后方可升降；（6）升、降作業時間架上必須清除所有材料物資；（ 7）外爬架上集中荷載不允許超過 2700N/m2；（8）非專業人員不準動用架上各種安全設施和安全裝置； （9）嚴禁違章指揮以及冒險蠻干。5.3 機械設備維修保養（1）所有機械設備必須持有出廠合格證明；（2）使用前必須經試運轉合格后方可投入現場使

17、用；（3）必須設專人維護保養；（4）每使用一次后須即時進行維護保養；（5）非機械專業人員不得擅自使用機械設備；六、懸掛式整體提升腳手架計算書6.1 組成 整體提升架由普通腳手架、承力桁架、固定系統、提升系統、出 料平臺和預留孔組成。本工程整體提升腳手架考慮 17.3 米高（9 步 半外架），現對整體提升架及結構梁進行設計及驗算。6.2 承力桁架計算1、上部普通腳手架的構造：（1）步距： 1.8 米，共 8步半，則高度為 15.3 米，加上下部桁 架及其支座 2.0 米，整體提升腳手架總高度為 17.3 米；（ 2）立桿縱距： 1.5 米；立桿橫距： 0.8 米；2、出料平臺構造（ 本工程不考慮

18、卸料平臺荷載 ）：（1）主體施工時，在局部承力桁架上弦處搭設一挑平臺，寬度 為 3 米，挑出距離為 1.4 米，該平臺為出料平臺，該處桁架下弦之間 加設水平斜撐。（2）裝飾施工時，拆除主體出料平臺，于局部腳手架的第 5 步 和第 6 步處搭設一挑平臺，寬度也為 3 米，挑出距離為 1.3 米，作為 裝飾施工的受料平臺，在同一片腳手架上不能有兩個挑平臺。3、在陽臺處有凸出結構 500 寬的空調板，該部分的腳手架立桿 橫距調為 0.6 米，立桿離挑出最遠的結構面為 0.1 米；另外在結構四 個大角結構縮 480，故在此部分加長底盤托架以及加長起升設備工字鋼長度；上部架子搭設同一般腳手架。4、荷載計

19、算：（1）計算參數：鋼管：38.4N/m扣件：10.02 N/鋼筋網片：105 N/m鋼板網防護、施工荷載安全網、踢腳板每步：主體：80 N/m3000 N/m裝飾：2000 N/m動荷載系數； 超載系數（針對施工荷載）： 鋼管強度：1.42.0鋼材的彈性模量：E=2.062y=160 N/mm252x 10 N/mm（ 2）荷載計算：主體施工時， 一般只有一步架的施工荷載， 再加上挑平臺（出料、 轉模板）的荷載，也是小于裝飾施工時三步架同時施工的荷載， 因此， 按裝飾架計算，設計桁架，然后復核主體施工時，承受桁架是否滿足 要求。 架子、腳手板、欄板等自重（全作用于外立桿）a、鋼板網防護、安全

20、網、踢腳板等自重W1=80x 1.2=96 N/mb、腳手板自重：W=105X 0.8 x 1.2=100.8 N/m 架子自重(不含挑架)：按實計算：(步距1.8米，最長橫桿1.5米)(I) 1.5米立桿橫距架子自重(每跨考慮2米的剪刀撐桿，并 含其扣件)(1.8 x 2+1.5 x 2+1.5+2)x 38.4 x 1.1+5 x 10.02W = x 1.21.5=381.38 N/m(n) 0.8米立桿縱距架子自重(1.80 x 2+0.8 x 2+1.5+2) x 38.4 x 1.1+5 x 10.02 W = x 1.20.8=626.4 N/m式中1.1是考慮理論桿長與實際桿長

21、的差異。 施工荷載，三步架同時進行裝飾施工，考慮2倍的荷載超重系 數；則 q=2000x 0.8 x 1.4 x 2=4480N/m 每根立桿作用于兩桁架節點的軸力I、對于、外立桿均勻受力的情況：a、外桁架跨中節點 N外=(W+W/)x 9+qx 3 x 1.5 - 2+Wx 9x 1.5 N外=(100.8+381.38 ) x 9+4480x 3 x 1.5 -2+96x 9x 1.5=14631(N)(9W+3q) (1.5+0.8 ) +1.5 x 9W +0.8 x 9 W支座節點N外=4+W1x 9x( 1.5+0.8 ) x 1/2(9x 100.8+3 x 4480)x 2.3

22、+1.5 x 9x 381.38+7.2 x 626.4 N夕卜=4+96x 9x( 1.5+0.8 ) x 1/2=10554(N)b、桁架跨中節點 N=2卜WX 9X 1.5 =13191 96x 9X 1.5=11895 (N) 支座節點 N=N外一WX 9X( 1.5+0.8 ) X 1/2= 10554 96X 9X2.3 X 1/2=9560.4 (N)H、對于裝飾施工時，外立桿非均勻受力的情況，此時立桿承受除W之外的0.635倍荷載，而外立桿承受另外的0.365倍荷載和Wa、外桁架跨中節點：N外=2NX 0.365+W/X 9X 1.5=9979 (N)支座節點：N 外'

23、=2NX 0.365+W X 9X( 1.5+0.8 ) X 1/2=7973 (N)b、桁架跨中節點：N =2NX 0.635 =11895 X 2X 0.635=15107 (N) 支座節點： N =2NX 0.635 =9560.4 X2X 0.635=12142 (N 可見，只須驗算桁架是否滿足要求即可。計算桁架自重分解至上、下弦節點的荷載：(計算上考慮垂直剪刀撐及腹桿的重量分別由上、下弦節點各承 受一半)上弦(見圖二)(從簡直接給出)a、Pa=R=232 (N),pb=Pb7=409Pc=FC=272 (N),pg=FG= 177Ph=P/=409 (N),pk=R=321圖二上、下

24、弦布置(N)(N)(N)已把上弦處小橫桿，二根大橫桿(其中，在計算立桿的軸力時，(即、外桁架各一弦桿)以及五個扣件的重量和該處的腳手板、 欄板、 欄桿的重量計算進去了，因此，在此處就沒有給予考慮)b、下弦(見圖二)(從簡直接給出)。下弦上也鋪鋼筋腳手板封閉，同時掛兜底安全網，外立桿處照舊有欄桿、欄板等荷載，同時考慮每9跨有3個架工對架子的升降進行 操作，作為平均荷載。22.4 x 3X 75X 10-9- 0.9=667N/mPd=R =1058 (N),P e二FE =1023 (N)外Pf =FF =1258 (N);PmfP/ =1231 (N),P j二J =1298 ( N)PcfF

25、Q' =1552 (N)5、力計算：(1)由荷載計算可知，只需驗算裝飾施工時，、外立桿非均勻受力的桁架強度與穩定，計算簡圖如下:N 1(12142) N(15107) N|15107) N；1)107 )N1(12142)G P G(177) H Ph(409) k P k(321)k Pk，(321) HPh，(409) GPg (177)1r1FiF1ririr)00 /McQZj ，M1! 1F1F片F1! 1rPn(1231)Pj(1298)Pc(1552)Pq (1552)Pj，(1298)FL (1231)RR，圖三桁架計算簡圖力計算結果見下表:構件名 稱長度L mm截面

26、積A mrL回轉 半徑i maxmm長細比入=L°/i max受壓穩定 系數 (查表b)力N拉正壓負(N)應力cr =N/ A (N/mnm)判別式cWfy (fy=200N/n?m備注支座RZ=RZ300489.315.78190.973-4734499.4<滿足MG2000489.315.78.70.411-1231961.2<MJ1500489.315.78950.5882534688.1<MH2500489.315.78158.40.283-42242305.1>超 52.5%GH1500489.315.78950.5880JQ1500489.315.

27、78950.5882534688.1<HQ2500489.315.78158.40.283-28299204.4>超 2.2%HJ2000489.315.78.70.41112986.5<HK1500489.315.78950.588-42325147<KK'1500489.315.78950.588-23315.581<QQ1500489.315.78950.5880<KQ2000489.315.78.70.41120561102.2QK2500489.315.78158.40.283-31682.5228.8>超 14.4%從表中可看出，上

28、下弦斜長桿需采用雙鋼管才能滿足受力要求,主要是為把腳手架及端腹桿的力有效傳遞至支座處。(2) 桿件接頭計算: 上弦，用接頭扣連接，要求一般支座處或端節間中連接。3.5圖四if 上弦的連接可在承力架中用接頭扣連接，必須在跨中接頭時， 采用焊接接頭或法蘭連接，接頭位置必須控制在端節間或第二節間， 嚴禁在跨中部節間接頭。焊接和法蘭連接的接頭 要按下面要求連接：a、焊接:注:不要燒穿鋼管.由力表中選下弦最大拉力計算，單根鋼管最 大拉力為：N=25346(N12鋼筋，其A=113 吊二 4A=452rmm其。二 Nt /A=56N/m2<fy=215N/mrm焊縫設計同鋼管壁厚，hf=3.5mm每

29、條焊縫長度 Lw=80mm為安 全計，取4條計算。二 Nt /0.7hf L=25346/0.7<3.5X 80X4=32.3N/m<fyW=160N/mm故，鋼筋L=200mm見圖四6.3固定系統的計算1、承力架的計算(立桿非均勻受力的情況計算)(1)計算外桁架作用在承力架上的支座反力 R外，計算簡圖見圖六: 經過計算，最大的支座反力為 R外=32819 ( N)。#NNN（1058）1023） （ 1258）（ 1258）|（ 1023） J（ 1058）PD PE PF PF' PE ' PD 'PADAW1穿墻螺栓:EO圖七:承力架計算簡圖圖六外桁架

30、力計算簡圖(2)承力架計算(見圖七)外一 WT h牛ML1(3) 圖中W為承力架重，140kg,即：W=140X 10X 1.2=1680 (N)W為拉桿的重量，每根按25kg計， W=2X25X 10X 1.2=600 (N)W為連接件M (兩個)的重量，每根 ML考慮為7kg,即 W=2X 7X 10X 1.2=168 (N)T為拉桿的拉力，T=2T, T1為單根拉力。V為螺栓(受剪)的反力。A、首先計算穿墻螺栓MvE A=0, 2R AB+W( AB+0.25) +W L1- V ' L=0(N)2 x 47344X 0.8+168 x 1.05+1680 x 0.61 =549

31、651.4單個穿墻承受的剪力為：V二V /2=27483 (N)選Mo的螺栓，其有效面積 Ae=561mm fv= V /Ae=27483/561=49N/mm< f v b=130N/mrii故螺栓M30滿足要求。B、計算連接件ML (見圖八)單根ML在C點受到彎矩M = (100+50)x W M =4122450N mm因此選8#槽鋼，其 W=25300mm<B")c/30孔V1圖八:連接件計算簡圖 c = M/WA=4122450/25300=163N/mn< f y=215/mrna、根據E B=0,計算得 R=39261 (N) 所以選M7的螺栓，其Ae

32、=459.4mrri fv= Rc/Ae=85.5N/mm< f v b=130N/mrrib、復核；由于截面C穿孔削弱，計算得其凈抵抗矩WnX=25043mm(r= M/Wx=4122450/25043=164.6N/mm< f y=215/mrhc、抗剪：此時，Anx=A tw d=1024 5x 30=874mm t = Rc/Anx=39261/874=44.9N/mm< f v=125/mrmd、ML C處螺栓孔的擠壓應力:(tc= 39261/(5 XnX 27/2)=185.2N/mm2v f ce=320/mrihe、橫鋼根部的焊縫計算：hf=5, L w=8

33、0mm(實際焊縫 lOOmr)ff二 V /0.7hf. Lf27483/(0.7X5X80)=98.1N/mmyW=160N/mm根部鋼板選用8厚，故滿足要求。h、連接件B點處的FB是由承力架上的橫框傳來的，與 M螺栓無 關，故可按構造選用M4的螺栓。g、承力架邊框的計算：見圖七，B點處承力架承受的彎矩最大，M= V ' BD-BF=54965 X 500- 168X 250=27440500N.mm單根邊框承受的彎矩 Mi=13720250N.mm選用14a槽鋼，其Wx=80500mm(r= MWW=13720250/80500=170.4N/mm< f y=215/mrn2

34、、拉桿計算：根據圖七，藝Y=0 得外IW2疔Tf«|W L * ha圖七：承力架計算簡圖2.sin a +V'( 2R外+W) 2R- W W=02 X 32819+ 600+ 2X 47344+1680+ 168 54965 T1= 4707-(N)2X sin65 0a、因為拉桿是花籃螺栓做成的，故按螺栓計算，選 ？ 25拉桿,則是也的螺栓，其Ae=353mm ft=59477/353=168.5N/mrWtb=170N/mrfi拉桿滿足要求。b、花籃螺栓花籃筋的計算，見圖九花籃筋選用 20，其A=314mm（r=/2A=59477/（2 x 314）=94.7N/mm2

35、< f y=215/mnn焊縫計算：焊縫如圖九示，為安全計，取單面焊縫計算，其有效長度為Lw=60mm25圖九：拉桿中部25連接板厚T38-螺栓M二臣 f y=Ti/(2 x 0.7hf x Lw)圖十（一）:承力拉桿上節=59477/(2 x 0.7 x 660)=118N/mm<ffW=160N/mmc、拉桿上節計算:見圖十（一），焊縫hf=8 mm Lw=80mm可見，其Lw=80mm- f y=T1/ （2x 0.7h f x Lw）=59477/ （2x 0.7 x 8x 80） =66.4N/mm：ffw=160N/mm由于B板較厚，可不必驗算其螺栓孔處的擠壓應力， 且

36、其抗剪強 度是顯然滿足的（100寬的板）。d、拉桿下節計算：（從簡）直接用螺栓把下節接點板B固定于承力架邊框槽鋼腹板上，螺栓為2ML，連接板B8為10厚。e、穿墻螺栓（受剪、拉）計算：選 M3o螺栓，其 Ae=560.6mfri（T t= Ti.cos a /Ae=59477X cos650/560.6=44.8N/mm2v f tb=170/mrn f v= Ti.sin a/Ae=59477< sin65°/560.6=96.1N/mm< f v =130/mm 同時"（c J f tb） 2+ （fv/ f vb） 2 =v（ 44.8/ 170 ） 2+

37、 （96.1/130） =0.785<1M0螺栓滿足要求。f、結構邊梁的驗算：由以上計算可知，承力拉桿受力為 T1=59477N有兩根穿墻螺栓承擔拉力 Ts總二T1COS6*5=25136N單根穿 圖十（二）墻螺栓受拉力為Ts=12568N即結構邊梁所受的拉力為12.57KN;螺栓承受的剪力為 T t總二sin65 0=53904N單根穿墻螺栓 承受剪力為=26952.2N,即結構邊梁所受的剪力為27KN根據爬架 平面圖可知：在16軸線交B軸線、1、6軸線交G軸線處（A座）； 在813軸線交B軸線、813軸線交G軸線處（B座）；在1823軸線 交B軸線、1823軸線交G軸線處（C座）；在

38、2530軸線交B軸線、 25、30軸線交G軸線處（D座）等受力最不利。 邊梁側向受拉計算簡圖見附圖; 由圖紙查詢可知：邊梁L8： 200< 350,配筋為314; 314,箍筋為8200(2);砼強度等級最低等級為C30邊梁L7： 200< 350,配筋為314; 314,箍筋為8200(2);砼強度等級最低等級為C30懸挑邊梁XL1: 200< 350,配筋為420 2/2 ; 316,箍筋為10100（2）;砼強度等級最低等級為C30懸挑梁：200X 350,配筋為3 25; 314,箍筋為 8100(2);砼強度等級最低等級為C30梁側面受力計算1) L8計算：由簡圖一

39、計算得：T；=_P.-K T；=1257KIRai=18.38KNR bi=14.36KNMc=28.72KN.m M Di由簡圖二計算得：T =.1 T ；=>.L 1丄KCC*fB*?095一f4：3215邊梁(L )側向拉力計算簡圖(二)Rap18.38KNR b2=14.36KNMc=24.02KN.mM D2二 M max=MDi2f c=14.3N/mm h 0=200-35=165mm b=350mma 1=1.03 1=0.8a s=M/a 1 f c b h 02=29.37 x 10( 1.0 x 14.3 x 350 x 1652)=0.216<0.518E

40、=1-V1-2 a s =0.246<0.518Y s=0.5(1+ V1-2 E )=0.5(1+ V1-2 x 0.246)=0.856 A二M/fyY s h 0=29.37 x 106+( 340x 0.856 x 165) =611mm 現場配筋：114+114, As實際= 153.9+153.9=307.8 mm2< A梁L8側面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為： 611-308=303 mn2，即梁L8側面需加筋120( 314.2 mm2)才能滿足受力要求。2)梁L7計算由簡圖三計算得：T:二1： .41=-二丿T；=.r.57K_l =.7*1 723譽

41、9; 1m廠E:FfJ142757邊梁(一)側向拉力計算簡圖(三)Ra3=28.88KNRB3=28.88KNMc3= ME3=19.79KN.m M D3=M3M中 3二 M 小8*=皿中2f c=14.3N/mm h 0=200-35=165mm b=350mma 1=1.0 B 1=0.8 a s=M/a 1 f c b h 02=24.74 x 10( 1.0 x 14.3 x 350x 1652)=0.182<0.518E =1-V1-2 a s =0.202<0.518Y s=0.5(1+ V1-2 E )=0.5(1+ V1-2 x 0.202)=0.886 As=M

42、/fyY s h 0=24.74 x 106-( 340 x 0.886 x 165) =498mm現場配筋：114+114, Am示= 153.9+153.9=307.8 mm2< As梁L7側面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：498-308=190 mn2，即梁L7側面需加筋116 (201.1 mn2)才能滿足受力要求。3）懸挑梁XL1計算（配筋為4 20 2/2 ;316,箍筋為 10100（2）;砼強度等級最低等級為C30 ;由簡圖四計算得：I二上/J /* /A.I/8c0n,/ Jti:>邊梁（L側向拉力計算簡圖（四）R04=28.1 1KNM 04MA4=12.

43、4KN.m M B4由簡圖五計算得：1=_ r.TTK' Tl=l_.'- k0 mR3DI1邊梁(I J )側向拉力計算簡圖(五)R05=28.1 1KNM 05Mc5=4.2KN.mM D5M max=M4=M52f c=l4.3N/mm h o=2OO-6O=14Omm b=350mma 1 = 1.0B 1=0.8a s=M/a 1 f c b h 02=20.75 x 106-( 1.0 x 14.3 x 350 x 1402)=0.212<0.518E =1-V1-2 a s =0.241<0.518Y s=0.5(1+ V1-2 E )=0.5(1+

44、V1-2 x 0.241)=0.86 A=M/fyY s h 0=20.75 x 106-( 340x 0.86 x 140) =506.9mnn 現場配筋：2 20+116, As實際=628+201.1=829.1 mm> As懸挑配筋能滿足受力要求。邊梁正面受彎計算簡圖見附圖由圖紙查詢可知：邊梁L8: 200X 350,配筋為314; 314,箍筋為8200(2);砼強度等級最低等級為C30邊梁L7: 200X 350,配筋為314; 314,箍筋為8200(2);砼強度等級最低等級為C30懸挑邊梁XL1: 200X 350,配筋為420 2/2 ; 316,箍筋為10100(2)

45、;砼強度等級最低等級為C30懸挑梁：200X 350,配筋為325; 314,箍筋為8100(2);砼強度等級最低等級為C30梁正面受彎計算1) L8 計算(200 X 350,配筋為 314; 314,箍筋為 8200(2);砼強度等級最低等級為C30 ):由簡圖一計算得：Rai=35.12KNR bi=26.48KNMc=57.17KN.m M Di由簡圖二計算得:T = * / K 7; = - /1Raf35.12KNRb2=26.48KN二 M max=MDi2f c=14.3N/mm h 0=350-35=315mm b=200mma 1=1.0B 1=0.8:,a s=M/a 1

46、 f c b h 02=58.4 x 10( 1.0 x 14.3 x 200X 3152)=0.206<0.518E =1-V1-2 a s =0.233<0.518Y s=0.5(1+ V1-2 E )=0.5(1+ V1-2 x 0.233)=0.865 A=M/fyY s h 0=58.4 x 106-( 340x 0.865 x 315) =630mm 現場配筋：3 14, As實際=153.9 x 3=461.7 mmfv As梁L8正面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為： 630-461.7=168.3 mm2，即梁 L8 正面需加筋 116(201.1 mmf)才能

47、滿足受力要求。2) 梁 L7 計算(200x 350,配筋為 314;314,箍筋為 8200(2);砼強度等級最低等級為C30 )由簡圖三計算得：T;=2_ k T：=?7I . T; = E_ I '， T =±7T .q = l，' rL1 *:'rr .j- I ;4L-hEFI!5L 350*177】Bn：廠*f/邊梁（）正面受彎計算簡圖（三）Ra3=57.74KNRb3=57.74KNMc3= ME3=23KN.mM D3=M3M 中 3由簡圖四計算得:T =r .t"I'-T：二I' IT；=27KNI|L丄 A700T

48、巧r1FJ 7 T J:FEi 7兀/4 /邊梁()正面受彎計算簡圖(四)Ra4=57.74KNRB4=57.74KNMc4= ME4=40KN.mM D4=M4M 中 4M 小8*=皿中 42f c=14.3N/mm h o=350-35=315mm b=200mma 1=1.0B 1=0.8:,a s=M/a i f c b h o2=48.55 x 10( 1.0 x 14.3 x 200X 3152) =0.171<0.518E =1-V1-2 a s Y s=0.5(1+ V1-2 E )=0.5(1+ V1-2 x 0.)=0.894 A=M/fyY s h 0=48.55

49、x 106-( 340 x 0.894 x 315) =507.1mrn 現場配筋：314, Am示=153.9 x 3=461.7 mmfv As梁L7正面配筋不能滿足受力要求；需要加配筋為：507.1-461.7=45.4 mm 2，即梁 L7 正面需加筋 112 (113.1 mmf)才能滿足受力要求。3) 懸挑梁XL1計算(200x 350,配筋為420 2/2 ; 316,箍筋為10100(2);砼強度等級最低等級為 C30 ;由簡圖五計算得：T; = 27KTi=2?I/ y z/ % l=L 上 QV'-1：7!.J corT,550邊梁（一）正面受彎計算簡圖(五)R05

50、=56.975KNM 05MA5=24.67KN.mM B5由簡圖六計算得：T'=l：T|=' /L'X 1二1' r 1'"10 G001邊梁(L正面受彎計算簡圖(六)R06=56.975KNM 06Mc6=7.81KN.mM D6M max=M5=M62f c=14.3N/mmh0=350-60=290mm b=200mma 1=1.03 1=0.8:,a s=M/a 1 f c b h 02=41.68 x 106-( 1.0 x 14.3 x200X 2902)=0.173<0.518E =1-V1-2 a s =0.191<

51、;0.518Y s=0.5(1+ V1-2 E )=0.5(1+ V1-2 x 0.191)=0.89362 A=M/fyY s h 0=41.68 x 10+( 340 x 0.893 x 290) =473.4mm 現場配筋：220, As實際=628 mm> As懸挑配筋能滿足受力要求。根據現場施工情況，當爬架作用于結構時，砼強度等級未達到設計要求，考慮施工的誤差，在爬架預留洞兩邊各加三個加密箍筋。6.4提升系統的計算1、單元整體提升腳手架的自重，在 12軸線交B軸線、56軸 線交B軸線、89軸線交B軸線、1213軸線交B軸線、1213軸線 交G軸線、1819軸線交B軸線、2223

52、軸線交B軸線、1819軸線 交G軸線、2526軸線交B軸線、2930軸線交B軸線處爬架受力進 行計算，爬架長6.07米，高17.3米，活荷載（三步裝修架荷載）不作 用，則在自重作用下，作用于承力架上的支座力為：R=21.87KN R 外=16.41KNVE Y=0 T=2 （ R+ R外）+W+ W2+ W3=2（21.87+16.41 ） +1.68+0.6+0.168=80.52KN2R外+ W/T2F內W1j1 1AOXW1*J圖十VE A=0W.AO+ 2R.AB+ W3.AF- T.x=0V1680 x 0.56 + 2 x 21870 x 0.8 +連接板B 吊桿與B板168X 1.0522x=0.45(m)805202、吊架的計算經過上面的計算，取吊中距 A點0.45米，I1 - 1(1) 吊鉤計算：a、抗拉：選用？ 20的鋼筋，A=314mm吊桿4 16圖十二：(T t= T /2A=80520/ (2