1、綏遵高速公路檬梓互通支架法現澆箱梁施工技術方案計算書1、工程概況本合同段檬梓橋互通含一座主線橋，8座匝道橋，其中有7座匝道橋上構設置鋼筋混凝土箱梁，共27聯，支架高度8.027m，具有種類多，箱室結構、支架高度、每聯長度變化較大的特點，其中BKO+538.308匝道第二跨、EK0+432匝道第二聯跨鄉村道路，施工期間需搭設門洞通過。檬梓互通匝道橋概況橋梁名稱設計速度（km/h）最大縱坡（%）全長（m)橋面寬（m)箱室類型聯支架高度（m）AK0+270.68760-3.841262.868.5單箱單室 5827BK0+117.30360-3.2268.0210.5單箱雙室 110.114BK0+

2、538.30860-0.98225.0210.5單箱雙室 1814.7CK0+312.89460-3.254312.2428.75單箱單室 9810.6DK0+588603.207307.0310.05單箱單、四室 214.619.7EK0+43260-2.95106.0610.05單箱三室 2817.8FK0+630.540-2.58491.5610.5單箱雙室 7819.42、設計依據1、建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008；2、鋼結構設計規范GB50017-2003；公路橋涵施工技術規范、3、檬梓橋互通匝道橋施工設計圖；4、施工調查所取得的資料；3、總體方案檬梓橋互

3、通匝道橋采用碗扣式滿堂支架，光面竹膠板，整聯分兩次澆筑成型，其中B、E匝道跨鄉村公路，采用門洞方式通過。支架采用483.5mm碗扣式鋼管（因考慮扣件施工損耗，實際壁厚計算時按2.7mm考慮），支架縱向間距90cm，豎向步距120cm，橫向間距在腹板處為30cm，底板處為60 cm，翼緣板處為90cm。4、強度計算4.1荷載分析縱橋向取90cm進行計算, 高度1.4m。腹板部分混凝土荷載：26×1.4=36.4KN/m2頂板厚度為25cm,底板厚度為22cm,頂板和底板部分混凝土荷載：26×（0.25+0.22）=12.22KN/m2（1）內模按0.5KN/m2計算外模按0.

4、3KN/m2計算（2）施工人員機具按2KN/m2計算（3）振搗混凝土的荷載按2.5KN/m2計算（4）風荷載 WK=sW0=0.14+3.91=4.05KN/m根據分析，當風荷載為橫橋向施加時支架受影響最大，支架組合最不利因素為：梁體自重+風荷載4.2橫向方木強度檢算橫向間距在腹板處為30cm，底板和翼緣板處為分別為60cm、90cm。橫向方木采用10×10cm截面，其力學性能及截面特性： W=bh2/6=10×102/6=166.67cm3 I=bh3/12=10×103/12=833.33cm4 a=13MPa ah=2MPa E=8.5MPa；密度：7.5K

5、N/m3取受力最不利的腹板部分進行計算，橫向方木模式類似于連續梁，計算時按三等跨考慮。如下圖q=36.4KN/m2*0.6m+（0.5KN/m2+0.3KN/m2+2KN/m2+2.5KN/m2）*0.6m=25.02KN/mMmax=0.5qL2=0.5×25.02×0.62=4.5KN*m =M/W=4.5/1.67*10-6=2.69MPa=13MPa，方木的強度滿足要求。f=5qL4/384EI=5*0.64*103*25.02/384*10*109*833*10-3=0.51mm f=600/400=1.5mm以上的撓度計算按簡支梁計算宜可以滿足要求，對連續梁來說

6、考慮相鄰約束的影響，其撓度比簡支梁小，故也能滿足要求。 注：計算撓度時不考慮施工荷載，所以q取25. 02KN/m。4.3縱向方木強度檢算縱向間距為90cm，方木強度檢算，方木采用15×15cm截面，其力學性能及截面特性： W=bh2/6=15×152/6=562.5cm3 I=bh3/12=15×153/12=4218.75cm4 E=8.5MPa a=13MPa ah=2MPa密度：7.5KN/m3取受力最不利的中腹板部分進行計算，橫向方木模式類似于連續梁，計算時按三等跨考慮。如下圖q=36.4KN/m2*0.9m+（0.3KN/m2+0.5KN/m2+2KN

7、/m2+2.5KN/m2）*0.9m=37.53KN/mMmax=0.5qL2=0.5×37.53×0.92=15.2KN*m =M/W=15.2/5.625*10-6=2.7MPa=13MPa，方木的強度滿足要求。f=5qL4/384EI=5*0.94*37.53/384*8.5*106*4.219*10-5=0.94mm f=600/400=1.5mm以上的撓度計算按簡支梁計算宜可以滿足要求，對連續梁來說考慮相鄰約束的影響，其撓度比簡支梁小，故也能滿足要求。 注：計算撓度時不考慮施工荷載，所以q取25.02KN/m。4.4支架檢算（按支架最高27米計）4.4.1單支立桿

8、的軸向力計算N=1.2Q1+1.4(Q3+Q4)LXLY+1.2Q2=1.2*(0.3+0.5+33.3*10-3*1.2/0.3*0.9*24)+1.4（2+2.5）0.3*0.9+1.2*36.4*0.3*0.9 =14.68KN支架采用碗扣式腳手架，規格483.5mm，實際壁厚計算時按2.7mm考慮，參數如下：A3.84x102mm2，I0.99x105mm4W=4.25x103mm3，回轉半徑i16.03mm，自重33.3N/m。205N/mm21、無風荷載時支架立桿強度檢算：計算長度L1200mm，長細比L/i75，查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范路附錄D得0.750，單根鋼管

9、的允許承載力NA0.750×3.84×102×20559040N59.0KN單根支架立柱承受的荷載：N14.68KN<N= 59.0KN，安全系數為59.0/14.68=4.0滿足要求。2、組合風荷載時支架立桿強度檢算：Wk = 0.7z ·s·Wo式中：Wk風荷載標準值（kN/m2 ）；z 風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB50009-2001）規定采用 1.25；s風荷載體型系數，豎直面取 1.2；W0風壓按現行國家標準建筑結構荷載規范（GBJ9）的規定遵義地區取0.27Wk = 0.7×1.25

10、5;1.2×0.27=0.284kN/m2風荷載對立桿產生彎距:MW=1.4al02WK/10 (WK=0.284)=1.4*0.9*1.2*1.2*0.284/10=0.52KN*m立桿壓彎強度：NW/A+0.9MW/W=(14.68/0.75*3.84*102+0.9*0.52/4.25)*103=161MPaf=205MPa鋼管截面特性符號計算公式取值單位有效彎矩系數1.0鋼管截面塑性發展系數1.15W立桿截面模量5.083歐拉臨界力NE =2EA÷2171.52KNE材料彈性模量205000Mpa壓桿長細比75風荷載對立桿產生彎矩Mw=1.4lxl02WK/100.

11、73KN·mlx立桿縱距0.9ml0立桿計算長度1.2m風荷載標準值WK= 0.7zsW00.284底板及翼緣板下，支架承受的荷載均比腹板下的支架小，不再進行驗算。立桿強度滿足要求。支架縱、橫向水平管強度檢算取腹板位置支架縱、橫向間距為60cm、90cm,橫桿彎矩按下式計算：M=Pc*C=36.4KN*0.3*0.9m+（0.3KN/2+0.5KN/2）*0.3*0.9m=9.936KN*mMmax=0.5qL2=0.5×11.16×0.3*0.9=1.5KN*m 橫桿抗彎強度=M/W=1.5KN*m/4.25cm3=0.35f=600/400=1.5式中：M橫桿

12、彎矩（KN.M）；W鋼管的截面模量；Pc梁砼重量及模板重量的1/2；C梁邊至立桿之間距離。4.4.3支架穩定性檢算取單根立桿出來進行檢算，其自由長度為1.2m，支架采用碗扣式腳手架，規格48mm,=3.5mm，壁厚計算時按2.7mm考慮，參數如下：A3.84x102mm2，I0.99x105mm4W=4.25x103mm3，回轉半徑i16.03mm，自重33.3N/m205N/mm2長細比L/i75，根據安全系數法（材料力學）其中Pmax=0.5×129.27×0.62=23.27KN，Pcr為立桿的臨界力，為長度系數，假定立桿為一端鉸接，一端固接，=0.7所以由以上可以得：=152.29/23.27=6.544金屬結構中的壓桿=1.83.0=6.544=3.0 支架穩定性滿足要求支架基礎承載力檢算立桿下底托尺寸為15cm ×15cm，地基從上到下為20cmC20混凝土，50cm換填土（碎石土或建筑廢渣），擴散角度取45°，計算簡圖如下：上部傳來荷載(KN)取35.95KN，考慮立桿自重N2=0.44KN N=0.44KN+35.95KN=36.39KN，A-受荷載單