1、火力發電廠高溫緊固件技術導則1 范圍 本標準規定了火力發電廠高溫緊固件的檢驗內容、方法和處理措施，并對螺栓緊固與拆卸提出了要求。 本標準適用于工作溫度400C以上的汽缸、汽門、各種閥門和蒸汽管道法蘭的螺栓、螺母和墊片的檢驗和處理。對于工作溫度400C及以下的緊固件可參照執行。2規范性引用文件 下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內容）或修訂版本均不適用于本標準，然而，鼓勵根據本標準達成協議的各方廠家是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準。 GB/T2 緊固件 外螺紋的末端 GB/T3 普

2、通螺紋收尾、肩具、退刀槽和倒角 GB/T90.1 緊固件 驗收檢查 GB/T 90.2緊固件 標志與包裝 GB/T 98 止動墊圈技術條件 GB/T 196 普通螺紋 基本尺寸 GBIT 197 普通螺紋 公差 GB/T231.l 金屬布氏硬度試驗方法 第1部分：試驗方法GB/T5779.1 緊固件表面缺陷 螺栓、螺釘和螺柱 一般要求 GB/T5779.2 緊固件表面缺陷 螺母 GB/T 6394 金屬平均晶粒度測定方法 GB/T 17934 金屬里氏硬度試驗方法 DL/T 694 火電廠高溫高壓蒸汽管道蠕變監督規程 DLT/ 884火電廠金相檢驗與評定導則 JB 4730 壓力容器無損檢驗3

3、選材原則3.1較好的抗松馳性，使螺栓在較低的預緊應力下，經過一個設計運行周期后，其殘余緊應力仍高于最小密封應力。3.2強度和塑性的良好配合，蠕變缺口敏感性小。一般要求螺栓材料在8000h10000h以上光滑試樣的持久塑性分別為：新材料太于5%；已運行材料不應低于3%。3.3組織穩定，熱脆性傾向小。3.4 良好的搞氧化性能，防止長期運行后因螺紋氧化而發生螺栓和螺母咬死現象。3.5 螺母強度宜比螺栓材料低一級，硬度低20 HBW50HBW。用于各工作溫度等級的常用螺栓材料列于表1，表中螺栓材料用作螺母時，可比表1中所列溫度高30C50C。常用螺栓材料的化學成分、力學性能參見附錄A,熱處理工藝參見附

4、錄B。3.6原則上同一法蘭的緊固件應采用相同的鋼號、強度等級和結構形式。當在同一法蘭上要安裝不同材料和強度等級的緊固件時，則應考慮計算由不同線膨脹系數和抗松弛性性能引起的影響。表1 各工作溫度下選用的常用螺栓材料最高使用溫度牌 號40035（螺母用材）400354004134548020CrMo（螺母用材）48035CrMo51025Cr2MoV20CrMo 55025Cr2Mo1V55020Cr1Mo1V157020Cr1Mo1VNbTiB(推薦使用鋼材)57020Cr1Mo1VTiB(推薦使用鋼材)570C-422（2Cr12NiMo1W1V）(推薦使用鋼材)677R-26(Ni-Cr-C

5、o 合金)677GH4145(Ni-Cr合金)4檢驗與更換報廢4.1 使用前的檢驗驗使用前應逐根檢驗到貨驗收時應根據GB/T 90.l、GBf/90.2的要求檢查包裝質量，根據產品標準的規定檢查產品的標識、數量和產品質量檢驗單（包括化學成分、低倍主高倍組織、力學性能）。進行幾何尺寸、表面粗糙度及表面質量的檢查，應符合GB/T2、GB/T3、GB/T 98、GB/T 196、GB/T 197、GB/T 5779.1、GB/T5779.2等標準和圖樣要求。螺紋表面應光滑，不應有凹痕、裂紋、銹蝕、毛刺和其他會引起應力集中的缺陷。對大于和等于M32的螺栓均應依據DL/T694的要求，進行100%超聲波

6、探傷，必要時可按JB 4730進行磁粉、著色檢查及其他有效無損檢驗方法。4.15螺栓和螺母坯料或粗加工半成品進行調質處理后，方可加工成成品。合金鋼、高溫合金螺栓、螺母應進行100%光譜檢驗，檢查部位為螺栓端面，分析結果應與材料牌號相符，對高合金鋼或高溫合金的光譜檢查斑點應及時打磨消除。螺栓材料的理化檢驗按照相應材料的技術條件或制造廠標準執行。對螺栓材料的一些特殊要求則按協議書執行。4.1.8M32規格及以上螺栓應按GB/T 231.1進行100%硬度檢驗。檢查部位為螺栓光桿或端面1/2 半徑處，硬度檢驗首選直接進行布氏硬度檢驗。在無法使用布氏硬度測試時，可使用按GB/Tl7394便攜式里氏硬度

7、計測試，但應努力減小各種因素對試驗結果的影響。螺栓硬度要求參見附錄A的表A.2。對鎳基合金螺栓進行硬度試驗時，應注意加工硬化傾向對試驗結果的影響。對大于M32的螺栓應按DL/T 884進行金組織抽驗，每種材料、規格的螺栓抽檢數量不應少于一件，檢查部位可在螺栓光桿或端面處。鐵素體類鋼的螺栓材料正常組織為均勻回火索氏體；鎳基合金螺栓材料的正常組織為均勻的奧氏體；帶狀組織、夾雜物體嚴重超標、方向性排列的粗大貝氏體組織、粗大原奧氏體黑色網狀晶界均屬于異常組織。 當硬度不合格時，可通過解剖螺栓進行力學性能試驗判定。 對20CrIMo1VNbTiB鋼螺栓，組織性能規定如下（檢驗與評級參見附錄C）。 硬度：

8、252HBW-302HBW。 U形缺口沖擊功：小于M52的螺栓，Ak63J;等于或大于M52的螺栓，Ak47J。 對剛性螺栓的U形缺口沖擊功應比柔性螺栓高16J。 按晶粒形態和尺寸將組織分為7級（參見附錄c的濃C.1），根據螺栓的結構和使用條件，允許使用的級別見表2。表2 20CrIMo1VNbTiB鋼允許使用的晶粒級別序號使用條件螺栓結構允許使用級1原設計螺栓材料為20CrIMo1VNbTiB鋼柔性螺栓52引進大機組代用20CrIMo1VNbTiB鋼柔性螺栓53原設計為540C等級，容量在200MW以下的機組螺栓，如果用該鋼種柔性螺栓3、4、5、6、7柔性螺栓所有高溫螺栓、螺母應在外露端打出

9、材料標記，以便辨認。抽取高壓內缸每種規格、每種材料的20%螺栓（但不應少于兩根）作為蠕變監督螺栓，使用前分別在該螺桿兩端面打上樣沖眼，測量樣沖眼之間的距離，將此距離作為蠕變測量的初始長度。測量工具為專用卡尺，測量方法見DL/T441。4.2投運后的檢驗檢驗的內容應根據制造廠提供的技術規范進行，或按本技術導則的規定要求，并根據機組設備的特點，制訂相應的檢驗規定，應加強對以下螺栓的監督和檢驗。特點，制訂棚艨 蒸汽溫度510C以上而具有熱脆傾向的25Cr2MoV和25Cr2Mo1V鋼螺栓。已斷裂的螺栓組中，尚未斷裂的螺栓。高壓汽缸高溫段螺栓，調速汽門和主汽門螺栓。 檢驗發現有黑色網狀奧氏體晶界的螺栓

10、。大修時，對大于M32的高溫螺栓應拆卸進行100%無損探傷，檢測方法及要求見4.1.4的規定。4.2.3 累計運行時間達5萬h，對大于M32的高溫螺栓，應根據螺栓的規格和材料，至少抽查1/3數量螺栓進行硬度檢驗，當抽查比例不足一件時，抽取一件。以后抽查周期約3萬h5萬h。硬度檢查的部位在螺栓光桿處，硬度檢測方法及要求見4.1.8的規定。累計運行時間達5萬h，對大于M32的高溫螺栓，應根據螺栓的規格和材料，至少抽查1/10數量螺栓進行硬度檢驗，當抽查比例不足一件時，抽取一件。以后抽查周期約3萬h5萬h。金相檢查的部位在螺栓光桿處，金相檢測方法及要求見4.1.9的規定。每次大修時應時行蠕變監督螺栓

11、的長度測量，然后穿出蠕變變形量。測量位置、工具、方法見4.1.13的規定。 對CrMoV鋼、多元強化CrMoV鋼和強化的l2%鉻型鋼制螺栓的蠕變變形量達到0.7%時，或螺栓累計運行時間達到8萬h10萬h，未進行蠕變變形測量的，應進行解剖試驗。解剖試驗至少從螺栓組中選擇一根有代表性的螺栓進行解剖試驗。抽驗螺栓應是工作溫度最高，或應力量大，或材料質量有問題的螺栓。在任何情況下，斷裂的螺栓均應進行解剖試驗和失效分析。經檢驗的螺栓可分為三類： 正常螺栓。 需重新熱處理的螺栓。硬度高于要求的上限或者低于要求下限的螺栓，以及具有粗大原奧氏體黑色網狀晶界的螺栓，進行重新熱處理的螺栓按已恢復熱處理螺栓的等級使

12、用。 超過標準需報廢的螺栓。根據上述各項檢驗結果，進行綜合分析，對運行螺栓的安全性作出評定，并提出改進措施和需擴大檢查的內容與數量。4.3 更換與報廢 對運行運行后檢驗結果符合下列條件之一者應進行更換，更換下的螺栓可進行恢復熱處理，檢驗合格后可繼續使用。如已完成運行螺栓的安全性評定工作，則可根據評定報告繼續使用。a)硬度超標。 b)金相組織有明顯的黑色網狀奧氏體晶界。 c)25Cr2Mo1V和25Cr2MoV的U形缺口沖擊功。 1) 調速汽門螺栓和采用扭矩法裝卸的螺栓，Ak47J； 2)采用加熱伸長裝卸或油壓拉伸器裝卸的螺栓，Ak24J。符合下列條件之一的螺栓應報廢： a)螺栓的蠕變變形量達到

13、1%； b)已發現裂紋的螺栓； c)經二次恢復熱處理后發生熱脆性，達到更換螺栓的規定。1） d)外形嚴重損傷，不能修理復原；e)螺栓中心孔局部燒傷熔化。5 螺栓的緊固與拆卸5.1 -般要求在緊固和拆卸過程中，應注意盡量改善緊固接觸面的潤滑狀態，防止使用過大的沖擊力，以減少螺栓所承受的扭矩。對于M52及以上的螺栓、螺母、球面墊圈、特殊厚度的墊圈和螺栓孔應做好配對和編號，每次緊固時仍按原來的號碼配對就位。罩螺母擰到底后，螺母頂部應留有3左右的空隙。新螺栓和螺母應事先使螺紋配合適當，并有一定的間隙。使用過的螺栓和螺母再次安裝前，應清洗螺紋。螺紋處有毛刺、氧化皮破裂嚴重的應研磨螺紋，應用手能輕松擰進螺

14、母。無論使用何種緊固方法和工具，應選擇合理的松緊順序，擰緊螺栓順序以消除法蘭結合面縫隙為原則，松螺栓順序以防止法蘭變形力集中到最后拆卸的一個螺栓位置為原則。圖1表示幾種不同形狀法蘭面螺栓的松緊順序。螺栓和螺母對號試擰。螺母與法蘭接觸后，用塞尺檢查螺母支承面和法蘭的接觸情況，全周用0.04塞尺通不過時表示接觸良好。試擰合格的螺栓和螺母，可用優質黑鉛粉反復摩擦螺紋部分，至螺紋牙表面發出烏黑光澤為止。再用壓縮空氣吹去多余的黑鉛粉。螺栓要先進行初緊，待整個結合面螺栓緊固后再進行第二次緊固。原則上貫穿式螺栓和螺柱，不應在同一法蘭上相鄰排列。如果必須這樣做，則應要求螺柱的應變和應力松馳特性近似等于貫穿式螺

15、栓的應變和應力松馳特性。根據施工要領、特點、緊力偏差、被連接件的重要性和現場條件，應選用適宜的緊固方法。一般來說，高壓汽缸和調速汽門螺栓應采用緊力偏差較低的緊固方法。1）新成品螺栓又經一次調質處理的按一次恢復熱處理對待。 (b) (c)（a）高壓缸法蘭； (b)雙排汽低壓缸法蘭； (c)閥門法蘭圈1 幾種不同形狀法蘭面螺栓的松緊順序5.2緊固扭矩法5 扭矩法是利用轉動螺母的扭矩和螺栓緊力之間的關系擰緊螺栓。用公式（1）算出達到預緊力Fo所需的扭矩Mt,即Mt=KdFo （1）式中： d 螺栓公稱直徑； K扭矩系數。5、施-工時把編號配對螺栓、螺母和墊圈按法蘭上的編號就座，用加套筒扳手（或測力扳

16、手，或風動扳手，或液壓扳手）以約50%Mt初緊螺母，然后以100%Mt終緊螺母。5.21.3緊固時應盡量采用風動和液壓扳手。加熱轉角法.1 加熱轉角法是在螺栓的中電話孔加熱螺栓螺桿，造成螺栓與法蘭的溫差，待螺栓長度熱膨脹至規定值后擰進螺母，螺栓冷卻收縮后將產生預緊力。.2根據式(2)和式（3）算出達到預緊力Fo時所需的螺母轉角或弧長S，即 (2) (3)式中：達到Fo時的螺桿伸長量；t螺距；a考慮緊固前后的法蘭和結合面涂料的壓縮系數，取1.3；D螺母外徑；Lo緊固時參與螺栓延長的有效螺栓長度；O預緊應力；E螺栓材料的彈性模量。.3先按冷緊方式初緊成組螺栓，使結合面貼合。然后把加熱器插入螺栓中心

17、孔同，把螺栓加熱至按公式（5）計算的to溫度。接著，用輕型扳手，按（S）值擰進螺母。 （50100） (5) 式中：a1螺栓線脹系數；長度系數； 一法蘭的厚度。.4 加熱螺栓中心孔時成均勻，不應產生局部超溫。其中心孔壁的溫度不應超過該螺栓的最高使用溫度（見表1）。螺栓應加熱螺桿，不應直接加熱螺栓的螺紋和螺母部分。螺栓的加熱方法宜采用熱空氣加熱應運和電氣式加熱法。伸長法.1 伸長法是擰緊螺母使螺栓長度伸長至規定值，從而獲得預緊力。.2根據公式（4），算出螺栓達到預緊力Fo時的螺栓伸長量。.3測量每根螺栓的長度，并做好記錄。隨后按號裝入螺栓、墊圈和螺母，按順序進行初擰，使法蘭結合面貼合。最后安裝基

18、準棒和千分表（或超聲波測長儀），然后擰緊螺母，螺栓的伸長量到終擰即告結束。.4本方法適用于兩端外露帶中心孔的螺栓；不適用于帶罩螺母的螺栓。伸長螺栓的方法有：冷緊、加熱伸長或用油壓拉伸器拉長螺栓。5.3拆卸 不應在高溫狀態拆卸螺栓，對于汽缸螺栓應等調節級處壁溫降到80以下，對于各種閥門和管道的法蘭應等溫度降到100以下才可拆卸。拆卸螺母通常用加熱法，使螺栓伸長，緊力下降，以便轉動螺母。拆卸螺栓前，應向螺紋內注入潤滑劑，用適當的力矩來回活動螺母，并可敲振，使螺母松動。防止由于螺紋咬死而強行松螺母引起螺紋拉毛或扭斷螺栓。當確實無法拆卸時，可用氧乙炔切開螺母。切割時應嚴防螺栓螺紋損壞或過熱。當擰入法蘭

19、體的螺栓斷裂時，可用鉆孔方法取出銹死螺桿，以保證法蘭體內螺紋完整無損。5.34 當螺桿仍擰在下法蘭體而進行起吊汽缸大蓋或閥門蓋時，應防止碰傷裸露在外的螺栓螺紋。6技術檔案管理6.1 使用前的高溫緊固件技術檔案包括： a)質量檢驗單； b)光譜、探傷、硬度、金相檢驗資料； c)各種法蘭螺栓的強度計算、預緊力值、緊固工藝等資料； d)螺栓的初始長度。6.2運行中的技術檔案包括：a)蠕變測量資料；b)各螺栓組的超參數運行時間、啟停次數和累計運行時間； c)每次大修時的探傷資料、硬度和金相組織檢查資料；d)每次大修時各種法蘭螺栓的緊固、拆卸、加熱資料；e)運行8萬h10萬h或蠕變量達0.7%的螺栓檢驗

20、和解剖試驗資料，對螺栓的安全性評定；f)螺栓的檢修、更換、報廢、恢復熱處理資料。6.3 螺栓失效分析資料包括：a)斷裂金相分析；b)材質解剖試驗；c)工況、裝配工藝、結構影響分析；d)防止措施，執行情況和效果。附 錄A（資料性附錄）常用螺栓材料的化學成分、力學性能）A.1 螺栓材料的化學成分見表A.1。表A.1 螺栓材料的化學成分牌號CSiMnPSNiCrMoWVNbTiA1CuB350.320.400.170.370.500.800.0350.0350.250.25-450.420.500.170.370.500.800.0350.0350.250.25-20CrMo0.170.240.17

21、0.370.400.700.0350.0350.300.801.100.150.25-35 CrMoA0.320.400.170.370.400.700.0250.0250.300.801.100.150.25-0.25-42 CrMoA0.380.450.170.370.500.800.0250.0250.300.901.200.150.25-0.25-25 Cr2MoVA0.220.290.170.370.400.700.0250.0250.301.501.800.250.35-0.150.35-0.25-25 Cr2Mo1VA0.220.290.170.370.500.800.0250.

22、0250.302.102.500.901.10-0.300.50-0.25-20 Cr1Mo1V1A0.180.250.170.370.300.600.0250.0250.401.001.300.901.10-0.701.10-0.25-20 Cr1Mo1VNbTiB0.170.230.400.600.400.650.0250.0250.300.901.300.751.00-0.500.700.010.220.050.14-0.250.000.00520Cr1Mo1VTiB0.170.230.400.600.400.600.0250.0250.300.901.300.751.00-0.450.

23、65-0.010.28-0.250.000.0052Cr12NiMo1W1V（4-422）0.200.250.500.501.000.0250.0250.501.0011.012.500.901.250.901.250.200.30-0.25-R-260.081.501.000.0300.03035.039.016.020.02.503.50Co1822.00Fe余量-2.503.000.25-0.0010.01GH41450.080.350.350.0150.0107014.017.0Mg0.010Zr0.050Fe5.09.0Co1.002.252.752.252.750.500.01A.

24、2 常用螺栓材料的力學性能見表A.2表A.2 常用螺栓材料的力學性能牌號室溫力學性能（不低于）HBW高溫強度Rp0.2MPaRmMPaA%z%AkJ試驗溫度C10-5MPa105MPa35265510184355146196400118-453536371640391872294008118620CrMo49063714405519724147013725520CrMo（50）590765144047241285475-16735 CrMo（50）686834124047255311-42 CrMo（65）66079016504724831142 CrMo（65）720860165047255

25、32125Cr2MoV6867851550472482935007819625Cr2Mo1V6857851550472482935505313920Cr1Mo1V1637735156059248293-20Cr1Mo1VNbTiB73583412453925230255018221020Cr1Mo1VTiB686785145039255293570-172C-422（20Cr12NiMoWV）7609301432-277331566124138R-26（Ni-Cr-Co合金）55510001420-262331-GH414555010001218-262331570456566附 錄B（資料性

26、附錄）常用螺栓材料的熱處理工藝和應力松馳曲線B.l螺栓材料的熱處理工藝見表B.l。表B.l 螺栓材料的熱處理工藝牌號熱處理工藝 35 840860空冷 45 （1）840860空冷，560630空冷； （2) 84010水冷，580600空冷 20CrMo 880900水或油冷，580600回火 35 CrMo 850870油或水冷，540620回火 42CrMO 850油或水冷，580回火25Cr2MOV 920940油冷，640690回火25Cr2MO1V （1）10301050空冷，95097O空冷， 680回火6Hr后空冷； （2）950980空冷，68O6H回火20CrlMolVl

27、1000淬火，700回火 20CrlMolVNbTiB 10201040油冷，700720回火6h空冷20CrlMolVNbB 10301050油冷，700回火6hC-422(20Cr12NiMoWV) 980C瀨冷，680冒火 R-26(Ni-Cr-Co合金） 102513lh油冷，815820h冷到730820h后空冷 GH4145 11001140油冷，8451024h冷到7071020h后空冷B2幾種常用螺栓鋼的應力松弛曲線見圖B.l 。圖B.1 幾種常用螺栓鋼的應力松馳曲線附 錄C（資料性附錄）20Cr1Mo1VNbTiB高溫螺栓鋼的晶粒級別、力學性能和驗收準則C.1 適用范圍C.1

28、.1 20Cr1Mo1VNbTiB貝氏體耐熱鋼具有優良的綜合性能，用于工作溫度小570C的火力發電廠的高溫螺栓。該鋼對熱處理比較敏感，如熱加工控制不當，螺栓材料易出現肉眼可見的晶粒（粗晶）。C.1.2 本準則適用于經過調質處理的20Cr1Mo1VNbTiB鋼新螺栓，對已運行螺栓可參照本準則。C.1.3 執行本準則時，有關低倍組織、晶粒尺寸的濺量和硬度試驗的方法及技術要求，應遵照GB226、GB6394、GB231和GB/T17934。C.2 名詞及定義C.2.1 實際晶粒度：在交貨狀態及經不同熱處理后，螺栓鋼所得到的實際晶粒大小。緊固件材料的力學性能與實際晶粒度有關。C.2.2 宏觀粗晶：晶粒

29、平均直徑大于0.5。C.2.3 微觀粗晶:鋼材的實際晶粒度為2級0級。C.2.4 微觀中等粗晶：鋼材的實際晶粒度為5級3級。C.2.5 微觀細晶：鋼材的實際晶粒度等于或大于6級。C.2.6 套晶：鋼材的低倍組織為宏觀粗晶，而實際晶粒大小為微觀細晶。即在一個宏觀粗晶里包含許多細小的晶粒。C.2.7 混晶：在鋼材的截面上，一些區域為微觀細晶，另一些區域為宏觀粗晶（或套晶）。C.3 試驗項目及方法C.3.1 宏觀組織檢驗C. 項目顯示鋼材的宏觀晶粒形態和尺寸，評定鋼材的晶粒形態和尺寸的等級。C. 試驗方法C.1被檢面為螺栓的兩端面之一，檢查面積為100%。C.2被檢面的粗糙度應根據檢驗要求而定。如僅

30、進行肉眼觀察，則用砂紙磨至280號砂紙即可：如需進行近拍，則應用不同粒度的粗細砂紙逐級別磨到500號砂紙或02號金相砂紙。C.3被檢面研磨深度要求有效地去除機加工形變層。c.4低倍組織的侵蝕劑為15%硝酸酒精溶液或15%的過硫酸銨水溶液，用擦蝕法。待組織顯示清晰后用水清洗，然后用酒精浸潤被檢面，最后用干凈棉花擦干或熱風吹干。C.5低倍組織樣品制備好后，要及時避行檢驗、評定和拍照，檢查工具為肉眼或低于20倍的放大鏡。C.3 如果低倍組織為混晶，當宏觀粗晶（或套晶）的面積大于5%時，則整個被檢面按宏觀粗晶（或套晶）評定。當宏觀粗晶（或套晶）的面積等于或小于5%時，如果宏觀粗晶（或套晶）處于被檢面的

31、邊緣，則整個被檢面按宏觀粗晶（或套晶）評定；如果宏觀粗晶（或套晶）處于被檢面的中間，則不按宏觀粗晶（或套晶）對待。C.7 評定完畢，用稀的堿性溶液沖洗被酸沾污的螺栓表面和螺紋。如果低倍組織檢驗后仍需進行微觀組織檢驗，該工序在微觀組織評定后進行。C.3.2微觀組織檢驗C.項目檢驗鋼材的顯微組織形態和測定實際晶粒度，判斷螺栓材料的晶粒形態和尺寸級別。c.試驗方法c.1 在已進行低倍組織檢驗的螺栓端面上，選取有代表性的部位做微觀組織檢驗。如果低倍組織為混晶狀態，則應在細晶區和宏觀粗晶區分別做微觀組織檢驗。C.2被檢面磨至600號砂紙或03號金相砂紙，然后進行拋光（機械、電解、化學方法均可）。C.3

32、浸蝕劑采用4%硝酸酒精溶液，或2%硝酸酒精溶液+2%苦味酸酒精溶液。浸蝕后，用酒精清洗和吹干。c.4 微觀組織檢驗可采用大型工件金相檢查儀或金相顯微鏡，放大倍數為100。如需進一步觀察組織細節，則可放大至400。C.3.3硬度試驗C.項目 檢測螺栓材料的硬度，控制硬度值在一定的范圍，保證螺栓安全使用。c試驗方法在將嫠進行低倍組織檢驗的螺栓端面上，做硬度試驗。建議在磨制面上進行硬度試驗。C.4 晶粒形態和大小的分級 分級的原則。根據鋼材的宏觀及微觀組織形態和晶粒平均直徑大小進行分級。 在20倍以下進行低倍組織檢查，在100倍下進行微觀組織檢查，然后對照級別圖（見圖C.1圈C7）分級，按比較法確定

33、鋼材的晶粒形態和大小的分級。C.4.3分級。把晶粒形態和大小分為七級。1級5級為非套晶結構：6、7級為套晶結構。各級的晶粒形態特征、晶粒平均值直徑和組織特征列于表C.1中。C4.4 在2、3、4級中，微觀組織會出現晶粒直徑相差懸殊的現象，如果細晶的面積不超過40%，則按粗晶級別評定。C5晶粒級別、硬度和沖擊韌性的關系C5.1 晶粒大小影響材料的沖擊韌性。當硬度大于260HBW時，晶粒越粗大，沖擊功越低。在相同晶粒級別下，沖擊功與硬度值有關，硬度越高，沖擊韌性越低。因此，當確定鋼材的晶粒級別和硬度值班后，即可估算其沖擊功。c.5.2硬度和沖擊功的關系式為Ak=（a+bHBW）9.8/0.8 （C

34、.1） 式中：AkU型缺口沖擊功，J；a,b材料系數，與晶粒級別有關； HBW布氏硬度值。 各晶粒級別的硬度和沖擊功表達式如下：1級 Ak=（30.0-0.0867HBW）9.8/0.8 2級 Ak=（41.2-0.1127HBW）9.8/0.8 3級 Ak=（40.0-0.1055HBW）9.8/0.8 4級 Ak=（33.5-0.0812HBW）9.8/0.8 5級 Ak=(31.9-0.0722 HBW)9.80.8 6級 Ak=（42.9-0.104HBW）9.8/0.8 7級 Ak=（35.0-0.0846HBW）9.8/0.8 各級別表達式的適用范圍為180 HBW 340HBW。 表達式中HBW和Ak均指三個以上試驗數據的平均值。 裁達瀵攀警鞫瀨 驥黲鏊馘激試黲輟綴的甲均德。C6晶粒級別、