1、后澆帶獨立支撐方案一、工程概況：本工程后澆帶分布于裙樓、地上三層的梁板結構上，地下室頂板，地下室為車庫，結構安全等級為二級,建筑抗震設防裂度為6度，耐火等級為二級，結構形式采用框架剪力墻結構。二、模板施工方法:1、后澆帶模板設計本工程中后澆帶寬度均為1米寬，在搭設后澆帶獨立支撐體系時按最不利計算原則，應選取樓層板面厚度最大的地下室頂板進行受力驗算，本工程地下室頂板厚180mm，在頂板后澆帶處，整個后澆帶的支撐與普通頂板斷開，沿整個后澆帶鋪設。后澆帶支撐體系與普通頂板支撐體系間用短鋼管與各自立桿卡扣連接，既滿足整體剛度，又方便拆模時保留后澆帶支撐。 地下室頂板后澆帶支模示意圖 (1) 立桿間距在

2、后澆帶二側各設二道立桿，縱橫向間距900。(2) 橫向支撐掃地桿：離地200mm，沿后澆帶設置。大橫桿：步高1500mm，縱橫滿設。(3) 剪刀撐剪刀撐間距3000mm。2、模板計算搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，步距 h=1.20米。模板支架搭設高度為4.5米。 采用的鋼管類型為48×3.5。 （1）模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.180×0.900+0.350×0.900=4.365kN/m 活荷載標準值 q2 = (

3、2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； 1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q

4、荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.2×4.365+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.0811kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08110×1000×1000/48600=1.67N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! 2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.365+1.4×2.700)×0.300=1.623kN 截面抗剪強度計算值 T

5、=3×1623/(2×900.000×18.000)=0.15N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! 3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×4.365×3004/(100×6000×437400)=0.100mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! （2）模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 荷載的計算 1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11

6、= 25.000×0.300×0.300=2.250kN/m 2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m 3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.2×2.250+1.2×0.105=2.826kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配

7、的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.677/0.900=4.086kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.09×0.90×0.90=0.331kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×4.086=2.206kN 最大支座力 N=1.1×0.900×4.086=4.045kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.

8、00/12 = 256.00cm4； 1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.331×106/64000.0=5.17N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×2206/(2×60×80)=0.690N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! 3)木方撓度計算 最大變形 v =0.677×2.355×90

9、0.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.430mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!（3）板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.971kN.m 最大變形 vmax=2.248mm 最大支座力 Qmax=13.214kN 抗彎計算強度 f=0.971×106/5080.0=191.11N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要

10、求! （4）扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=13.21kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<R 12.0 kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。 （5）模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： 1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1

11、29×4.300=0.555kN 2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.284kN 3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.180×0.900×0.900=3.645kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.484kN。 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

12、 N = 1.2NG + 1.4NQ （6）立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.78kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a)

13、(2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 公式(1)的計算結果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8780/(0.207×489)=86.73N/mm2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.200=1.900m =1900/15.8=120.253 =0.452 =8780/(0.452×489)=39.72N/mm2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.155×1.007×(1.500+2×0.200)=2.210m =2210/15.8=1