1、 模 板 支 撐 方 案 工程名稱： 施工單位: 建設單位： 監理單位： 編 制 人: 日 期: 目 錄一、 工程概況3二、 編制依據3三、 模板支設要求材料的選擇4四、 計算方案描述4五、 模板制作及安裝5六、 模板支架的構造要求及技術措施6七、 模板的安裝拆除及注意事項8八、 人員組織安排10九、 模板質量保證措施10十、 安全保證措施11十一、 模板工程計算141、 工程概況 本工程中綜合樓總建筑面積：4485平方米，主體地上四層，主要為教室、辦公室等。建筑高度18.4米；其中教學樓建筑面積4405平方米、地上主體四層，高度15.9米。本工程建筑結構形式為框架剪力墻結構，建筑結構的安全等

2、級為二級，結構設計使用年限50年，抗震設防裂度7度。基礎：本工程為條形基礎；結構：本工程為框架剪力墻結構、綜合樓局部網架。本工程外墻材料為200厚B05加氣混凝土砌塊，強度等級A3.5；內隔墻材料為200厚加氣混凝土砌塊，加氣混凝土砌塊強度等級為A3.5，采用M5.0專用砂漿。埋在土中的墻體采用燒結磚，埋在土中的墻體用M5水泥砂漿砌筑。2、 主要建筑說明：衛生間、盥洗間為地面磚防水樓面、樓梯間為大理石樓面，室內為現澆水磨石保溫地面。外墻保溫采用巖棉板，真石漆外墻面。屋面為水泥砂漿保護層屋面。衛生間、盥洗間內墻粘貼釉面磚，內墻乳膠漆。 二、編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工安全技術統

3、一規范GB50870-20133、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20134、混凝土結構工程施工規范GB50666-20155、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20087、建筑結構荷載規范GB50009-20128、混凝土結構設計規范GB50010-20109、鋼結構設計規范GB50017-200310、冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB50018-200211、木結構設計規范GB50005-200312、混凝土模板用膠合板GB/T17656-200813、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號14、建設工

4、程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254 號三、模板支設要求、材料的選擇本工程結構為現澆框架結構，整個模板系統采用滿堂扣件式鋼管腳手架支撐系統。鋼管采用Ø48*3，方木采用50*70，膠合板厚度采用11。其他配件滿足規范規定。支設要求：施工方便，滿足剛度、強度、穩定性。四、計算方案描述1、本工程為框架局部剪力墻結構，采取梁、板、墻一次性澆筑，整個模板支撐系統采用滿堂腳手架支撐方案。2、柱結構尺寸450mm*450mm和500mm*500mm、梁250*750，250*600、板900*900跨度為9m 。層高為3.8m。五、模板制作及安裝柱模板：柱模板施工前同墻體模板

5、一樣要先進行鋼筋及預留預埋等前道工序成品的隱蔽驗收，組立施工工藝流程為：清理柱基雜物彈線定位校正柱插筋綁扎柱鋼筋、安放埋件模板下口找平柱模板就位用螺栓將柱模組合校正柱模、固定對拉螺栓。方柱高為3.8米截面尺寸450mm*450mm和500*500mm，采用涂膜膠合板 ，木方子當做肋。鋼管抱箍間距從柱子底部至柱1/3高處為450mm，從1/3至柱頂處為500mm，并與滿堂架拉牢，中間設一道14對拉螺栓，間距450500mm（具體采用對拉螺栓型號、間距需計算，圖中的尺寸僅為一般情況下使用，需隨時周轉，則預留PVC套管）。柱寬柱寬四角粘貼海綿條48×3.5鋼管對拉螺栓60050×

6、80木方20048×3.5鋼管柱模板組裝示意圖3、樓層現澆梁、板模板梁模板施工順序如下： 復核梁模尺寸及位置與相鄰梁板連接固定檢查驗收支梁側模支板模綁扎梁鋼筋支梁另一側模復核軸線底標高及軸線位置復核軸線底標高及軸線位置復核軸線底標高及軸線位置支梁底模（按規范規定起拱）梁采用涂膜膠合板配制梁側、梁底模板。側模背次龍骨木方沿梁縱向布置，間距200，側模主龍骨用雙鋼管，間距900，梁側模增加對拉螺栓固定，對拉螺栓沿梁縱向間距每600mm設置一道。梁底模木方間距沿梁寬不大于150mm，支撐體系扣件式鋼管架。根據樓面彈出的軸線在柱子上彈出梁位置和水平線，按設計標高調整支架的標高，安裝梁底模板并

7、拉線找平，當梁跨度4m時，跨中梁底處按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度一般為梁跨的1-3。必須保證滿堂支架下基層的強度。六、模板支架的構造要求及技術措施1、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。2、滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔1Om左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。3、在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。4、可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。5、掃地桿與頂部水平拉桿之間的

8、間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。6、所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。 7、梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。 8、鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。 9、鋼管規格、間距、扣件應符合設計要求。每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。 模板安全技術規范規定：10、 承重的

9、支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，嚴禁承受偏心荷載，并應按單立桿軸心受壓計算。 11、 立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。12、豎向模板和支架立柱支承部分安裝在基土上時，應加設墊板，墊板應有足夠強度和支承面積，且應中心承載。基土應堅實，并應有排水措施。13、梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只在一個方向變距，另一個方向不變。14、嚴格控制模板上材料、機具、人員數量與重量，防止 超載。15、要嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框

10、格層中設置。16、確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力都要控制在45-60KN；17、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，模板上避免過多材料堆放；七、模板的安裝、拆除及注意事項1、保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。2、具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠的承受新澆筑混凝土的自重和測壓力，以及在施工過程中產生的荷載。3、構件簡單裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎安裝和混凝土的澆筑養護要求。4、注意模板接縫漏漿。5、系統搭設完畢應及時檢查驗收，特別對扣件安裝質量采用測力拔手進行檢查。6、當梁、板跨度大于或等于4時，梁、板跨中處按設計要求起拱；如設計無要求時，起拱高度取梁、

11、板跨的2。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。7、安裝模板要考慮簡單、方便，順序不要顛倒；8、拆模時要嚴格執行審批手續，做到有申請有審批；9、構件拆模時，要嚴格按照施工規范有關規定執行。10、大跨度梁的拆除，應先從中間開始向兩端對稱進行。11、因部位不同，所以構件的拆模強度也不相同，板：跨度2米，砼強度達到設計的50%方可拆除；跨度大于2米小于等于8米，砼強度達到設計的75%方可拆除；跨度大于8米，砼強度達到設計的100%方可拆除。梁：跨度小于等于8米時，砼強度達到設計的75%方可拆除；跨度大于8米，砼強度達到設計的100%方可拆除。懸臂結構：砼強度必須達到100%方可拆除。12、拆除順序先

12、支的后拆、后支的先支，先拆非承重部分，后拆除承重部分。13、柱模拆除時，應先拆除鋼楞、柱箍和對拉螺栓等連接件、支撐件，再由上而下逐步拆除；先拆斜拉桿或斜支撐，再拆除穿墻螺栓及縱橫鋼楞，接著將U形卡或L形插銷等附件拆下，然后用撬杠輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離，即可把模板吊運走；梁模拆除時，應先拆梁側模，再拆除梁底模；拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始分別拆向兩端。14、多層樓板拆除時：上層樓板澆筑混凝土時，下一層樓板的模板不得拆除，再下一層樓板模板的支柱僅可拆除一部分；跨度4米及4米以上的梁均應保留支柱，其間距不得大于3米,其下四層梁板支架應保留，不得拆除，。15、拆模時，不要用力過猛

13、，嚴禁猛打猛砸。16、高處復雜結構的拆除，應有專人指揮和切實的安全措施。17、拆除后的模板及配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定點堆放；并做到及時清理，維修和涂刷隔離劑，以備待用；18、工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，隨身攜帶。19、嚴禁站在懸臂結構上面安裝拆除模板。20、嚴格按照本工種安全技術操作規程操作。21、高空作業必須系安全帶。22、進入施工現場必須帶安全-帽。23、禁止酒后操作。24、高空作業時，必須帶安全帶。八、人員組織安排 九、模板質量保證措施1 模板安裝前確保表面干燥，以便涂刷脫模劑，加工好的半成品木模堆放時保證不變形，施工后翹曲變形及破損嚴重的模板及時更換。23頂模板

14、：頂模板安裝時做到拼縫嚴密，表面平整，對于板跨大于4M的按照要求起拱。4樓梯間上下層砼墻面接蹉處理。為保證外墻面接蹉處的平整，不錯臺，在上層模板與砼墻頂接縫時，上層模板向下多伸3040cm，用下層的對拉螺栓固定模板根部，再貼上雙面膠條或海綿條，防止漏漿和拔臺5選用水性脫模劑，刷脫模劑前，必須把模板上水泥漿清理干凈，砂漿強度特別高的地方應用手提砂打磨干凈。刷脫模劑時板面不得有水珠或水印，以免脫模劑不粘，造成漏刷。6頂板模綁完鋼筋后，采用空壓氣棒清理，確板頂垃圾清理干凈。7 模板搭設系統嚴禁鋼木混用。十、安全保證措施1、模板運到現場后，要認真檢查構件和材料是否符合設計要求。2、模板的支設必須嚴格按

15、工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序的施工。模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置臨時固定設施，而且要牢固可靠，嚴防傾覆。3、使用吊裝機械吊裝暗柱模時，應采用卡環和暗柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替，以避免暗柱模翻轉時脫鉤造成事故，待模板立穩后拉好支撐，方可摘取卡環。4、嚴禁在模板的連接支撐件上攀登上下，嚴禁在同一垂直面上安裝模板。5、支設暗柱模板和梁模板時，應搭設工作平臺，不準站在暗柱模板上操作和梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。模板在6m以上不宜單獨支模，應將幾根暗柱子模板拉成整體。主暗柱若采用膠合支架支模時，各層支架本身必須成為整體空間結構，支架的層間墊塊要平整，各層支架的立暗

16、柱應垂直，上下層立暗柱應在同一條垂直線上。6、用鋼管和扣件搭設雙排立暗柱支架支撐梁模時，扣件應擰緊，橫桿步距按設計規定，嚴禁隨意增大。7、墻模板在未裝對拉螺栓前，板面要向后傾斜一定角度并撐牢，以防傾倒。安裝過程中要隨時拆換支撐或增加支撐，以保持墻模處于穩定狀態，模板未支撐穩固前不得松開卡環。8、任何部位模板的拆除必須嚴格遵守有關規定，按工藝程序進行。9、拆除模板一般應采用長撬桿，嚴禁作業人員站在正拆除的模板上，嚴禁作業人員在同一垂直面上拆除模板。10、拆除模板時，應先檢查基槽土壁的情況，發現有松軟、龜裂等不安全因素時，必須在采取防范措施后方可下人作業，拆下的模板和支撐桿件不得在離槽（坑）上1m

17、以內堆放，并隨拆隨運。11、拆除高度在3m以上的模板時，應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿。拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。作業人員嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。十一、模板工程計算 工程參數樓板模板支架參數模板支架安全等級級結構重要性系數：支架1面板主次楞1砼樓板厚度0.12m支架高度3.9m立桿縱距0.9m立桿橫距1.2m水平桿最大步距1.2m頂步步距1.2m立桿頂伸出長度a0.3m掃地桿高度0.2m鋼管類型48×2.75mm面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木50mm×100mm，間距0.3m主楞雙鋼管，最大懸挑長度0.4m剪刀撐依據JGJ300-2013

18、規范要求,采用無剪刀撐框架式支撐結構支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.13kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載山東聊城，基本風壓：0.3kN/m2模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距1.2m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 1200×12×12/6=28800mm3；截面

19、慣性矩I= 1200×12×12×12/12=172800mm4；（一）強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4×2.5×1.2=9.331kN/mq1=1.35×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4×0.7×2.5×1.2= 8.712kN/m根

20、據以上兩者比較應取q1= 9.331kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×1.2×0.3=0.432 kN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1× 9.331×0.32=0.084kN·m施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.432×0.32 +0.213× 3.500×0.3=0.227kN·m取Mmax=0.227KN·

21、m驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.227×106=7.88N/mm2 < f=12.5N/mm2W28800面板強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 1.2×（24×0.131.1×0.130.3+2.5）=7.276kN/m；面板最大容許撓度值: 300/400=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×7.276×3004=0.51mm < 0.8mm100EI100&#

22、215;4500×172800滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm，間距0.3m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =50×100×100/6=83333mm3；截面慣性矩 I =50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=1.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)

23、+1.4×2.5×0.3=2.333kN/mq1=1.35×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.3= 2.178kN/m根據以上兩者比較應取q1= 2.333kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×0.3×0.3=0.108kN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.1×2.333×1.22=0.336kN·

24、m施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×1.22+0.213×3.500×1.2=0.907kN·m取Mmax=0.907kN·m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.907×106=10.88N/mm2 < f=17N/mm2W83333次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6×2.333×1.2=1.680kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6

25、15;0.108×1.2+0.65×3.500=2.353kN取V=2.353kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=3×2.353×103= 0.706N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×50×100次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.3×（24×0.131.1×0.130.3+2.5）=1.819kN/m次楞最大容許撓度值:1200/250=4.8mm；次楞彈

26、性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×1.819×1200.04=0.61mm < 4.8mm100EI100×10000×4166667滿足要求!主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=8.37cm3，截面慣性矩I=20.09cm4，彈性模量E=206000N/mm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取2.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11= 1.2×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4

27、×2.5×0.3=2.333kN/mq12= 1.35×(24×0.13+1.1×0.13+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.3= 2.178kN/m根據以上兩者比較應取q1= 2.333kN/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×2.333×1.2=3.080kN。次楞作用集中荷載P=3.080kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)支座力自左至右分別為：R1=3.64kN;R2=10.22kN;R3=10.22kN;R4=3.64kN;

28、最大彎矩 Mmax=0.878kN·m；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.878×106=104.898N/mm2 < 205N/mm2W8.37×103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.3×（24×0.131.1×0.130.3+2.5）=1.819kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.819×1.2=2.401kN。

29、以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=0.911mm。主梁的最大容許撓度值:900/150=6.0mm，最大變形 Vmax =0.911mm < 6.0mm滿足要求!（三）懸挑段強度驗算主楞懸挑長度0.4m，次楞間距0.3m，彎矩M=3.08×0.4+3.08×0.1=1.54kN·m主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=1.54×106=183.99N/mm2 < 205N/mm2W8370 主楞懸挑段強度驗算滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時取荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.40k

30、N，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：400×2/400=2mm；經計算主楞最大撓度Vmax=1.7mm < 2mm。主楞懸挑段撓度驗算滿足要求!可調托撐承載力驗算主楞通過可調托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為10.22kN，可調托撐受壓承載力設計值為40kN。10.22kN< 40kN，可調托撐承載力滿足要求!風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=µsµz00-基本風壓，按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。µs-支撐結構風荷載體形系數µs，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑

31、結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.118/(0.9×1.2)=0.131式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.118m2la-立桿間距，0.9m，h-步距，1.2m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：µst=1.2j=1.2×0.131=0.16無遮攔多排模板支撐架的體形系數：µs=µst1-n=0.

32、161-0.93 2=0.311-1-0.93-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=3.3m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數µz=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=µzµs0=0.65×0.31×0.3=0.060kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，可不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力NWK和彎矩MTK。3.風荷載引起的立桿彎矩設計值MPWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.060×0.9=0

33、.05kN/mk風荷載標準值, k=0.060kN/m2,la立桿縱向間距，la=0.9m風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.05×1.22=0.007kN·m1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.4×0.007=0.010kN·m立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值對于承載能力極限狀態，應按荷載的基本組合計算荷載組合的效應設計值。分別計算由可變荷載或永久荷載控制的效應設計值，按最不利的效應設計值確定。支撐結構通過連墻件與既有結構可靠連接時，不考慮風荷載作用于支撐結構引起的立桿軸力，立桿軸力設計值按下式計算取較大值

34、：1.2×0.13×3.67+(24×0.131.1×0.130.3)×0.9×1.2+1.4×2.5×0.9×1.2=8.970kN；1.35×0.13×3.67+(24×0.131.1×0.130.3)×0.9×1.2+1.4×0.7×2.5×0.9×1.2=8.485kN；立桿軸向力取上述較大值，N=8.970KN。（二）立桿計算長度L0無剪刀撐框架式支撐結構的立桿穩定性驗算時，立桿計算長度L0=h立

35、桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-1水平桿連續取值。表中主要參數取值如下：無剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I 鋼管的截面慣性矩，取100400（mm4）h立桿步距，取1200mmk節點轉動剛度，取35kN·m/radlmax立桿縱距與橫距中的較大值，取1200mmK=206000×100400+1200=0.661200×35×1066×1200a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/1.2=0.17a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.3/1.2=0.25aa1與a2中的較大值，a=0.25架體步數為3步，根據以上參數查表，立桿計算長度系數=2.67立桿計算長度L0=h=2.67×1.2=3.20m（三）立桿穩定性驗算無剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，按下式進行立桿穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取8.970kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=3200/16.0=200，查表=0.18。驗算長細比時，計算長度取最大步距，=1200/16.0=75.0<180，立桿長細比滿足要求； L0 立桿計算長度，取3200mm，i桿件截面回轉半徑,取16.0mm；A 桿件截面