1、目 錄一、 工程概況············································2二、 編制依據及要求··

2、83;··································2三、 安全防護領導小組·············

3、83;·····················3四、 構造要求及技術措施··························&#

4、183;······4五、 安全防護措施·······································6六、 腳手架搭設·&

5、#183;·······································7七、 腳手架計算及驗算········&

6、#183;··························17八、 腳手架拆除·····················

7、83;··················41九、 三寶、四口防護·····························

8、83;······42十、 安全措施··········································

9、42十一、基礎要求及安、拆注意事項··························43一、工程概況本工程位于余杭區閑林鎮閑林東西路交界處南側的居住區塊，南面為本工程二期用地，北面是02省道和閑林水鄉生態區，東側為一消防廠淺基礎廠房，西側為廢棄水泥廠房和三期用地。本工程由浙江浙基建筑工程項目管理有限公司開發建設，浙江省水利水電勘測設計院

10、提供的巖土工程勘察報告，浙江省省直建設工程監理有限公司進行全過程監理，杭州市城建設計研究院設計，浙江東方建設集團有限公司施工總承包。本工程為閑林科技新村一期工程，總用地面積28849，總建筑面積83005.7，其中地上面積64760.7 ，地下面積18245，戰時人防地下室建筑面積4935。其中3#、7#樓為18層框剪結構，建筑高度為3#樓57.3m，7#樓56m；11#樓為17層框架剪力墻結構，建筑高度為53.2m；10#樓為17層框剪結構，建筑高度50.8m，12#樓為17層框剪結構，建筑高度50.6m；14#、15#為框剪結構，建筑高度為52.6m，地下室均為1層。本工程3#樓±

11、;0.000相當于黃海高程10.000m ，7#、11#樓±0.000相當于黃海高程10.200m，10#、12#樓±0.000相當于黃海高程12.600m，14#、15#樓以及地下室±0.000相當于黃海高程12.400。二、編制依據及要求（一）編制依據1、 施工圖紙。2、 主要規范、規程：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）（2002年版）、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）

12、。3、 參考手冊：建筑施工手冊、簡明施工計算手冊、實用建筑施工安全手冊、建筑施工腳手架實用手冊。4、 施工組織設計要求。（二）要求1、根據本工程實際情況及施工要求，7幢主樓從8層起均采用雙排單立桿扣件式鋼管懸挑腳手架，每6層為一段。2、采用Ø48×3.5mm雙排鋼管腳手架搭設，其材料符合GB/T700中Q235-A級鋼規定。各樓立桿橫距b=1.0m,立桿縱距L=1.5m，內立桿距墻0.25m。腳手架步距h1=1.8m，施工均布荷載qk=2.0KN/m2。3、外腳手架用密目安全網封閉嚴密，在搭設前，鋼管均重新刷黃色相間油漆，地面底步架立桿，屋面外側扶手欄桿和上下斜道立桿、扶手

13、欄桿均刷黑黃相間油漆，外架利用框架柱主筋做好防雷接地，接地電阻小于4。三、安全防護領導小組 安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，也是我項目部創建“文明現場”、“樣板工地”的根本要求，為此項目部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長：陳寶貴 負責協調工作副組長：毛飄明 現場總負責許志赟 生產總負責 余建章 技術總負責組員： 余德春 現場施工協調王允兵現場施工指揮 王允兵 馮向紅 質量檢查四、構造要求及技術措施（一）鋼管腳手架的構造要求及技術措施1、地基處理：基礎底座下設置通長模板或不小于25×25的模板，在軟弱地基處理前，部分腳手架基

14、礎采用懸挑。腳手架基礎布設必須平穩，不得懸空。各樓從底層開始搭設落地架到八層，直接立于頂板上，立桿下墊200×250的墊板。2、從八層開始懸挑，八層至十四層為第一段，十四層至屋頂層為第二段。立桿步距為1.8米，立桿縱距不大于1.5米，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5米，立桿頂端高出女兒墻上皮1米。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距1/3。搭接長度不應小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。3、縱向水

15、平桿：縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。采用對接扣件連接或搭接?？v向水平桿對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨內兩個相鄰接頭在水平方向錯開得距離不小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。用直角扣件固定在立桿上。4、橫向水平桿：主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不應大于500mm。采用直角扣件固定在立桿上。5、縱、橫向掃

16、地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮20cm處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。6、剪刀撐：腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每6米或4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在450600之間。剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣節點，旋轉扣件中心線距主節點距離不大于15cm。7、橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈“之”字型連續布置。除拐角設置橫向斜撐外，中間每隔6米設置一道。8、腳手片采用1500×800mm的新竹腳

17、手片，腳手片的質量符合要求，禁止使用變質霉爛的破舊竹腳手片。9、連墻件采用剛性連接，連墻件靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于30cm。架高50m,豎向間距為3倍步距，水平間距為3倍縱距，每根連墻件的覆蓋面積40m2。每一層高設置一檔連墻桿。10、防護設施：腳手架滿掛全封閉式的密目安全網，密目網采用1.8×6.0m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿上。（二）腳手架出入口的構造在腳手架出入口挑空兩根立桿、跨越三步三跨，大小為4.5m×5.4m（寬×高）。出入口處再搭設6.0m×4.5m×6.0m（長×寬×高）防護棚，上鋪二層毛

18、竹。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根鋪立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐相互聯系，上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm內。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上，斜腹桿采用通常桿件，必須接長時用對接扣件連接。五、安全防護措施（二）結構臨邊防護措施1、在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，材料均采用Ø48

19、15;3.5mm鋼管，其高度不低于1.2m。立桿間距不大于2.5m，豎向每隔0.6m設一道通常大橫桿，每隔一根立桿設一道三腳架。2、沿鋼管長度方向刷黃色油漆，掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網，白天設警示牌，夜間設紅色標志燈，臨邊四周2m 范圍內不準堆料、停放機具。（三）樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄。（四）防雷避電措施1、采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。2、每幢房子設均置避雷針，避雷針采用Ø12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最

20、上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。3、接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。4、接地線與建筑物樓層避雷系統設置，按腳手架的長度不超過50m設置一個，位置避開人們走到的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。六、腳手架搭設參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001），對其驗算。各主樓從八層開始懸挑，八層至十四層為第一段，十四層至屋頂層為第二段。四周滿掛綠色密目安全網，實施全封閉施工，詳見圖。腳手架分段每三步架次驗收，驗收合格并掛牌后方可使用，對設置鋼挑梁的樓層的特殊部位，需進行結構強度驗算，經驗算合格后方可使用。（一）

21、懸挑腳手架搭設選用的材料1. 采用16#槽鋼作挑梁，做成三角型支撐體系，鋼絲繩采用9.3，鋼絲繩安裝時不受力，待出現特殊情況時起保險作用。花藍螺絲為12#，采用16鋼筋做預埋拉環，連墻桿與墻面連接，用12預埋拉筋焊接。2. 陽臺處用16#工字鋼焊在陽臺預埋300×200(mm)厚15mm的預埋鐵上，工字鋼下口同梁底平，線條后澆。¦µ預留200×100×100（長×寬×深）洞，二次回填12#槽鋼3. 外架鋼管外徑為48mm，壁厚為3.5mm的焊接鋼管，計算時按3.0mm壁厚進行驗算，并要求無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂縫。4. 圓

22、弧陽臺處先預埋兩根16鋼筋，后再與16#槽鋼焊牢（鋼筋兩側滿焊，焊縫長度不小于15mm），最后用6的鋼絲網片C20砼四周澆實150mm高。5. 扣件是直角扣件（十子扣）、旋轉扣件（回轉扣）、對接扣件（一子扣），扣件的質量符合建設部鋼管腳手架扣件標準的要求，并有出廠合格證，無脆裂、變形、滑絲現象，嚴禁使用規格不統一與鋼管不相配套的扣件。6. 符合可鍛鑄鐵分類幾技術條件的規定，機械性能不低于KTH330-08的鍛鑄制造。7. 鑄鐵不得有裂紋、氣孔，不宜有疏松，砂眼的鑄造缺陷。8. 扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，以保證與鋼管扣緊時接角良好。9. 安全網采用通過市安檢站許可的綠色密目安全網，并有出產

23、合格證或質保書，禁止采購不合格的產品，次品做安全圍護網。10. 外架鋼管使用前必須油漆。11. 鋼絲繩底部兜在16#槽鋼底，為防止鋼絲繩受損，鋼絲繩采取防銹措施，并經常查看、發現有問題及時進行維修。（二）腳手架搭設基本參數及要求1. 搭設總體要求：對外架總的搭設要求是橫平豎直、連接牢固、底腳著實、層層拖拉、設施齊全牢固、不變形、不搖晃。架體垂直偏差不大于1/200，且不大于10cm，承載不超過3KN/。2. 原材料的要求：對原材料進行嚴格的質量檢查，特別是緊固件。所有與結構連接的預埋件，做到埋設牢固，位置正確。施工中要隨時檢查緊固件是否缺少和破損，嚴禁在施工過程中隨意拆除拉結點，嚴格控制施工堆

24、積層次和單位面積堆積荷載，在檢查中發現失穩和松動現象要立即進行加固。（三）搭設要點1、剪刀撐的搭設是將一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿的伸出部位上，這樣可以避免兩根斜桿相交時把鋼管別彎，斜桿兩端扣件與立桿節點（即立桿與橫桿的交點）的距離不宜大于20cm，最下面的斜桿與立桿的連接離地面不宜大于50cm，以保證架子的穩定性。2、腳手架各桿件相交伸出的端頭，均應大于15cm，以防止桿件滑脫，但必須統一長短，隨結構進展隨即設置連桿與框架柱錨拉。腳手架在兩端設置剪刀撐，中間每隔9m設一道，剪刀撐聯系3-4根立桿，斜桿與地面夾角為45-60度，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿的大橫桿扣緊

25、外，在其中間增加2-4個扣結點。3、每層都設置連墻桿，垂直距離不大于4m，連墻桿設置在框架梁部位。4、腳手架的操作層上必須設護欄和擋腳板。（四）槽鋼鋼挑梁系統的安裝 在主體結構施工過程中，必須及時預埋螺栓，并做好防水處理，當安裝挑梁層時，挑梁上一層的鋼筋砼的結構強度達到80%以上時方可進行鋼梁系統的安裝。（五）懸挑式鋼管腳手架搭設施工工藝1、定位定距：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記，用鋼卷尺拉直分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記，墊板、底座準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空，雙管立柱采用雙管底座，底座下墊槽鋼或墊木，并垂直于墻面設置。2、在搭設首層

26、腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。3、雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿， 每排立桿宜先立兩頭再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直，立桿接長時，宜先立外排，后立內排。4、其余組件的搭設要求參見構造要求。（六）懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝懸挑式鋼管腳手架的搭設順序為：三角挑桿 縱向掃地桿立桿 橫向掃地桿·······&#

27、183;···，其后的搭設順序與落地式腳手架相同。七、腳手架計算及驗算（一）對懸挑鋼梁進行計算及驗算1、 基本參數：腳手架采用48×3.5鋼管，立桿橫距1.00米，縱距1.5米，步距為1.8米。2、 搭設方式：腳手架立桿下部支撐在12#槽鋼制作的水平懸挑梁上，內立桿離墻面0.20米。腳手架外立桿里側掛密目安全網，進行封閉施工。剪刀撐在外側立面整個長度與高度上連續設置（見下圖），其它搭設要求遵照JGJ130-2001執行。3、 荷載取值與組合：腳手架結構自重（包括立桿、縱橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）因奇數層與偶數層陽臺處懸挑距離最大，且立桿最多，懸挑

28、按六層進行計算時滿足要求，則其它部位一定滿足要求。查JGJ130-2001規范查表一得： NGLK=×2.8×6=2.0278KN 六層構配件自重（1） 外立桿：竹笆片層層滿鋪，按6層驗算。單位荷載按0.10KN/m2計 NGLK-1=8×（6×0.80×1.5×0.10）/2=2.88KN欄桿、擋腳板（擋腳板按6層計）查表-2NGLK-2=6×0.14×1.5=12.6KN 擱置竹笆的縱向橫桿NGLK-3=16×6×2×（1.5×0.0384+2×0.0132）/

29、2=8.064KN安全網NGLK-4=2.8×6×1.5×0.01=0.27KN 合計：NGL=2.88+12.6+8.064+0.27=23.814KN（2）內立桿：竹笆片層層滿鋪，按6層驗算。單位荷載按0.10KN/m2計 NGLK-1=8×（6×0.8×1.5×0.1）/2+0.3×1.5×2×0.1×0.8=3.6KN縱向橫桿（擱置懸挑部分的竹笆片）NGLK-2=（6×2×1.5×0.0384+6×2×0.0132）×

30、16=6.7968KN合計：NGL=3.6+6.7968=10.3968KN（3）施工荷載外立桿NQK=2×1.5×0.8×3/2=3.6KN內立桿NQK=3.6+0.3×1.5×2×3=6.9KN垂直荷載組合外立桿N1=1.2×（2.0278+23.814）+1.4×3.6 =36.0502KN內立桿N2=1.2×（2.0278+10.3968）+1.4×6.9 =20.2495KN合計荷載：F=36.0502+20.2495 =56.2997KN57KN取R=28.5KN （支座反力）（4）

31、選用I18（Q235）受集中荷載F=PrGGQ+rQQK=57KN，計算最大跨度5.5米。 1.查表知：工字鋼I18，h=yi=180mm tw=d=6.5mm t=10.7mmR=28.5mmx=1660cm4=15.4Mx=R×+rGGk=28.5×+1.2×0.06×9.8× =81KNV=28.5KNi=878N/mm2i=112N/mm2c=30N/mm2eq= =885N/mm21f=1.1×215=236.5N/mm2eq1f （不滿足要求）2.查表知：工字鋼I25a，h=yi=250mm tw=d=8.5mm lc=1

32、25mmR=28.5mmx=5020cm4=21.6Mx=R×+rGGk=28.5×+1.2×0.06×9.8× =81KNV=28.5KNi=202N/mm2i=16N/mm2c=54N/mm2eq= =216N/mm21f=1.1×215=236.5N/mm2eq1f （滿足要求）故兩陽臺連接處選用I25a工字鋼，在工字鋼底部附加三角撐和直撐，以防止陽臺梁傾覆。因水平懸挑梁選用16#槽鋼，且挑在工字鋼上，詳見附圖，計算最大處懸挑受力則取陽臺處懸挑進行計算。4、水平懸挑梁設計選用16#槽鋼，查表知：Wx=15.99cm3，x=95.

33、92cm4，y=6.72cm4，自重3.72kg/m，y0=0.919cm，根據鋼結構設計規范GB17-88規定知：（陽臺懸挑處進行計算滿足要求，則其它部位一定滿足要求）查JGJ130-2001規范查表一得：NGLK=18×0.1248KN=2.2464KN構配件自重外立桿：竹笆板按6層計，單位荷載按0.10KN/m2計NGLK-1=（6×0.8×1.5×0.10）/2=0.36KN欄桿、擋腳板（擋腳板按6層計）查表-2NGLK-2=6×0.14×1.5=0.63KN擱置竹笆的縱向橫桿NGLK-3=6×2×（1.5

34、×0.0384+2×0.0132）/2=0.504KN安全網NGLK-4=2.8×6×1.5×0.01=0.25KN合計：NGL=0.36+0.63+0.504+0.25=1.7KN內立桿：竹笆板按5層，單位荷載按0.10KN/m2計NGLK-1=（6×0.8×1.5×0.10）/2+0.3×1.5×2×1.1=1.4KN縱向橫桿（擱置懸挑部分的竹笆板）NGLK-2=2×2×1.5×0.0384+2×2×0.0132=0.28KN合計：

35、NGL=1.4+0.28=1.68KN施工荷載外立桿NQK=2×1.5×0.8×3/2=3.6KN內立桿NQK=3.6+0.3×1.5×2×3=6.3KN垂直荷載組合外立桿N1=1.2×（2.2464+1.7）+1.4×3.9=11內立桿N2=1.2×（2.2464+1.68）+1.4×6.3=13.5則懸挑梁彎曲應力為：Ny= N1+ N2=11+13.5=24.5KNNx=24.5×1.25/2.600=12KNN=27KNX=-12KN則懸挑梁彎曲為w=27××

36、;1.25-12×0.25=14KN·M選用普通螺栓，螺栓直徑D=20mm，C級螺栓，螺栓和構件材料為Q235。查表知：frb=130N/mm2，fcb=305N/mm2。一個螺栓的抗剪承載立設計值為Nvb= nv·/4·d2·frb=1×/4×202×130=40.84KN一個螺栓的抗壓承載立設計值為Ncb= nv·/4·d2·frb=1×/4×202×305=61KN則Nminb= Nvb=40.84KN受剪力最大的螺栓L1驗算：r1=77.5864m

37、mNL1=W·r1/（x12 +y12）=14×103×77.5864/（49.192 +70.812+30.812+602+602+902）=48KNNvb=40.84KN （不滿足要求）選用普通螺栓，螺栓直徑D=22mm，C級螺栓，螺栓和構件材料為Q235。查表知：一個螺栓的抗剪承載立設計值為Nvb=49.4KN一個螺栓的抗壓承載立設計值為Nvb=51.6KN，則Nminb= Nvb=49.4KN受剪力最大的螺栓L1驗算：r1=77.5864mmNL1=W·r1/（x12 +y12）=14×103×77.5864/（49.192

38、+70.812+30.812+602+602+902）=48KNNvb=49.4KN （滿足要求）受壓最大的螺栓L1驗算：Ny=24.5KNNvb=51.6KN （滿足要求）受彎曲應力L1驗算：（=0.8514）f=14×106×1000/（0.8514×95.92×103）=176N/mm2305N/mm2 （安全）撓度驗算： =N1a1/3EI+ N2a2（3L-a）/6EI=（11104.7×250）/（3×2.06×105×1270×104.7）+（14738.7×1500）×

39、（3×1500-750）/（6×2.06×105×1270×104.7）=3.217+0.217=3.43mm（1500/250）=6mm （ 可以）5、立桿強度及穩定性計算（1）無風載時，立桿最大垂直力為14KN，立桿計算長度根據規定?。?.155×1.5×180=312cm，則細長比=312/1.58=197.5，查表知=0.185，立桿軸向壓應力f=14000/（0.185×489）=154.88N/mm2 （安全）（2） 風載時，外立桿穩定性計算：腳手架搭設最大高度81.2米，開始搭設高度為39.6米，此情

40、況力桿垂直力最大，相應風載也大。基本風載：0.5KN/m2，高度變化系數（B類）為1.964。查表知敞開式腳手架的擔風面積為1.8×1.5×0.089=0.240 m2。密目網的擋風系數取0.5，則在腳手架外力桿里側滿掛密網后，腳手架綜合擋風面積為：（1.8×1.5-0.2403）×0.5+0.2403=1.47015m2，其綜合擋風系數=1.47015/（1.8×1.5）=0.5445，查規范知，背靠開洞墻，滿掛密目網的腳手架風載系數為1.3，則腳手架所承受的風載標準值為0.7×0.55×1.946×（1.3&#

41、215;0.5445）=0.5352 KN/m2。由風載設計值產生的外立桿彎距（根據公式）組合風載后，外立桿壓彎應力f=14738.7/（0.185×489）+0.3095×106/（5.08×103）=162.98KN/mm2305KN/mm2 （安全）6、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16號槽鋼U口水平,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=570×11.0×73.0×235/(1200.0×200.0×235.0)=1.91由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范

42、(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.910經過計算得到強度=1.69×106/(0.910×178000.00)=10.44N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 < f,滿足要求!7、拉桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和鋼繩的軸力RU計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到鋼繩拉力分別為 RUi=15.703kN軸力RU均取最大值進行計算，為RU=15.703kN 鋼繩的強度計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷

43、載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×15.703/0.820=153.203kN。因鋼絲繩不受力，只起保險作用，故選6×37+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1195MPa，直徑15mm，查表知，或用12圓鋼代替。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=15.703kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所

44、需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=15703×4/(3.1416×50×2)1/2=15mm 或選用16鋼筋 （二）對懸挑架體進行驗算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001），對其驗算。1、對大橫桿進行驗算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手片的荷載標準值 P2=0.350×1.000/3=0.117kN/m活荷載標準值 Q=3.000×1.000/3=1.

45、000kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m活荷載的計算值 q2=1.4×1.000=1.400kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.186+0.10×1.400)×1.5002支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.186+0.117×1.400)

46、5;1.5002選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.410×106/5080.0=80.791N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.117=0.155kN/m活荷載標準值q2=1.000kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.155+0.990×1.000)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.207mm大橫桿的最大撓度小于（

47、1500.0/150）10mm 滿足要求2、對小橫桿進行驗算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.000×1.500/3=0.175kN活荷載標準值 Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.175+1.4×1.500=2.379kN

48、小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.379×=0.799×106/5080.0=157.244N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×1000.00

49、4/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.175+1.500=1.733kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1732.600×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.449mm最大撓度和 V=V1+V2=2.469mm小橫桿的最大撓度小于（1500.0/150）10mm 滿足要求 3、扣件抗滑力的驗算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按

50、照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.000=0.038kN腳手片的荷載標準值 P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷載標準值 Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷載的計算值 R=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN（Rc=8.0kN）滿足要求4、架體荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括

51、靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)為0.1248 NG1 = 0.125×18.600=2.321kN (2)腳手片的自重標準值(kN/m2)采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(1.000+0.300)/2=1.365kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.140×1.500×4/2=0.420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005

52、 NG4 = 0.005×1.500×18.600=0.139kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.246kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN風荷載計算 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.400 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz

53、= 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 1.000經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.400×0.840×1.000 = 0.235kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。5、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.40kN

54、； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 125.43f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定

55、性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.45kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 141.81f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.

56、00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!6、連墻件的計算（每層均設置連墻桿）:mmmm連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.235kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw = 5.334

57、kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 10.334kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=10.334kN； lw為連墻件的周長，取3.1416×48.0=150.80mm； t為焊縫厚度，t=3.50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經

58、過焊縫抗拉強度 = 10334.34/(150.80×3.50) = 19.58N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度滿足要求!八、腳手架拆除外架拆除前由項目安全員對施工班組進行安全技術交底，再由班組長對操作人員進行施工操作交底后，方可上崗操作。 1、拆除順序：欄桿 腳手板 剪刀撐 縱桿 立桿 外挑鋼梁系統。 2、拆除時，首先卸掉連接端管，然后拆除連接鋼管即可。 3、立桿、斜拉桿的接長桿拆除，由二個以上人員配合進行，不宜單獨作業。 4、連墻桿、斜拉桿、登高設施的拆除需隨腳手架整體拆除，同步施工不允許先行拆除。 5、操作者保持高度的安全意識，嚴禁酒后或穿高、硬底鞋上班，站立位置及用力均需得當，并正確使用個人防護用品。 6、翻掀腳手片注意站立位置，向里翻起豎立，防止外翻時未清除的殘廢物從高處墜落傷人。 7、懸空口的拆除，預先進行加固或設置落地支撐設施，方可進行拆除工作。 8、運輸至地