1、瀟湘路連續梁門洞調整后支架計算書1概述瀟湘路（32+48+32）m連續梁，門洞條形基礎中心間距8.5米。門洞橫斷面如圖1-1所示。圖1-1調整后門洞橫斷面圖門洞縱斷面不作改變如圖1-2所示。圖1-2門洞總斷面圖門洞從上至下依次是：I40工字鋼、雙拼I40工字鋼、426*6鋼管（內部灌C20素混凝土），各結構構件縱向布置均與原方案相同。2主要材料力學性能（1）鋼材為Q235鋼，其主要力學性能取值如下：抗拉、抗壓、抗彎強度:Q235:=215Mpa, =125Mpa（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力學性能取值如下：彈性模量：E=3.15×104N/mm2。抗壓強度設計值：fc=14.

2、3N/mm2抗拉強度設計值：ft=1.43N/mm2（3）承臺主筋采用HRB400級螺紋鋼筋，其主要力學性能如下：抗拉強度設計值：fy=360N/mm2。（4）箍筋采用HPB300級鋼筋，其主要力學性能如下：抗拉強度設計值：fy=270N/mm23門洞結構計算3.1midas整體建模及荷載施加Midas整體模型如圖3.1-1所示。圖3.1-1midas整體模型圖midas荷載加載橫斷面圖如圖3.1-2所示。3.1-2荷載加載橫斷面圖荷載加載縱斷面如圖3.1-3所示。圖3.1-3荷載加載縱斷面圖3.2整體受力分析整體模型受力分析如圖5.2-15.2-3所示。圖5.2-1門洞整體位移等值線圖5.2

3、-2門洞整體組合應力云圖圖5.2-3門洞整體剪應力云圖由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mml/600=14.1mm,組大組合應力=144.2Mpa=215Mpa，最大剪應力=21.6Mpa=125Mpa門洞整體強度、剛度均滿足要求。3.3細部構件分析3.3.1I40工字鋼計算I40工字鋼位移等值線如圖3.3-1所示。圖3.3-1I40工字鋼整體位移等值線I40工字鋼位組合應力如圖3.3-2所示。圖3.3-2I40工字鋼組合應力云圖I40工字鋼位剪應力如圖3.3-3所示。圖3.3-3I40工字鋼剪應力云圖由模型分析可得，I40工字鋼最大位移D=3.2mml/600=14.1mm,組大組合應

4、力=111.6Mpa=215Mpa，最大剪應力=20.4Mpa=125MpaI40工字鋼強度剛度均滿足要求。3.3.2雙拼I40工字鋼計算雙拼I40工字鋼位移等值線如圖3.3-4所示。圖3.3-4雙拼I40工字鋼整體位移等值線雙拼I40工字鋼位組合應力如圖3.3-5所示。圖3.3-5雙拼I40工字鋼組合應力云圖雙拼I40工字鋼位剪應力如圖3.3-6所示。圖3.3-6雙拼I40工字鋼剪應力云圖由模型分析可得，模型最大位移D=1.88mml/600=3.33mm,組大組合應力=84.3Mpa=215Mpa，最大剪應力=21.6Mpa=125Mpa雙拼I40工字鋼強度剛度均滿足要求。426*6鋼管計

5、算鋼管立柱承受的支座反力如圖3.3-7所表示。圖3.3-7鋼管立柱支座反力圖最大立柱受力為368.4KN用426*6mm鋼管立柱，在其中灌入C20素混凝土。鋼管回轉半徑:i=148.15mm，截面積A=79.168cm2，立柱最大高度按5.5m計。長細比:=L/i=5500/148.15=37.123150（柱類受壓構件容許長細比為150），滿足要求。其中L為計算長度，查表得軸心受壓穩定性系數=0.836。立柱之間加1道426*6mm平聯橫撐，立柱受力符合要求。3.3.4條形基礎承載力驗算中間條形基礎長度12.6m，寬1.5m，高1m，將上述支座反力加載如條形基礎建模計算，每根鋼管立柱承受的支

6、座反力如圖3.3-8所示。圖5-1 鋼管立柱支座反力圖從左至右支座反力依次為125.5kN、216.7kN、265.8kN、295.1kN、368.4kN、295.1kN、265.8kN、216.7kN、125.5kN。將條形基礎按倒梁法計算，則作用在梁上部的均布荷載：q=F總/1.5=（125.5+216.7+265.8+295.1）*2+368.4）/12.6=172.58kn/m條形基礎最大跨度為2m，按照五跨連續梁，計算最大跨中彎矩和支座剪力：Mmax=0.105*172.58*22=72.48kn*m，F=0.5ql=0.5*172.58*2=172.58KN按照原條形基礎配筋，主筋As=2250mm2，箍筋1020進行截面校核=fyAsa1fcbh0=（360*2250）/（14.3*1500*9502）=0.000418b=0.517Mu=*（1-）fcbh0=0.000418*（1-0.000418）*14.3*1500*9502=809.6KN*mMmax故主筋滿足要求。0.7ftbh0=0.7*1.43*1500*950=142.4KNF=172.58KNnAsv1sV