1、 水污染控制工程計算書1. 格柵的設計計算Q=1104m3/d=0.116m3/s 又變化系數KZ=1.4Q峰=0.16m3/s0.2m3/s(1) 柵槽寬度B圖1-1 格柵設計計算示意（單位：mm）柵條的間隙數n，（個）。式中：Qmax-最大設計流量，m3/s -格柵傾角，取為60。 b-柵條間隙,m,（根據污水水質情況粗格柵取0.021m;細格柵取0.002m.） h-柵前水深，m,取h=0.4m; n-柵條間隙數，個；v-過柵流速，m/s,取0.9m/s 設計柵條寬度S=10mm=0.01m即 又 柵槽寬度一般比格柵寬0.20.3m,取0.2m。B=B0+0.2=0.765+0.2=1.

2、0m (2) 通過格柵的水頭損失h1設計水頭損失h1=h0k計算：取格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數為k=3取2.42（設柵條斷面為銳邊矩形斷面）（3） 柵后槽總高度H，m設柵前渠道超高h2=0.3mH=h+h1+h2=0.4+0.097+0.3 =0.797（m）0.8（m）（4） 柵槽總長度L,m 進水渠道漸寬部分的長度L1。設進水渠寬B1=0.85m，其漸寬部分展開角度1=20，進水渠道內的流速為0.77m/s。柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2，m式中，H1為柵前渠道深，H1=h+h2，m。（5） 每日渣量W，m3/d，因為取b=0.021m，則W1=0.07m/103m3污水。采

3、用機械清渣。 因為每日柵渣量為0.7m3/d0.2m3/d需采用機械清渣。 格柵選用2臺旋轉式齒耙格柵除污機，一用一備循環使用，過水量為10000m3/d。 根據某設備制造廠提供的有關技術條件，故選設備的技術參數如下：安裝角度為70；電機功率為1.5KW；設備寬度為800mm；溝寬為900mm；柵前水深1.0m；過柵流速為0.51.0m/s；耙齒柵隙為20mm；過水流量為1000030000m3/d。細格柵計算過程如上。取h=0.4m，v=0.9m/s，b=10mm，=60，Qmax=0.2m3/sS=0.01m，柵槽寬度比格柵寬取0.2m。水頭損失柵后槽總高度H，設柵前渠道超高h2=0.3m

4、H=h+h1+h2=0.4+0.26+0.3=0.96（m）柵槽總長度L進水渠道漸寬部分長度L1，m柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2，mH1為柵前渠道深，H1=h+h2，m每日渣量W，m3/d取W1=0.08m3/103m3污水采用機械清渣。2.巴氏流量槽因為Q=10000m3/d，變化系數KZ=1.4所以Q峰=583.3m3/h 圖2-1 巴氏計量槽計算示意故選用型號為LMZ-50的計量槽。其安裝尺寸為：參數BLL1L2H單位（mm）380750200015003003.鐘氏沉砂池因為Q=1.4104m3/d，故而選用2座鐘氏沉砂池循環使用，由鐘氏沉砂池規格可以選擇其尺寸為：型號流量/

5、m3h-1主要尺寸/mABCDEFGHJKLZXS-6.05842.421.00.4500.9000.31.550.400.300.400.801.15本設計采用空氣提升器排沙，該提升器裝置由設備廠家與槳葉分離機成套供應。圖3-1 鐘式沉砂池設計計算及安裝尺寸1欄桿；2驅動裝置；3除砂管；4平臺；5驅動管軸；6葉輪；7吸砂系統4.配水井（1） 進水管管徑D1因為其設計流量為1.4104m3/d=583.3m3/h=161.98L/s進水管管徑D1=500mm時，查水力計算表，得知u=0.95m/s，滿足設計要求。（2） 矩形寬頂堰 進水從配水井井底中心進入，經算寬度堰流入4個水斗再由管道接入4

6、座后續構筑物，每個后續構筑物的分配水量應為q=583.3m3/h，配水采用矩形寬頂溢流堰至配水管。圖4-1 配水井計算示意1進水管；2配水池；3內部為圓形管道；4錐體導流嵌入物；5配水漏斗；6配水器；7堰；8出水管堰上水頭H。因為出水溢流堰的流量為q=583.3m3/h=161.98L/s，一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，因此本設計采用矩形堰（堰高h去0.5m）矩形堰的流量式中Q矩形堰的流量，m3/sH堰上水頭，mB堰寬，m，取堰寬b=0.6m。m0流量系數，通常采用0.3270.332，取0.33則堰頂厚度B。根據資料，當時，屬于矩形寬頂堰。取B=0.6m，這時（

7、在2.510范圍之內）所以該堰屬于矩形寬頂堰。（3） 配水管管徑D2，設該配水管管徑D2=300mm，流量q=416.67m3/h，查水力計算表，得知u=0.7m/s。（4） 配水漏斗上口口徑D，按配水井內徑的1.5倍設計D=1.5D1=1.5500=750mm。5.CASS池因為Q=10000m3/d，總變化系數為1.4，CODcr=400mg/L，BOD5=250mg/L，SS=250mg/L，NH3-N=25mg/L出水水質達到城鎮為誰處理廠污染物排放標準（GB18918-2002)：CODcr=60mg/L，BOD5=20mg/L，SS=20mg/L，NH3-N=15mg/L.（1）

8、曝氣時間ta設混合液污泥濃度X=2500mg/L，污泥負荷Nc=0.1kgBOD5/kgMLSS，充水比=0.24，則曝氣時間ta為：，式中ta曝氣時間，h。充水比。S0曝氣池進水的平均BOD5值，mg/L。NS污泥負荷，kgBOD5/kgMLSS。X混合液污泥濃度，mg/L（2） 沉淀時間 當污泥濃度小于3000mg/L時，污泥界面沉降速度為u=7.4104TX-1.7。式中：u污泥界面沉降速度，m/s。 T污水溫度，C。 X混合液污泥濃度，mg/L。設污水溫度為T=10C，則污泥界面沉降速度u=7.4104TX-1.7=7.4104102500-1.7=1.24（m/h）設曝氣池水深H=5

9、m，緩沖層高度=0.5m，沉淀時間ts為：(3)（4） 曝氣池容積V曝氣池個數n2=4，沒座曝氣池容積（5） 復核出水溶解性BOD5，根據設計出水水質，出水的溶解性BOD5小于10.55mg/L。計算結果滿足設計要求。（6） 計算剩余污泥量取冬季的平均溫度為100C100C時活性污泥自身氧化系數：剩余生物污泥量：剩余非生物污泥：剩余污泥總量：剩余污泥濃度:剩余污泥含水率按99.7計算，濕泥泥量：742.5m3/d（7） 復核污泥齡：計算結果表明，污泥齡可以瞞足氨氮完全硝化需要。（8） 復核潷水高度h1，曝氣池有效水深H=5m。潷水高度h1： 復核結果與設定值相同。（9） 設計需氧量：按照夏季時

10、高水量計算需氧量。根據室外排水設計規范GBJ14-1987(1991年版)第6.7.2條，設計需氧量AOR：式中，第二部分為氨氮硝化需氧量，a、b、c為設計系數：a=1.47，b=4.6，c=1.42（10） 標準需氧量：標準需氧量計算公式：式中：Cs（20）200C時氧在清水中飽和溶解度，取Cs（20）=9.17mg/L(查氧在蒸餾水中的溶解度)。 氧總轉移系數，取=0.85。 氧在污水中的飽和溶解度修正系數，取=0.95。 因海拔高度不同而引起的壓力系數。 P所在地的大氣壓力Pa。 T設計水溫，冬T=100C，夏T=300C。 Csb(T)設計水利條件下曝氣池內平均溶解氧飽和度。 Pb空氣

11、擴散裝置處的絕對壓力Pa。Pb=P+9.8103H。 H空氣擴散裝置淹沒深度，m。 Qt氣泡離開水面時含氧量，。EA空氣擴散裝置氧轉化效率，可由設備樣本查得。C曝氣池內平均溶解氧濃度，取C=2。工程所在地海拔高度300m，大氣壓力P為1105Pa，壓力修正系數： 微孔曝氣頭安裝在距池底0.3m處，淹沒在深度4.7m，其絕對壓力位： 微孔曝氣頭氧轉移效率EA為20，氣泡離開水面時含氧量：水溫300C時，清水飽和度Cs（30）為7.3mg/L曝氣池內平均溶解氧飽和度： 標準需氧量SOR: 空氣用量： 最大氣水比=361224/14000=6.192(11) 曝氣池布置：CASS曝氣池共設4座，每座曝氣池長61m，寬16m，水深5m，超高0.5m。有效體積為4880m3。其中預反應區長10m，占曝氣池容積16.4，單座布置如圖：圖5-1 CASS曝氣池布置示意紫外線消毒工藝計算（1） 峰值流量因為Q=10000m3/d,k=1.4所以Q=Q.k=14000m3/d（2） 燈管數：初步選用UV3000PLUS紫外消毒設備，3800m3/d需要14根燈管，故 擬選用4根燈管為一個模板，則模板數N： (3) 消毒渠設計：按設備要求渠深度為61cm,設渠中水流速度