1、定西北互通現澆箱梁施工方案一、編制依據：1、 連霍國道主干線天水至定西高速公路TD19合同段兩階段施工圖設計文件；2、 橋涵施工技術規范、公路工程質量檢驗評定標準及相關施工技術規范；3、 結合本單位在同類工程中的施工經驗及技術交流；二、工程簡介：連霍國道主干線天水至定西高速公路TD19合同段，起點位于SK321+900，終點位于SK330+457.90，路線全長8.5579Km。定西北互通立交橋位于SK329+195.15(XK329+128.82),有A、D、E匝道橋三座，橋梁總長965.622m（其中預應力砼連續箱梁長：833.622m；鋼箱梁長：132m）設計為預應力砼連續箱梁、鋼+砼組

2、合箱梁；其中A匝道橋設計為16×25m+42m+5×30m,D匝道橋設計為2×20m+45m+4×30m,E匝道橋設計為17m+16.662m+45m+3×30m。預應力砼連續箱梁采用現澆法施工。現澆箱梁完工達到強度要求后，即進行鋼箱梁的架設。三、現澆箱梁施工技術方案：1、A、D、E匝道橋施工順序見表1表1 定西北互通立交A匝道橋施工順序表橋梁編號施工順序長度（m)施工起點備注1#第一聯55.0 0#臺至7#墩方向第二聯65.0 0#臺至7#墩方向第三聯55.0 0#臺至7#墩方向2#第一聯55.0 7#墩至11#墩方向第二聯45.0 7#墩至

3、11#墩方向3#第一聯30.0 11#墩至14#墩方向第二聯45.0 11#墩至14#墩方向4#第一聯25.0 14#墩至15#墩方向5#第一聯25.0 15#墩至16#墩方向6#42m鋼+砼組合箱梁7#第一聯65.3 22#臺至17#墩方向第二聯60.0 22#臺至17#墩方向第三聯28.2 22#臺至17#墩方向定西北互通立交D匝道橋施工順序表1#第一聯65.3 0#臺至7#墩方向第二聯54.7 0#臺至7#墩方向2#45m鋼+砼組合箱梁3#第一聯40.0 7#墩至0#臺方向定西北互通立交E匝道橋施工順序表1#第一聯37.1 0#臺至3#墩方向2#45m鋼+砼組合箱梁3#第一聯35.3 6

4、#墩至4#墩方向第二聯30.0 6#墩至4#墩方向第三聯28.2 6#墩至4#墩方向2、支架設計及驗算支架設計現澆箱梁采用鋼管貝雷片支架, 立柱采用273×4mm鋼管制作,支架按橋面全寬+兩側各留1m施工通道搭設，立柱頂面用雙I36b工字鋼做橫梁，橫梁頂面鋪設貝雷片，貝雷片采用國產型號（高1.5m，跨徑3m），布置形式具體見圖13。貝雷片頂面設置橫向雙12.6槽鋼做分配梁，縱向間距60cm。為提高立柱穩定性，在立柱間采用 10槽鋼分別做橫向、縱向和斜向支撐。考慮箱梁施工前支架調平和施工完畢后落架需要，在分配梁上設置碗扣式腳手架立桿，立桿與分配梁采用焊接連接，立桿上安放頂托，頂托上鋪設

5、縱向方木，間距為0.875m，截面為15×15cm，縱向方木上鋪橫向方木，間距為30cm，截面10cm×10cm。翼緣板下橫向鋪設10cm×10cm方木，間距30cm，縱向采用15cm×15cm方木間距50cm。橫向方木上鋪設底模，底模采用1.2cm厚竹膠板。梁側模、內模及端模均采用1.2cm厚竹膠板，并用6cm×9cm方木做加勁肋，豎向間距50cm，橫向間距60cm。考慮現場實際情況，我標段根據橋梁墩柱高度調整支架布置形式，當墩高h>12.2時，在大管架上搭設鋼管腳手架； h<12.2時，支架采用大管架。A匝道1-6號橋、D、E匝

6、道現澆箱梁跨中設置一個支墩，A匝道7號橋跨中設置二個支墩。定西北互通立交現澆箱梁施工支架材料數量表序號材料名稱規格型號單位數量使用部位備注1方木15×15cmm393.2 底板、翼緣板縱向2方木10×10cmm347.9 底板橫向3方木10×10cmm370.7 側、端模橫、縱向4頂托60cm根2340.0 方木下立桿5150cm根4590.0 方木下立桿平均長度6槽鋼12.6m/t10710.0 131.8 分配梁2根7貝雷片150×300cm片660.0 支架縱梁8工字鋼I36bt110.3 柱頂橫梁2根9鋼管277×4mmm/t4992.

7、0 134.3 支架立柱10角鋼L8m33835.2 斜撐11槽鋼10m2515.5 橫向連接12鋼管48×3mmm/t1800 6.0 翼緣板下縱向連接13竹膠板12mmm27832.8 箱梁模板內、外、側模備注：材料按180m現澆箱梁施工所需數量考慮支架縱向布置圖：A匝道1-6號橋、D、E匝道支架縱向布置圖1A匝道7號橋支架布置圖支架橫向布置圖：圖2圖3結構檢算施工過程箱梁橫向上最大應力集中區域是腹板底部；箱梁縱向上最大的受力區域是梁端部，為安全考慮，所有荷載驗算均按最大處進行驗算。經比較計算，計算模型采用A匝道7號橋和A匝道1號橋，其它橋梁支架按實際情況進行調整。A匝道7號橋布

8、置為5-30m現澆等截面預應力砼箱梁，梁高1.8m，頂板寬15.5m，底板寬10.5m，單箱三室結構，底板厚0.2m，頂板厚0.22m，腹板厚0.4m、0.35m，中橫梁厚0.2m。A匝道1號橋布置為7-25m現澆等截面預應力砼箱梁，梁高1.4m，頂板寬15.5m，底板寬10.5m，單箱三室結構，底板厚0.2m，頂板厚0.20m，腹板厚0.4m、0.35m，中橫梁厚0.2m。模板下面兩層落葉松方木的布置尺寸為：從上到下依次頂 層：橫向方木間距：0.40m, 橫斷面10×10cm底 層：縱向方木間距0.875m，橫斷面15×15cm；荷載組合：腹板底部及端橫隔墻處的荷載：、鋼

9、筋混凝土重：26×1.8=46.8 KN/ m2； 、模板及支架自重：取 2.0KN/ m2、施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載：2.4 KN/ m2、振搗混凝土產生的荷載2 KN/ m2、分配梁自重：分配梁采用雙12.6槽鋼，單位重2×12.31=24.62Kg/m；、貝雷片自重：貝雷片采用1.5m×3.0m，單片重270kg；、立柱頂工字鋼橫梁自重：立柱頂工字鋼橫梁采用I36b，單位重65.66Kg/m；、273×4.0mm鋼管自重：單位重26.9 Kg/m；現澆支架驗算：(1)、頂層橫向方木：按三跨連續梁計算,頂層方木截面10×

10、;10cm，間距30cm，跨徑87.5cm。計算采用的公式：彎曲強度=ql12/10w抗彎剛度f= ql14/150EI 其中：q=(46.8+2.4+2+2)×0.30=15.96KN/ml1=0.875mW=bh2/6=100×1002/6=166667mm3I=bh3 /12=100×1003/12=8333333mm4驗算結果：彎曲強度=15.96×8752/（10×166667）=7.4MPa<14.5MPa抗彎剛度f=ql14/150EI=15.96×8754/（150×11×103 ×

11、8333333）=0.7mm<L/400=875/400=2.2mm(2)、底層方木：（按三跨連續梁計算）分配梁間距60cm，縱向方木截面15×15cm，跨徑60cm，縱向方木間距87.5cm，由頂層方木傳遞的集中力F=53.2×0.3×0.875=13.965KNMmax=0.267Fl=0.267×13.965×0.6=2.24KN·mE=11×103MPaW=bh2/6=150×1502/6=562500mm3I=bh3 /12=150×1503/12=42187500mm4彎曲強度：= Mm

12、ax/W=2.24×106/562500=3.98 MPa <14.5MPa撓度：f=1.883FL2/100EI=1.883×13.965×103×6002/（100×11×103×42187500）=2.0×10-4 mm<1.5 (橋梁施工規范規定L/400即600/400=1.5mm)通過檢算，方木均能滿足強度和剛度的要求。（3）、頂托立桿（鋼管支架立桿）強度計算： 頂托立桿采用48×3.0mm鋼管，立桿橫向間距0.875m，縱向間距0.6m，因此每平米內有立桿1/（0.875

13、5;0.6）=1.9根。則每根立桿承受的軸向壓力為N=（46.8+2+2.4+2）/1.9=28.0KN頂托立桿長度設計為0.6m，所以=l/i=600/15.78=38<100查表得=1.02-0.55(+20)/100) 2=0.835，根據橋梁施工規范，壓桿取1.3倍安全系數則立桿允許壓力N為：N= A/K=0.835×424×10-6×140×106/1.3=38.1KN>28.0KN立桿強度滿足要求。（4）、分配梁12.6槽鋼強度計算頂托立桿下采用雙12.6槽鋼做分配梁，雙槽鋼并排焊接成整體， 并與頂托立桿底端焊接牢固。順橋向間距6

14、0cm。分配梁跨徑：底板下和翼緣板下均為1.75m。荷載 : 底板下： q1=（46.8+2+2.4+2）×0.6=31.92KN/m；l1=1.75m翼緣板下:q2=（26×0.4+2+2.4+2）×0.6=10.08KN/m; l2=1.75m查表得：W =61700mm3 ; I=3885000 mm4底板下： Mmax=q1l2/8=31.92×1.752/8=12.22KNm翼緣板下；Mmax=q2l2/8 =10.08×1.752/8=3.86KNm彎曲強度：底板下： =Mmax/W=12.22×106/(2×6

15、1700)=99.0MPa<145MPa翼緣板下：=Mmax/W=3.86×106/(2×61700)=31.3MPa<145MPa撓度f：底板下：f1=5q1l14/(2×384EI)=5×31.92×(1.75×103)4/(2×384×2.1×105×3885000)=2.4mm<4.4mm(1750/400)翼緣板下：f1=5q2l24/(2×384EI)=5×10.08×(1.75×103)4/(2×384×

16、2.1×105×3885000)=0.76mm<4.4mm(1750/400)分配梁強度滿足要求（5）、貝雷片承載力計算：單片貝雷片容許荷載：M=975.0KNM施工段長12.00m：荷載q=(26×0.6×10.5+26×0.275×5)+(2+2.4+2)×15.5=298.75KN/m;取1.5倍安全系數則q1=1.5q=298.75×1.5=448.125KN/m，l=12.00m貝雷梁縱向最大彎矩：Mmax=q1l2/8=448.125×12.002=8066.25KNm8066.25/9

17、75 =8.3；撓度f:f=5q1l4/384EI=5×448.125×120004/(384×2.1×105×2505000000)=230mm230/30=7.7；(30為規范允許撓度，L/400=30)則根據計算結果和結構特點，橫向布設11片貝雷片，布置形式見圖3施工段1，3（長度9.0m）： q=(1.8×10.5×0.9×26+2.5×0.275×0.9×26×2)+(26×0.6×10.5×7.5+26×0.275×

18、;2.5×7.5×2)/9.0+（2+2+2.4）×15.5=318.2KN/m取1.5倍安全系數，q1=1.5×318.2=477.31KN/m L=9.0m貝雷片縱向最大彎矩：Mmax=q1L2/8=477.31×9.02/8=4832.764KNm4832.764/975=5.0撓度f:f=5q1l4/384EI=5×477.31×90004/(384×2.1×105×2505000000)=7878/22.5=4;(22.5為規范允許撓度，L/400=22.5)從結構安全考慮，貝雷片布設

19、與施工段1相同，橫向布設11片，布置形式如圖2。（6）、工字鋼橫梁強度計算貝雷片下采用雙I36b工字鋼做橫梁，雙工字鋼并排焊接成整體.荷載q: q=1.3×（26×0.6+2+2.4+2）×15=429KN/m(取1.3倍安全系數)；l=1.75m查表得：W =920800mm3 ； I=165740000 mm4Mmax=ql2/8=429×1.752/8=164.2KNm彎曲強度：=Mmax/W=164.2×106/(2×920800)=89.17MPa<145MPa撓度f：f=5q1l14/(2×384EI)=5

20、×429×(1.75×103)4/(2×384×2.1×105×165740000)=0.8mm<4.4mm(1750/400)工字鋼橫梁強度滿足要求（7）、立柱的剛度計算： 、回轉半徑：r=sqrt（D2+d2）/4=sqrt（27.32+26.52）/4=9.51cm 式中：D鋼管外徑 d鋼管內徑 長細比=uL/r=1×950/9.51=100P=102，剛度滿足要求。 式中：u桿件長度系數，取u=1.0 L桿件幾何長度 取L=950cm 受壓桿件允許長細比。 .A匝道7號橋立柱臨界應力驗算：端部施工段長

21、度為9.0m段立柱承受軸向力P1：端部：P1=（箱梁自重+模板及支架重+人員、機具堆放自重+砼振搗荷載+分配梁重+貝雷片重）/2+工字鋼重=(2392.65+135.23+572.88+60.319+89.1)/2+ 22.981=1648.07KN； 跨中施工段為12m立柱承受軸向力P2為：P2=（箱梁自重+模板及支架重+人員、機具堆放自重+砼振搗荷載+分配梁重+貝雷片重）/2+工字鋼重 =(2625.792+193.18+818.4+86.17+118.8)/2+22.981=1944.15KN從結構形式考慮，中間兩排立柱承受軸向力最大，則Pmax為：Pmax=P1+P2 -22.981=

22、3592.2KN鋼管臨界應力驗算： 由于<102（壓桿柔度界限值P）根據歐拉公式：Fcr=2EI/(uL)2=3.142×2.1×105×30582482/(1.0×9500)2=702.3KN 式中：E：剛才彈性模量，取2.1×105MPa; I:鋼管對于中心的慣性矩，按式（D4-d4）/64 u L：鋼管立柱相當長度，u取1.0,L取9500mm取1.5倍安全系數：1.5×3592.2/702.3=7.7，中間支墩橫向布設鋼管9根。1.5×1648.07/702.3=3.5， 端部支墩橫向布設鋼管9根。則每根立柱承

23、受軸向力為：3592.2/9=399.1KN<702.3KN1648.07/9=183.2KN<702.3KN 強度滿足要求.A匝道1號橋立柱臨界應力驗算：施工段長度為12.0m段立柱承受軸向力P1：跨中：P1=（箱梁自重+模板及支架重+人員、機具堆放自重+砼振搗荷載+分配梁重+貝雷片重）/2+工字鋼重=(2756.3+300.6+818.4+87.9+118.8) + 23.0=4105.0KN； 從結構形式考慮，中間立柱承受軸向力最大，則Pmax=P1=4105.0KN端部鋼管承受的軸心力P2=Pmax/2=2052.5KN鋼管臨界應力驗算： 由于<102（壓桿柔度界限值

24、P）根據歐拉公式：Fcr=2EI/(uL)2=3.142×2.1×105×30582482/(1.0×9000)2=782.5KN 式中：E：剛才彈性模量，取2.1×105MPa; I:鋼管對于中心的慣性矩，按式（D4-d4）/64 u L：鋼管立柱相當長度，u取1.0,L取9000mm1.5×4105/782.5=7.9，中間支墩橫向布設鋼管9根(取1.5倍安全系數)。1.5×2052.5/782.5=3.9，端部支墩橫向布設鋼管9根(取1.5倍安全系數)。則每根立柱承受軸向力為：4105/9=456.1KN<782

25、.5KN2052.5/9=228.1KN<782.5KN 強度滿足要求（7）、地基承載力驗算及地基處理方案： 立柱承受最大荷載為A匝道橋1號橋下立柱承受荷載：Qmax=4105KN單柱下荷載：4105/9=456.1KN。鋼管柱下鋪設C25鋼筋砼墊塊，截面形式為倒梯形，頂面尺寸為60cm×120cm，底面尺寸為：120cm×150cm,厚40cm。墊塊下基礎采用換填砂礫，換填深度為1.0m，長度為17.5m,寬度為2.5m。則基礎下地基荷載為N=456.1KN/1.8m2=253.4KPa,根據現場情況，地基經處理后可以滿足承載力要求。（8）、支架預壓支架搭設完畢，按

26、設計要求對支架進行等載預壓，以消除支架的非彈性變形，預壓期為28h。3、鋼筋加工及安裝鋼筋預先在鋼筋加工廠下料并加工好后，用汽車運至現澆梁施工現場，在底模上進行綁扎或焊接，并將鋼筋骨架與墩身預留鋼筋焊接。按設計文件要求，認真學習領會設計圖紙，確定好預應力鋼絞線預留孔道即波紋管與普通鋼筋的安裝次序，做到一次安裝就位、不返工。波紋管定位嚴格按設計圖紙進行，做到定位牢固、準確。安裝普通鋼筋及波紋管時注意保護波紋管不被破損，如有局部破損必須及時加以修補，保證澆砼后的預留孔道暢通。4、梁體混凝土施工澆注混凝土前，對梁體支架、模板、鋼筋及預埋件等進行全面檢查，并對混凝土拌合、運輸等各種機具設備和備料情況進

27、行檢查，以確保混凝土澆注的順利完成。砼由拌合站集中拌合，砼攪拌運輸車運至現場，澆筑設備采用混凝土輸送泵，水平分層、依次向前連續澆筑，先澆底板，再澆腹板，最后澆筑頂板。由跨中向兩側依次澆筑，采用插入式振搗器振搗，砼的振搗必須確保砼的振搗密實。振搗時振動器移動距離不超過1.5倍振搗半徑，插入下層混凝土深度5-10cm，振搗至混凝土表面停止下沉并泛漿、不再出現氣泡為準。澆注混凝土過程中，隨時檢查模板有無膨脹、跑模、漏漿等情況及支架是否下沉、連接構件是否松動等現象，若有情況及時處理。澆注完成后，砼表面采用濕草袋覆蓋養生。并經常灑水保持砼表面處于常濕潤狀態。現澆箱梁砼施工應做同體養生試件不少于4組，以作

28、為拆除模板、張拉的施工依據。5、預應力鋼筋施工現澆箱梁是高空作業，鋼絞線長，穿束困難。為順利穿束，在鋼絞線按設計要求穿束時，應逐根理順，綁扎牢固，防止互相纏繞，并兩端對應編號。在穿束時，要充分利用錐形連接器，錐頭的一根（可采用圓鋼代替），便于穿越波紋管，錐尾為整束；先使錐頭的一根穿過波紋管，在通過此根向前均勻使力（人群或機械）而使整束均勻慢速穿過波紋管，以達到穿束的目的。鋼絞線的穿束與張拉，應按設計規定的先后順序和規范要求進行 。鋼絞線穿束過程中，要注意檢查波紋管有無破損及接頭連接是否緊密，如有應及時處理。待梁體頂板混凝土強度達到設計要求強度85%后進行預應力張拉。梁體張拉前側模必須拆除。根據

29、設計要求文件要求，采用控制應力和伸長值雙控法施工，以應力控制為主，伸長值作為校核。張拉時注意在同一截面對稱張拉，以防止箱梁出現側彎，張拉次序為:0 15% 30% 100%（持荷2min，錨固）。(1)、張拉準備 預應力鋼筋張拉前，應對千斤頂進行檢測和標定，檢測合格后方可使用。1.1檢查砼強度是否達到85%的設計強度。1.2檢查鋼絞線是否可以在預應力孔道內穿動自如。1.3鋼絞線有無交叉，纏繞。1.4工作錨、限位板、工具錨是否安裝準確并在同一直線上。1.5工具錨夾片是否均勻卸緊。1.6千斤頂內氣體是否已排空，油路是否油漏油現象，油路是否有接錯現象。(2)、張拉順序及方法單端束張拉時，張拉順序為先

30、腹板束后中間束。雙端束張拉時，張拉設備布置在預應力鋼束兩端，同步張拉。定西北立交A匝道1#、7#橋、D匝道1#橋、E匝道3#橋第一聯部分預應力束采用雙端張拉，其余預應力束均采用單端張拉。2.1初張拉雙端束初張時，梁體兩端同時對千斤頂主油缸充油，使鋼絞線束略為拉緊，同時調整錨圈及千斤頂位置，使預應力孔道、錨具、千斤頂三者三軸線互相吻合，注意使每根鋼絞線受力均勻，當鋼絞線達到初應力0.15k時，量測并做好記錄。鳴號，并繼續供油維持張拉力不變，持荷5分鐘，然后兩端回油至設計張拉力，量測油缸外露長度。單端束初張時，施加拉力方式及達到的初張效果同上。2.2張拉雙端束張拉時，采用兩端同時同步逐級加壓的方法

31、進行，兩端千斤頂的升壓速度應接近相等，當兩端達到超張拉噸位100%k時，鳴號，并繼續供油維持張拉力不變，持荷2分鐘，然后兩端回油至設計張拉力，量測油缸外露長度，做好記錄。單端束張拉時，亦采用逐級加壓的方法進行，當千斤頂達到超張拉噸位100%k時，持荷2分鐘，然后兩端回油至設計張拉力，量測油缸外露長度，做好記錄。伸長值校核及錨固：在達到設計張拉力的情況下，通過伸長值進行校核，伸長值誤差在6%以內時進行錨固。6、預應力孔道壓漿本橋后張法預應力孔道壓漿采用真空壓漿技術。真空壓漿是后張法預應力混凝土結構施工中的一項新技術，其基本原理是：在孔道的一端采用真空泵對孔道進行抽真空，使之產生-0.1Mpa左右

32、的真空度，然后用灌漿泵將優化的特種水泥漿從孔道的另一端灌入至充滿，并加以0.7Mpa的正壓力，以提高預應力孔道灌漿的飽滿度和密實度。（1）、技術要求孔道及兩端必須密封，且孔道內無雜物，孔道暢通；抽真空時真空度（負壓）控制在-0.06-0.1Mpa之間；水灰比控制在0.30.4之間；漿體流動度3050秒；漿體沁水性小于水泥漿初始體積的2%，四次連續測試的結果平均值1%，拌合后24小時水泥漿的沁水應能吸收；漿體初凝時間至少6小時；漿體體積收縮率2%；漿體7天齡期強度40Mpa；漿體對鋼絞線無腐蝕作用。（2）、真空灌漿材料本工程使用的真空灌漿漿體材料有：普通硅酸鹽水泥42.5；真空灌漿用混凝土添加劑

33、及自來水。最佳的水泥漿配合比需根據具體采用的水泥和當地的氣候條件進行配制。在真空灌漿施工中，除作好施工記錄外，還應同時制作至少6組7.07×7.07×7.07cm的試塊。根據不同批號（水泥、添加劑）或調整水灰比時進行取樣，并根據現場施工情況增加取樣。（3）、真空灌漿設備真空灌漿配套設備采用SZ-2型水環式真空泵、QSL-20型空氣濾清器及配件、UBL3螺桿式灌漿泵、灰漿攪拌機、自制儲漿罐、計量秤、高強壓漿管（橡膠管）、連接頭、控制閥及維修工具等。（4）、真空壓漿施工工藝機具連接（見圖9）波紋管與錨墊板用連接，灌漿孔和排氣孔均設在錨墊板上，安裝錨墊板時，同一孔道一端灌漿孔放置

34、在下方，作為灌漿孔使用；另一端灌漿孔放置在上方，作為排氣孔（抽真空端）。1.內接DN20mm 2.活接頭DN20mm 3.異徑三通DN20×15mm 4.閥DN15mm 5.水管DN15mm 6.排水管 7.內接DN15mm 8.內接DN20mm 9. 閥DN15mm 10.水管DN20mm 11.鋼絲透明水管 12.空氣濾清器 13.真空壓力表 14.異徑彎頭DN40×20mm 15. 水管DN40mm 16.真空泵體 17.異徑接頭DN15×10mm 18. 閥DN15mm 19.網紋水管DN15mm（5）、水泥漿制備將事先計量好的水倒入攪拌機內，然后將水泥以

35、每包為單位加入攪拌機內，同時加入2030%的真空灌漿添加劑，啟動攪拌機攪拌23min，然后緩慢將剩余添加劑加完，再攪拌約3min。拌合時注意觀察水泥漿的稠度，灌漿過程中，水泥漿不間斷進行攪拌，若中間接管停頓時，應使水泥漿在攪拌機和灌漿泵間循環流動，防止水泥漿沉淀堵管。攪拌的水泥漿水灰比、流動度和沁水性應能達到技術要求的指標。（6）、真空壓漿關掉閥1、閥3，打開閥2，啟動真空泵進行抽真空，真空度達到穩定時（-0.09MPa-0.1Mpa），將水泥漿加到灌漿泵中。先用泵打出一部分水泥漿，等漿液濃度與灌漿泵中漿液濃度一樣時，將輸漿管接到錨墊板上的引出管上，開始灌漿。打開閥1，啟動灌漿泵，開始灌漿。在

36、灌漿中保持真空泵的開啟狀態，當觀察到透明鋼絲管有漿液流動，關掉真空泵和閥2。打開閥3，觀察抽真空端的透明網紋管中漿液流出情況，關掉空氣濾清器前的排氣閥3，稍后打開排氣閥。當水泥漿從排氣閥順暢流出且流出漿液稠度和灌漿稠度一樣時，關閉抽真空端所有閥門，仍繼續灌漿使管道內有0.5Mpa以上的的壓力，保持壓力12min后，關閥1。拆卸輸漿管和活接，清洗空氣濾清器，重復步驟，為下一孔道壓漿。灌完一條孔道后，拆下活接清洗干凈，然后接到另一條孔道上進行灌漿，其余接頭不要拆動。真空灌漿后10小時可以將閥拆下，清洗干凈后存放好。灌漿完成，必須當日將沾有水泥漿的輸漿管、灌漿泵、攪拌機、閥門、空氣濾清器等清洗干凈。

37、（7）、壓漿過程中應注意的幾個問題7.1真空灌漿環境溫度范圍：-1050 。7.2輸漿管選用高強橡膠管，不易破裂；注意檢查連接要牢固，不脫管。7.3水泥漿進入灌漿泵前，必須通過篩網進行過濾。7.4攪拌的水泥漿嚴格進行流動度和沁水試驗，制作試件檢查強度。7.5灌漿工作在水泥漿流動度下降前完成（約3045min），孔道灌漿連續不得停頓，中途換管時，亦應啟動灌漿泵，保持漿液流動，防止沉淀堵管。7.6作好灌漿記錄。孔道壓漿完畢后即進行封錨砼的施工及背墻砼施工。7、模板拆除：待砼強度2.5MPa時拆除側模和端模；待梁體張拉、壓漿完畢后即拆除底模和支架的落架施工，底模拆除和支架的落架由跨中向兩側順序、對稱

38、進行。內模的拆除需在頂板預留人孔（1m×0.6m），位置在跨徑的1/6處。模板和支架拆落過程中和拆落后，用水準儀觀測梁體撓度和墩臺變位情況，保證梁體和墩臺變形在設計和規范允許值以內。一聯施工完畢后即根據橋梁施工順序進行下一聯的施工。直至橋梁施工完畢。四、質量保證措施1、質量保證體系項目部成立以項目經理為組長，技術負責人、質檢負責人為副組長的質量管理領導小組，對本合同段工程質量全面負責。組員為各科科長和施工隊隊長，實行分層管理和分級負責，保證創優目標的實現。按照ISO9002國際標準的模式建立了質量保證體系，項目經理部將按照本投標人質量體系文件（質量手冊和程序文件）的要求，編制工程項目

39、質量計劃，以保證和提高本合同段工程質量為目標。運用業務系統的嚴格組織和科學管理制度，把各部門、各環節的質量職能組織起來，形成一個任務明確、職責具體、相互監督、互相協調、互相促進的有機整體，使質量管理制度化。質量保證體系見附圖37。附圖37 質 量 保 證 體 系管 理 制 度設計文件審核制測量雙檢制材料出場檢驗制施工組織分級審核制工藝細則、技術措施編制開工報告審批制隱蔽工程檢查合格制分項工程質量評定制分階段技術交底制驗工計價質量簽證制工序質量檢查評定制定期質量檢查評定制質量事故報告制分級崗位責任制自檢自驗制初驗質量報告制驗工交接質量認定制定期質量保修回訪制一次性驗收合格率95%以上成果發布質量

40、鑒定評審質檢工程師ISO9002標準質量目標計劃群眾活動開工前檢查施工中檢查竣工后檢查2、質量檢查組織機構質量檢查組織機構見附圖38。工地試驗室施工隊施工班組質檢員質檢工程師項目經理技術負責人質檢負責人質量檢查工程師附圖38 質量業務系統分層管理，經理部質量監控工程師及安全質量檢查科對本合同段工程質量進行總體控制，各施工隊專職質量檢查員對本單位工程項目在施工過程中實施質量控制，作業層兼職質檢員進行工序自我控制。(1)、各職能部門工程質量責任制、安全質量檢查科負責：貫徹執行國家和上級有關保證工程質量的法令、指示、技術規范、質量檢驗評定標準和驗收標準及各項規章制度；結合實際制定本單位質量管理規章制

41、度，年度質量工作要點和保證工程質量、創優工程規劃措施；制定本單位工程質量獎懲實施細則； 組織工程開工前檢查、施工中質量檢查、定期檢查和竣工檢查； 組織開展創優活動和質量管理小組活動； 組織建立重點工程項目質量管理檔案，協助監理完成現場質量監控工作，按規定要求做好質量信息傳遞和反饋，參與工程交付后的回訪；并全面負責工程安全管理工作。、工程技術部門負責：貫徹執行國家和上級有關保證工程質量的技術標準、規范和規章制度；及時組織審核設計圖紙，了解設計意圖，組織編制實施性施工組織設計，參與制定保證工程質量的技術措施； 組織、參加技術交底工作，指導工程測量、試驗、計量工作； 掌握施工進度情況，及時傳遞和反饋

42、工程施工信息； 制定各種施工工藝細則，掌握施工中的各種技術數據，指導和解決施工中的技術問題； 參與開工前、施工中的質量檢查、定期檢查和竣工檢查； 做好各項技術資料的記錄、整理、收集工作，組織、參加和指導竣工文件的編制。、計劃統計科負責：下達工程質量指標和各種保證措施，檢查質量措施計劃的執行情況，不對不合格工程進行驗工計價。、物資設備科負責：按設計文件、施工技術標準采購、保管和供應符合質量要求的建筑材料、成品、半成品和構、配件，并按工程計劃提供的使用時間及時供應各種材料和構、配件； 做好機械設備的管理、維修和保養，保證施工正常運轉和使用；組織參加經常性的設備檢查和定期檢查。、試驗室負責：貫徹執行

43、國家、交通部和上級有關工程質量、工程試驗方面的法令、規范、規程和指示，檢查、監督試驗標準和落實情況，解決工程試驗中出現的問題； 堅持工程材料“先檢驗后使用”的原則，組織上做好各項材料 的規定標準內的試驗檢測和施工配合比的選定工作；督促、檢查和指導現場按規定制取各種試件，并及時對送檢的試件進行試驗、鑒定，及時、準確地提出試驗報告。、測量隊負責：做好工程交接樁及復測工作；認真進行施工測量放線及控制樁的保護工作；做好測量原始記錄及資料的整理及測量儀器的校正、檢查和保養。3、質量保證證措施為確保工程質量，實現創優目標，建立適合本項目的工程質量保證體系，以制度規范質量管理行為，開工前編制科學的施工組織設

44、計及可行的質量計劃、作業指導書作為質量保證的基礎，施工中落實各種檢查制度作為手段，并開展廣泛的群眾性QC小組活動，形成全員管理質量的氛圍。（1） 、施工準備階段的質量控制、技術人員詳細審核設計圖紙并進行技術核定。對主要工程量、主要設計內容等進行必要的計算，對設計圖紙中存在的問題及時向監理工程師書面提出，以避免設計原因造成的質量缺陷。、技術人員學習設計文件、圖紙及有關技術規范和質量標準。真復核設計單位提供的導線點及水準點，并將復測結果報監理工程師審批后使用。對設計院提供的測量標志及自行測定的線路控制樁等加強保護，避免破壞。（2） 、工藝控制單位工程開工前認真編制施工組織設計，經監理工程師審批后，

45、嚴格按施工組織設計施工。對于主要分項工程要編制詳細的作業指導書，科學地組織施工。在施工過程中，經常檢查施工組織設計及作業指導書落實情況，以確保施工生產正常進行。（3） 、技術交底實行逐級進行技術交底制度，把設計對施工的要求、詳細的施工方案及技術措施傳達到各層施工人員，直至每個具體操作者。（4）、控制措施、進貨檢驗及試驗對采購的工程材料和輔助材料(包括構件、半成品)進行驗證后才允許進場。進場后按檢驗和試驗規程，對其進行檢驗和試驗，合格后方可投入使用。對已進場的永久性工程材料，經檢測為不合格品后，立即組織退出施工現場，并追蹤其最終去向，將結果形成書面材料報知監理工程師。1.1水泥、鋼材及其他成品材

46、料進場必須有出廠合格證，并做材質試驗，水泥在有效期內用完；1.2地材先調查料源、取樣試驗，試驗合格并經監理工程師認可后進料；1.3現場設專人收料，不合格的材料拒收。（5）、施工過程檢驗和試驗對每個工程項目，采用巡視、目測及儀器檢查等方式進行全方位、全過程、全環節的質量監控。嚴格執行工序交接制度，對每道工序都實行施工隊自檢、經理部安全質量檢查科檢查及監理工程師檢查的三級檢查制度。發現違反施工程序，不按設計圖紙、規范、規程施工，使用不符合質量要求的原材料、成品和設備時，各級質檢人員均有權制止，必要時停工整頓。在施工過程中，嚴格按規范規定的方法和頻率進行各種材料、成品、半成品的取樣檢查和試驗。混凝土

47、施工時，嚴格按事先確定的施工配合比計量，采用先進的自動計量上料系統，保證計量的準確性。（6）、最終檢驗及試驗按工程質量檢驗評定標準和有關試驗規程進行，并真實評定質量等級。對不符合要求的工程進行返工或返修，返工或返修后重新檢驗評定其質量。(7)、工序操作的質量控制工序操作人員必須具有相應的操作技能，特別是重點部位工程以及專業性強的工種，要具有相應的工種崗位證書和崗位技能。對所有專業技術工種，做到經考核后持證上崗。操作過程中，實行自檢、互檢、交接檢的“三檢”制度，并做好檢查記錄。做到操作任務明確，質量責任清楚。在整個施工操作過程中，要貫徹工前有交底、工中有檢查、工后有驗收的“三工”一條龍操作管理方法。做到施工操作程序化