1、盛 茸 生 活 廣 場懸挑式卸料平臺方案編制人:審核人:審 批:2014年 月目 錄懸挑式卸料平臺施工方案1第一節 工程概況1第二節 編制依據2第三節 平臺構造3第四節 施工安全技術措施34.1 平臺制作34.2 平臺斜拉鋼繩34.3 懸挑平臺安裝3第五節 平臺的安全使用5第六節 懸挑平臺主要桿件驗算6懸挑式卸料平臺施工方案第一節 工程概況1.1 項目概況 本工程名為“上海盛茸生活廣場”，該場地位于上海市松江區，場地茸平路111地塊，東側為福都廣場，西側為俊龍廣場，南側為中山廣場，交通比較便利。 本工程占地面積為6908.8，工程總建筑面積15468.6。由4幢2層商業用房、1棟9層商業用房、

2、垃圾站等建筑物組成。1.2 相關單位建設單位： 上海盛茸置業有限公司設計單位： 上海建旗建筑設計有限公司監理單位： 上海康舒特建設工程監理有限公司施工單位： 上海豪城建筑發展有限公司1.3 結構概況以下列舉主要結構參數：本工程B.C.D.E區為地下一層，A.B.C.D區地上二層，E區地上九層，耐火等級為一級，設計使用年限50年，建筑高度為48.04米，建筑抗震設防烈度為7度，屋面防水等級為三級,結構類型為框架剪力墻。1.4 懸挑式卸料平臺概況為解決本工程綜合樓材料的垂直運輸周轉問題，擬在建筑物外圍安裝懸挑式鋼平臺懸挑式鋼平臺尺寸為4.5m×2.3m。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都

3、很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。第二節 編制依據主要規程、規范：建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）鋼結構設計規范（GB500172003）建筑施工預防高處墜落事故的若干規定 第三節 平臺構造3.1 懸挑式卸料平臺平面、立面。3.2 設計額定荷載為0.8T。3.3 懸挑鋼平臺以2根【16a號槽鋼為主梁，次梁采用【10號槽鋼，間距550mm,次梁與主梁焊接。上鋪3mm厚鋼板，并與次梁焊接。3.4 欄桿為48鋼管，分上下二道，與【16a號槽鋼焊接。立桿間距為1500mm，欄桿和立桿刷紅白相間油漆。3.5 以4根22鋼絲繩斜拉于上一樓層

4、的框梁上。鋼絲繩與主梁槽鋼通過22圓鋼做成的吊環連接，連接部位使用卡環，與框梁通過預留洞的穿洞連接。其中下二根為保險繩，平時處于松弛狀態，不承受拉力。3.6 鋼絲繩每端用4只鋼絲繩繩夾夾牢，間距為120mm，與剪力墻及平臺固定端栓牢。第四節 施工安全技術措施4.1 平臺制作4.1.1 所有焊縫應飽滿、牢固，符合要求。4.1.2 制作所用的材料均為合格產品。4.1.3 按照本設計方案制作。4.2 平臺斜拉鋼繩4.2.1 鋼絲繩繩夾應與鋼絲繩匹配，每處設34個。U型螺栓扣在鋼絲繩的尾段上，在最后一個夾頭后約150cm處再設一個夾頭，并將繩頭放出一個“安全彎”。4.2.2 平臺經過l2次裝拆位移后應

5、再進一步擰緊鋼絲繩繩夾。若“安全彎”有拉直現象應及時檢查鋼絲繩夾的擰緊程度。4.2.3 鋼絲繩與鐵件接觸時應加鋼絲繩套環，與有棱角的混凝土接觸時應加軟墊物。4.2.4 鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45。- 60。；4.2.5 鋼平臺上部拉接點的梁（柱）應驗算抗拉強度，以保證建筑物和平臺的安全。4.2.6 預留洞套管安放。4.2.6.1 根據樓房的實際情況和安放操作平臺的位置確定預埋件的安放位置。4.2.6.2 卸料平臺一般從結構第三層起開始使用，由此從第三層起需安放防傾覆預埋件，從第四層起安放承拉吊鉤和防傾覆預埋件。4.3 懸挑平臺安裝4.3.1 由持特種作業有效上崗證的架子工或井架、塔吊、升

6、降機裝拆工來完成卸料平臺安裝。4.3.2 首次安裝位移前，由施工負責人對作業人員進行作業指導（見指導書）。4.3.3 卸料平臺由塔吊配合安裝，塔吊的吊索具應使用卸扣，不得使用吊鉤直接鉤掛平臺吊環將平臺橫粱支撐點可靠固定，固接好鋼絲繩，并經過檢查確認后才能松卸起重吊鉤。4.3.4 平臺兩側斜拉鋼繩的長度應保持一致。4.3.5 鋼平臺的擱支點與上部拉結點均必須位于建筑物結構上。不得設置在腳手架等施工設施上，支撐系統不得與腳手架連接。4.3.6 平臺外口應略高于內口；4.3.7 安裝好防傾覆的鋼管，再拉好保險用鋼絲繩。4.3.8 搭設腳手架時應預留鋼平臺安裝位置；平臺兩側腳手架的立桿應用雙立桿加強與

7、腳手架的間隙應小于20cm。第五節 平臺的安全使用5.1 經項目部技術、施工、安全等人員檢查驗收合格后方可使用。5.2 平臺允許荷載5.2.1 均載時活載為200kg/m25.2.2 集中堆載為8OOkg；集中荷載不得直接支撐在欄桿上，5.3 卸料平臺左右兩側及平臺口一側等三面必須設置固定的防護欄，并按欄桿等高安裝立板圍擋全封閉。立板使用膠合板，板上打孔后用18#鐵絲在平臺的內側與操作平臺上的欄桿綁扎牢。平臺內外側涂醒目的黑黃間隔的警示線條。 嚴禁拆除擋板。5.4 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。5.5 卸料平臺應掛牌，顯著標明容許荷載、驗

8、收狀況、安全使用要求。人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載。配專人監督。5.6 使用懸挑平臺轉移材料的要求5.6.1 模板、鋼管堆放應平均，嚴禁單邊堆放。5.6.2 吊運材料的吊索具應用鋼絲繩卸扣。嚴禁使用吊鉤。5.6.3 鋼管應以同長度分批吊運轉移。同長度（指長短差）1/10。5.6.4 長度超過4.50。的鋼管可伸出操作平臺外端，外伸長為鋼管的1/4。5.6.5 扣件和短鋼管應用專用容器（密網鋼筐、桶）吊運。5.6.6 吊運材料時有專人指揮。第六節 懸挑平臺主要桿件驗算型鋼懸挑卸料平臺計算書一、構造參數卸料平臺名稱綜合樓卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻平臺長度A(m)4.5平臺

9、寬度B(m)2.3卸料平臺與主體結構連接方式地腳螺栓主梁間距L1(m)2.3次梁間距s(m)0.55次梁外伸長度m(m)0內側次梁離墻水平距離a(m)0.61外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m)4外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m)4.5內側鋼絲繩離墻水平距離a2(m)3.8內側鋼絲繩上部拉繩點與平臺垂直距離h2(m)4.5鋼絲繩夾個數4二、荷載參數面板自重Gk1(kN/m2)0.24次梁自重Gk2(kN/m)0.098主梁自重Gk3(kN/m)0.1935欄桿、擋腳板類型欄桿、沖壓鋼腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網設置設置密目安全網安全網自重Gk5(kN/m2)0.

10、01施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)8堆放荷載作用面積S(m2)2施工活荷載動力系數1.3三、設計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖節點一四、面板驗算模板類型沖壓鋼腳手板模板厚度t(mm)3截面抵抗矩W(cm3)1.5抗彎強度設計值f(N/mm2)205 面板受力簡圖如下： 計算簡圖(kN) 取單位寬度1m進行驗算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.24×1+1.4×(1.3×2+8/2)×1=9.528

11、kN/m 抗彎驗算： Mmax=0.100×q×s2=0.100×9.528×0.552=0.288kN·m =Mmax/ W=0.288×106/(1.5×103)=192.148N/mm2<f=205N/mm2 面板強度滿足要求！五、次梁驗算次梁類型槽鋼次梁型鋼型號10號槽鋼截面慣性矩Ix(cm4)198.3截面抵抗矩Wx (cm3)39.7抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000 次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態： q1=(1.2×Gk1+1.

12、4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.24+1.4×1.3×2)×0.55+1.2×0.098=2.278kN/m p1=1.4×Pk=1.4×8=11.2kN 正常使用極限狀態： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.24+2)×0.55+0.098=1.33kN/m p2=Pk=8kN 1、抗彎強度 計算簡圖(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.278(2.32/8-02 =Mmax/(xWX)

13、=7.946×106/(1.05×39.7×103)=190.628N/mm2<f=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.33×23004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/2.3)2)+8×23003/(48×206000×198.3×104)=1.191mm<=L1/250=2300/250=9.2mm 次

14、梁撓度滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態： R1=q1×B/2=2.278×2.3/2=2.62kN 正常使用極限狀態： R2=q2×B/2=1.33×2.3/2=1.53kN六、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁型鋼型號16號槽鋼截面面積A(cm2)25.15截面回轉半徑ix(cm)6.1截面慣性矩Ix(cm4)934.5截面抵抗矩Wx (cm3)116.8抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000 根據建筑施工高處高處作業安全技術規范（JGJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算

15、（不考慮內側鋼絲繩支點作用）： 承載能力極限狀態： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.193+0.150+0.010)=0.424kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×8/2=5.6kN R1=2.62kN 正常使用極限狀態： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0.150+0.010=0.353kN/m p2=Pk/2=4kN R2=1.53kN 1、強度驗算 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) R左=15.669KN Mmax=14.961kN·m N=R左/tan=R左/(h1/

16、a1)= 15.669/(4.500/4.000)=13.928kN =Mmax/(xWX)+N/A=14.961×106/(1.05×116.800×103)+13.928×103/25.15×102=127.533 N/mm2<f=205.000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖(kN) 變形圖(kN·m) max=7.617mm<=a1/250=4000.00/250=16.000mm 主梁撓度滿足要求！ 3、支座反力計算 剪力圖(kN) R左=15.669KN七、鋼絲繩驗算鋼絲繩型號6

17、5;37鋼絲繩直徑21.5鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN)322抗拉強度為(N/mm2)1850不均勻系數0.82安全系數K9花籃螺栓 T外=R左/sin=15.669/0.747=20.965kN Fg=aFg/K=0.820×322.000/9.000=29.338kN>T外=20.965kN 鋼絲繩強度滿足要求！八、拉環驗算拉環直徑d(mm)20抗拉強度(N/mm2)65節點二 =T外/(2A)=20.965×103/2×3.14×(20/2)2=33.384 N/mm2 < f= 65N/mm2 拉環強度滿足要求！九、焊縫驗算鋼絲繩下

18、節點拉環焊縫厚度he(mm)8鋼絲繩下節點拉環焊縫長度lw(mm)120節點三 f=T外/(he×lw)=20.965×103/(2×8.000×120.000)=10.919N/mm2<ffw=160N/mm2 拉環焊縫強度滿足要求！懸挑平臺主要桿件驗算（方案書里面的）6.1 次梁的計算次梁選擇8號槽鋼，間距500mm,其截面特性為面積A=10. 24cm2，慣性距Ix= 101.30cm4，轉動慣量Wx= 2530cm3，回轉半徑ix=3.15cm截面尺寸b= 43.Omm，h=80.Omm,，t=8.0mm6.1.1荷載計算6.1.1.1 腳

19、手板的自重標準值：本工程采用沖壓鋼腳手板，標準值為： 0. 50kN/m2；Q1=0.50×0.50=0.25kN/m6.1.1.2 最大的材料器具堆放荷載為10.OOkN，轉化為線荷載： Q2=10.00/4.50/2.30×0.50=0.48kN/m6.1.1.3 槽鋼自重荷載Q3=0.08kN/m 經計算得到，靜荷載計算值q=1.2×(Q1+ Q2+ Q3)=0.97kN/m 經計算得到，活荷載計算值p=1.4×2.000×0.50=1.40kN/m6.1.2內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩M

20、的計算公式為 M= ql2/8+ pl/4 經計算得到，活荷載計算值M=0.97×2.302/8 +1.40×6.1.3抗彎強度計算 = M/YxWxf 其中Yx截面塑性發展系數，取1.05； f鋼材抗壓強度設計值，f= 205.OON/mm2 經計算得到= 1.45×l06/(1.05×25300.00)= 54.55N/mm2 次粱槽鋼的抗彎強度計算<f，滿足要求！6.1.4整體穩定性計算 = MbWx；f 其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定性系數，按照下式計算： b= 570tb/lh×235/fy 經計算得到b= 570×

21、8.O×43.0×235/(2300.O×80.0×235.0)=1.07 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b 查表得到其值0.789 經計算得到=1.45×l06/(0.789×25300. 00)= 72.62N/mm2 次梁槽鋼的穩定性<f，滿足要求!6.2 主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)作為安全儲備不參與內力的計算主梁選擇16a號槽鋼，其截面特性為面積A=21.395cm2，慣陛距 Ix= 866.20cm4，轉動慣量Wx= 108.30

22、cm3，回轉半徑ix=6.28cm截面尺寸b= 63.Omm，h=160.Omm,，t=lO.Omm6.2.1荷載計算6.2.1.1 欄桿與擋腳手板自重標準值：本工程采用欄桿、沖壓鋼與擋腳手板，標準值為0.30kN/m； Ql=0.30kN/m6.2.1.2 槽鋼自重荷載Q2=0.17kN/m 經計算得到，靜荷載計算值q=1.2x(Q1+Q2)=0.56kN/m 經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力p=(0.97×2.30+1.40)=1.82kN6.2.2內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P與均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺水平鋼粱計算簡圖各支座對支撐的支撐反力由左至右

23、分別為 R1= 11.664kN, R2=9.072kN 支座反力RA=9.072kN6.2.3抗彎強度計算= M/YxWx+N/Af 其中Yx截面塑性發展系數，取1.05； f鋼材抗壓強度設計值，f= 205.OON/mm2 經計算得到=7.917×l06/1.05/108300+14.580×1000/2195=76.26N/mm2 主粱槽鋼的抗彎強度計算<f，滿足要求！6.2.4整體穩定性計算= MbWx；f 其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定性系數，按照下式計算： b= 570tb/lh×235/fy 經計算得到b=570×10.0×

24、;63.O×235/(4500.0×160.0×235.0)=0.5 經計算得到=7.92×l06（0.499×108300.00)= 146.56N/mm2 主梁槽鋼的穩定性<f，滿足要求!6.3 鋼絲拉繩的內力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RA。=Ruicosi 其中Ruicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力Rci=Ruicosi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RUI= 18.671KN6.4 鋼絲拉繩的強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算，為 RU= 18. 67kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： Fg=aFg/K其中Fg鋼絲繩的容許拉力（KN）； Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； a鋼絲繩之間的荷載