1、 懸挑腳手架鋼絲繩卸荷措施方案1、 工程概括 （一）、編制依據 1、施工圖紙香國御景二標段25號樓工程施工圖紙。2、引用文件1）、現行國家、企業有關標準規范和規定、技術規程；2）、國家建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準；3）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20114）、建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-2011；5）、GB/T20118-2006一般用途鋼絲繩規范；6）、香國御景二標段外腳手架施工方案； （二）、工程概括 拓新香國城25號樓位于拓新香國城項目內，25號樓為11層洋房及地下車庫組成，總建筑面積約5310*2。結構為框架剪力墻結構。建設單位為重慶拓新控股集團建筑

2、工程有限公司，設計單位為重慶市設計院，監理單位為重慶三峽涌鴻建筑工程有限公司，施工單位為重慶拓新控股集團建筑工程有限公司。二、腳手架設計1.根據原專項施工方案對本樓層懸挑腳手架的搭設要求如下圖：腳手架排數懸挑腳手架縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上搭設高度(m)19.8鋼管類型48×2.5立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.7立桿步距(m)1.8雙立桿計算方法不設置雙立桿橫向斜撐5跨1設腳手板2步1設連墻件連接方式扣件連接連墻件布置方式兩步三跨基本風壓(kN/m2)0.25安全網全封閉懸挑方式普通主梁懸挑錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(m

3、m)1200主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lx(mm)1600梁/樓板混凝土強度等級C30主梁材料規格16號工字鋼主梁合并根數nz12.香國御景25號樓采用落地腳手架和懸挑腳手架分段搭設的方式進行設置，現已完成-2層-4層的搭設及拆除，第一次懸挑為5-10層，第二次懸挑架搭設為11層單獨懸挑，因房屋結構造型多樣化，局部懸挑型鋼不能滿足1:1.25倍的要求，在樓四個大角懸挑的工字鋼用雙倍斜拉鋼絲繩卸載，前后面懸挑段大于錨固段的工字鋼均用斜拉鋼絲繩卸載，左右側面懸挑符合要求，但工字鋼受力和懸挑部位小于1:1.25時也設置一道鋼絲繩卸載，以提高安全保證系數。3.用

4、于斜拉卸載用的鋼絲繩采用6×19或6×37的鋼絲繩卸載，斜拉在剪力墻的螺栓孔上，并采用手拉倒鏈進行收緊；鋼絲繩采用鋼絲繩夾作為連接和預拉緊裝置,鋼絲繩夾不得少于3組,并預留安全繩。三、受力分析： 原施工方案中的受力計算已符合要求，但因現場施工中局部懸挑型鋼不能滿足規范1:1.25倍的要求，故將該部分懸挑梁按簡支梁進行計算卸荷。3.1、荷載計算 ： 腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17每米立桿承受結構自

5、重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式4跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區重慶重慶安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.25，1.03風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.35，0.29 計算簡圖：立面圖四、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n1橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)92800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860縱、橫向

6、水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2×(0.028+Gkjb×la/(n+1)+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.028+0.35×1.5/(1+1)+1.4×3×1.5/(1+1)=3.5kN/m 正常使用極限狀態 q'=(0.028+Gkjb×la/(n+1)+Gk×la/(n+1)=(0.028+0.35×1.5/(1+1)+3×1.5/(1+1)=2.54kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max

7、3.5×0.72/8，3.5×0.12/2=0.21kN·m =Mmax/W=0.21×106/3860=55.52N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)=max5×2.54×7004/(384×206000×92800)，2.54×1004/(8×206000×92800)=0.415mm max0.415mmminlb/150，10min700/150，104.67mm 滿足要求！

8、 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=3.5×(0.7+0.1)2/(2×0.7)=1.6kN 正常使用極限狀態 Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=2.54×(0.7+0.1)2/(2×0.7)=1.16kN 五、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.6kN q=1.2×0.028=0.034kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1'=Rmax'=1.16kN q'=0.028kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(

9、kN·m) =Mmax/W=0.43×106/3860=110.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max2.422mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.89kN六、荷載計算腳手架搭設高度H19.8腳手架鋼管類型48×2.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)&#

10、215;H=(0.12+(0.7+0.1)×1/2×0.028/1.8)×19.8=2.5kN 單內立桿：NG1k=2.5kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(19.8/1.8+1)×1.5×(0.7+0.1)×0.35×1/2/2=1.26kN 1/2表示腳手板2步1設 單內立桿：NG2k1=1.26kN 3、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×

11、H=0.01×1.5×19.8=0.3kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.26+0+0.3=1.56kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.26kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.7+0.1)×(1×3)/2=1.8kN 內立桿：NQ1k=1.8kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=

12、1.2×(2.5+1.56)+ 0.9×1.4×1.8=7.14kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.5+1.26)+ 0.9×1.4×1.8=6.78kN 七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H19.8立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)3860立桿截面回轉半徑i(mm)16.1立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)357連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5

13、15;1.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7×103/16.1=167.7210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12×103/16.1=193.7 查規范表A得，=0.193 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.5+1.56+1.8=5.86kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.5+1.56)+1.4×1.8=

14、7.39kN =N/(A)=7387.44/(0.193×357)=107.22N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.5+1.56+1.8=5.86kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.5+1.56)+0.9×1.4×1.8=7.14kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.29

15、5;1.5×1.82/10=0.18kN·m =N/(A)+ Mw/W=7135.44/(0.193×357)+177803.62/3860=149.62N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數量計算公式用量(m)備注立桿2×H×(L/la+1)831.6縱向水平桿(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1)×L720防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)×(1+n)×L/la+1)×(lb+a1)352橫向斜撐(H/h+1)&#

16、215;(L/la+1)×1/4×(h2+lb2)0.5106.224跨1設連墻件LH/(2la×2h)552步3跨，單位(根)安全網 LH594單位()腳手板(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)1322步1設，單位()直角扣件(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1)×(L/la+1)+ 2×(H/h+1)*(L/la +1)1008單位(個)對接扣件(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1)

17、5;L)/6.5239每根鋼管長6.5m，單位(個)旋轉扣件0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1)×L)/6.572單位(個) 九、 懸挑梁驗算 1、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1200主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1600梁/樓板混凝土強度等級C30 2、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F

18、'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)15.867.39400150025.867.3911001500 附圖如下：平面圖3、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 荷載標準值： q'=gk=0.205=0.2kN/m 第

19、1排：F'1=F1'/nz=5.86/1=5.86kN 第2排：F'2=F2'/nz=5.86/1=5.86kN 荷載設計值： q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.39/1=7.39kN第2排：F2=F2/nz=7.39/1=7.39kN （正常受力簡圖） 4鋼絲繩卸荷計算受力簡圖如下：鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法,卸荷凈高為18M，經現場實際測量L 1.2米，鋼絲繩拉結凈高3.5米。經計算得到：1=arctg3.500/1.2=70.9度；考慮到個別外懸挑長度大于1.2m,但因1.2m尺寸內的上部無集中荷載，故取最不利值為60°進行設計計算。故有：P(架體總荷載)P=7.39+7.39+0.25*1.2=15.08kn;Y=0;架體均布受力時：T1=T2=T*Sin60°；T1+T2=P；T=(P-T