1、精選優質文檔-傾情為你奉上1編制依據“XX橋”相關施工圖紙；公路橋涵施工技術規范（JTG/ F50-2011）；鋼結構設計規范(GB50017-2003)；木結構設計規范（GB500052003）；建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)；建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)；路橋施工計算手冊（人民交通出版社2001.5）；Midas Civil 2012 有限元分析軟件；建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2011）。2工程概況項目工程概況現澆梁概況（文字+梁截面構造圖）3支架布置形式支架正面

2、、側面、平面布置圖。翼板下橫向設置100mm×100mm的方木，軸間距600mm；縱向設置150×150mm的方木，軸間距600mm；碗扣式支架橫向間距600mm，縱向間距900mm，橫桿水平步距1200mm。底腹板下橫向設置100mm×100mm的方木，軸間距400mm；縱向設置150×150mm的方木，腹板區間距600mm，頂底板區間距900mm；碗扣式支架縱向間距900mm，腹板區橫向間距600mm，頂底板區橫向間距900mm，橫桿水平步距1200mm。基礎采用60cm厚C20素混凝土+30cm厚37灰土換填壓實。所有模板均為15mm厚優質竹膠板。

3、滿堂支架其余布置，如天桿、掃地桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐等參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。4設計參數及材料強度4.1 設計參數表4.1-1 材料設計參數表序號材料規格截面積(mm2)慣性矩I（mm4）截面矩W（mm3）彈性模量（MPa）備注1竹膠板厚15mm1.5×1042.81×1063.75×10498981m寬2方木15cm×15cm2.25×1044.22×1075.63×1059×1033方木10cm×

4、;10cm1.0×1048.33×1061.67×1059×1034鋼管48×3.5mm4.89×1021.22×1055.08×1032.06×1055鋼管48×3.0mm4.24×1021.078×1054.49×1032.06×105備注混凝土容重取26kN/m3,鋼材容重取78.5kN/m34.2 材料設計強度表4.2-1 鋼材設計強度值（N/mm2）鋼材抗拉、抗壓、抗彎抗剪承壓型號厚度或直徑(mm)Q23548*3.5mm普通鋼管及碗扣支架145

5、Q2351621512532516-4020512040-60200115Q3451631018040016-40295170說明：設計強度按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）取值。5荷載取值及荷載組合5.1荷載類型模板、背帶自重新澆筑混凝土自重（取26kN/m3）施工人員、材料及機具等施工荷載（2.5kPa）傾倒混凝土產生的沖擊荷載（2kPa）振搗混凝土產生的荷載（2kPa）新澆筑混凝土對側面模板的壓力標準值混凝土側壓力按下列兩公式計算，并取其中的較小者：F

6、 = 0.22ct012 (5.1-1)F = cH (5.1-2)式中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力(kPa)；h為有效壓頭高度(m)；混凝土的澆筑速度(m/h)，可按實測確定(暫定為2m/h)；t0新澆混凝土的初凝時間(h)，可按實測確定(暫定為6小時),當缺乏試驗資料時，可采用t0=200/（T+15）計算；T混凝土的溫度（）；c混凝土的容重(kN/m3)；1外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0，摻緩凝作用的2.8外加劑時取1.2；2混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150mm時，取1.15。5.2荷載組合5.2.1箱梁

7、頂底板、翼板計算荷載組合I（用于強度計算）：荷載組合II（用于剛度計算）：5.2.2箱梁側模計算荷載組合III（用于強度計算）荷載組合（用于剛度計算）5.3荷載計算根據梁截面分析，翼板最厚0.5m，頂底板區最厚0.44m，腹板區最厚1.6m。（腹板區考慮內側模及一排內模支架荷載2kN/m2，頂底板區考慮內模支架及頂板模型荷載4.5kN/m2）。翼板區恒載； 翼板區活載。頂底板區恒載；頂底板區活載。腹板區恒載； 腹板區活載。混凝土側壓力標準值由式（5.1-1）得F0.22×26×6.0×1.2×1.15×67kPa由式（5.1-2）得F26

8、15;1.641.6kPa按取最小值，最大側壓力為41.6kPa，有效壓頭高度h=故有效壓頭為1.6m。6結構計算6.1翼板模型計算6.1.1翼板下15mm竹膠板計算6.1.1.1計算模型圖6.1.1-1 翼板模型面板計算模型取1m板寬進行受力分析。強度計算：，L=0.60m剛度計算：，L=0.60m6.1.1.2計算結果強度 滿足要求。剛度 滿足要求。6.1.2翼板下10cm×10cm方木小愣計算翼板模型面板下面10cm*10cm方木計算時按三跨連續梁考慮。 6.1.2.1計算模型圖6.1.2-1 翼板10cm*10cm方木小楞計算模型強度計算：q= 19.5×0.6=1

9、1.7kN/m，L=0.6m剛度計算：q= 13×0.6=7.8kN/m，L=0.6m6.1.2.2計算結果強度 滿足要求。剛度 滿足要求。6.1.3翼板下15cm×15cm方木大楞計算15cm×15cm方木分配梁計算時按三跨連續梁考慮。由于小楞方木的布置具有一定的隨機性，因此檢算應力時應按產生最大應力布載模式進行計算。6.1.3.1計算模型圖6.1.3-1 15cm*15cm方木大楞計算模型10cm×10cm方木小楞傳遞給15cm×15cm方木分配梁的集中力為強度計算：P=11.7×0.67.02kN剛度計算：P=7.8×

10、0.64.68kN6.1.3.2計算結果強度組合應力圖如下：圖6.1.3-2 15cm*15cm方木大楞組合應力圖由以上組合應力圖可知： 滿足要求。剛度位移圖如下圖6.1.3-3 15cm*15cm方木大楞位移變形圖由以上位移圖可知： 滿足要求。6.2底板下模型計算6.2.1底板下15mm竹膠板計算6.2.1.1計算模型圖6.2.1-1 腹板下模型面板計算模型取1m板寬進行受力分析。強度計算：，L=0.4m剛度計算：，L=0.4m6.2.1.2計算結果強度 剛度 滿足要求。 6.2.2底板下10cm×10cm方木小愣計算底模面板下面10cm×10cm方木計算時按連續梁考慮。

11、 6.2.2.1計算模型圖6.2.2-1 底模10cm×10cm方木小楞計算模型由于底腹板屬于對稱結構，因此取一半進行計算。腹板下：強度計算：q=50.1×0.420.04kN/m剛度計算：q=43.6×0.417.44kN/m頂底板下：強度計算：q= 22.5×0.49kN/m剛度計算：q= 16×0.46.4kN/m翼板下：強度計算：q= 19.5×0.47.8kN/m剛度計算：q= 13×0.45.2kN/m6.2.2.2計算結果強度組合應力圖如下：圖6.2.2-2 10cm×10cm方木小楞組合應力圖由以上

12、組合應力圖可知： 滿足要求。剛度位移圖如下圖6.2.2-3 10cm*10cm方木小楞位移變形圖由以上位移圖可知： 滿足要求。支點反力圖6.2.2-4 10cm*10cm方木小楞支點反力圖一圖6.2.2-5 10cm*10cm方木小楞支點反力圖二6.2.3底板下15cm×15cm方木大愣計算底模面板下面15cm×15cm方木大楞計算時按三跨連續梁考慮。 6.2.3.1計算模型圖6.2.3-1 底模15cm×15cm方木大楞計算模型方木小楞傳遞給方木大愣的集中力。強度計算時P分別為6kN、13.2kN、8.4kN、6.9kN、10.8kN。剛度計算時P分別為4.8k

13、N、11.1kN、5.9kN、5kN、9.3kN。計算時按最大荷載等效換算成均布荷載進行計算。強度計算：P=13.2kN換算成均布荷載，即k=34.2kN/m；剛度計算：P=11.1kN換算成均布荷載，即k=28.8kN/m。6.2.3.2計算結果強度組合應力圖如下：圖6.2.3-1 底模15cm×15cm方木大楞組合應力圖由以上組合應力圖可知： 滿足要求。剛度位移圖如下：圖6.2.3-1 底模15cm×15cm方木大楞位移變形圖由以上位移圖可知： 滿足要求。6.3側模計算6.3.1側模面板計算6.3.1.1計算模型圖6.3.1-1 側模面板計算模型強度計算：q= 43.6

14、kN/m，L=0.4m剛度計算：q= 41.6kN/m，L=0.4m6.3.1.2計算結果強度 滿足要求。剛度 滿足要求。6.3.2側模面板10cm×10cm方木小愣計算 側模面板外側10cm×10cm方木計算時按三跨連續梁考慮。 6.3.2.1計算模型圖6.3.2-1 側模10cm×10cm方木小楞計算模型強度計算：q= 17.4kN/m，L=0.6m剛度計算：q= 16.6kN/m，L=0.6m6.3.2.2計算結果強度 滿足要求。剛度 滿足要求。6.3.3 248鋼管背帶計算側模248鋼管背帶計算時按三跨連續梁考慮。由于小楞方木的布置具有一定的隨機性，因此檢

15、算應力時應按產生最大應力布載模式進行計算。6.3.3.1計算模型圖6.3.3-1 248鋼管背帶計算模型10cm×10cm方木小楞傳遞給248鋼管背帶的集中力為強度計算：P=17.4×0.610.44kN剛度計算：P=16.6×0.69.96kN6.3.3.2計算結果強度組合應力圖如下：圖6.3.3-2 248鋼管背帶組合應力圖由以上組合應力圖可知： 滿足要求。剛度位移圖如下圖6.3.3-3 248鋼管背帶位移變形圖由以上位移圖可知： 滿足要求。6.3.4 拉桿受力檢算圖6.3.4-1 248鋼管背帶受力圖根據雙拼鋼管背帶的支反力圖可知，拉桿受最大的拉力為16.5

16、kN，設計采用14圓鋼拉桿，套16的螺母（有效直徑14mm，設計強度210MPa）。F16.5kNA210×153.8/1000=32.3KN 滿足要求。6.4碗扣支架計算6.4.1計算參數支架搭設最大高度13.4m，碗扣支架步距120cm，計算得出步數為12步。6.4.2計算荷載恒重荷載：翼板處：N1=13×0.6×0.9=7.02kN腹板處：N1=43.6×0.6×0.9=23.54kN頂底板處：N1=16×0.9×0.9=12.96kN經比較腹板處支架受力最不利，計算采用此處。其他荷載主要考慮模板支架、傾倒、振搗荷載及施工荷載：N2=(2+2+2.5)×0.6×0.9=3.51kN則單根立桿最大軸力：N=N1+N2=23.54+3.51=27.05kN6.4.3立桿穩定性計算根據公式 長細比=l0/i=1.2/(1.594×10-