1、精選優質文檔-傾情為你奉上摘 要本設計是根據設計任務書的要求和公路橋規的規定,對北京九渡河橋進行方案比選和設計的。對該橋的設計，本著“安全、經濟、美觀、實用”的八字原則，本論文提出三種不同的橋型方案進行比較和選擇：方案一為預應力混凝土簡支梁橋，方案二為懸索橋，方案三為混凝土箱梁橋。經由以上的八字原則以及設計施工等多方面考慮、比較確定預應力混凝土簡支梁橋（錐形錨具）為推薦方案。 在設計中，橋梁上部結構的計算著重分析了橋梁在使用工程中恒載以及活載的作用利，采用整體的體積以及自重系數，荷載集度進行恒載內力的計算。運用杠桿原理法、偏心壓力法求出活載橫向分布系數，并運用最大荷載法法進行活載的加載。進行了

2、梁的配筋計算，估算了鋼絞線的各種預應力損失，并進行預應力階段和使用階段主梁截面的強度和變形驗算、錨固區局部強度驗算和撓度的計算。下部結構采用以鉆孔灌注樁為基礎的雙墩柱，采用盆式橡膠支座，并分別對橋墩和樁基礎進行了計算和驗算。本設計全部設計圖紙采用計算機輔助設計繪制，計算機編檔、排版，打印出圖及論文。期間翻譯了一篇英文短文“Reliability analysis”。關鍵詞：預應力混凝土、簡支梁橋、鉆孔灌注樁、錐形錨具Abstract This design is according to the design project description request and "Road

3、 Bridge gauge" the stipulation, nine fords the bridge to Beijing to carry on the plan ratio to elect with the design. For the purpose of make the type of the bridge corresponding with the ambience and cost saving. In this design, The checking calculation of strength of main girder was preceded

4、not only in prestressed statement but also in using statement, deflection,precamber and the assessment of reinforcing steel bar were checked too. The pier of the bridge was basing on digging pile, and adopted rubber pot bearing. According to the characteristic of the overpass bridge and spot conditi

5、on, it adopted the method that the cantilever job placing combined with bracket job placing.All of the design drawings were protracted by AutoCAD. Except that the thesis called A note on dynamic fracture of the bridge bearing due to the great HanshinAwaji earthquake was translated into Chinese, and

6、made a report on. Keywords: prestressed concrete、simple supported beam bridge、cast-in-place pile、cone anchorage device.第一部分、橋梁設計1、 水文計算1.1 原始資料1.1.1 勘測資料(1)、水文、氣象九渡河屬山區河流，縱坡較陡，流速較大，河床質為第四紀砂夾礫石，最大粒徑大于200mm，橋位上游匯水面積為174KM2，含砂量。現場勘測時，搜集到3個調查歷史洪水，即：1939年，930m3/s；1963年，730m3/s；1977年，610m3/s；另在北岸橋址上游約400m

7、處獲得多年平均洪水位為180.64m，根據河床縱斷面測量資料，河床縱坡在該河段為0.036，河床逐年有擺動下切趨勢，河流主槽原在南岸，1939年洪水后移至北岸，維持至今，河床下切量預計已達0.5m。多年平均氣溫：最高220C，最低-100C。每年11月20日至次年2月10日為冬季。風力：7級，W=15m/s。河床粒徑分析資料粒徑d（mm）>200100502552.51<0.5組分%36.816.49.88.810.46.13.58(2)、橋位縱斷面測繪資料見表一。(3)、地質鉆孔柱狀圖見表二。河床表層為砂類卵石、礫石，厚約1213.5m，含砂率（3040）%，承載容許值：；其下為

8、硬質石灰巖，Ra=100MPa。1.1.2、設計標準與施工條件(1）橋面寬度：凈9+2*0.75m人行道(2）設計荷載：公路級荷載(3）設計洪水頻率：1%(4）不通航(5）材料來源：砂可在河灘就地采集，石料來自當地，開采方便。水泥、鋼材等可由北京供應。施工技術設備可行。表一 橋位斷面中線測量資料樁號標高（m）鉆孔編號孔口標高0+000（即路線+6500+0270+0320+034.50+038.50+042.50+0500+0560+0780+0920+1000+103.50+1060+1150+1160+1500+2000+2500+293.670+353.60+363181.03181.0

9、2178.28177.34177.03177.33178.63178.85178.44177.39177.46177.64178.02178.57179.01179.62180.30180.15180.25180.82181.020+010（1#孔）0+065（2#孔）0+150（3#孔）181.333178.86179.74表二 鉆孔柱狀圖資料設計資料及構造布置1.2 水文計算1.2.1 求設計流量(1) 求cv和cs的值由附表查得：cv=1.2 cs=3cv=3.6(2) 求洪水經驗頻率p:最大洪水發生年代1939年至今69年。1963和1977年洪水分別為二、三位，其經驗頻率為：P63=

10、 m/(n+1)×100%=2/(69+1)=2.9%P77=3/(69+1)=4.3%(3) 求流量模比系數K:根據cv=1.2 cs=3cv=3.6，設計頻率p%1，查表得：K1%=6.1按1963年洪水頻率P63=2.9%查得K2.9%=4.40按1977年洪水頻率p77=4.3%查得K4.33.59(4) 推算設計流量QP%:按1963年洪水流量推算，Q2.9%=Q63×K1%/K2.9%=730×6.1/4.40=1012m3/s按1977年洪水流量推算，Q4.3%=Q77×K1%/K4.3%=610×6.1/3.59=1036m3/

11、s按1963年和1977年推算的結果接近，說明是可靠的。但從安全考慮采用較大的。Q1%=1036m3/s1.2.2、橋梁分孔和高程計算過水斷面面積和水面寬度B，可根據河流斷面圖列表計算。假設設計水位為181m。過水斷面計算圖樁號河床標高水深平均水深水面寬度過水面積累計面積合計K0+000181.0300270河槽309.76m2Bc=116m+027181.0201.3656.86.8+032178.282.723.162.57.914.7+034.5177.343.63.79415.1629.86+038.5177.033.973.82415.2845.14+042.5177.333.673

12、.027.522.6567.79+050178.632.372.26613.5681.35+056178.852.152.362251.92133.27+078178.442.563.091443.26176.53+092177.393.61 3.58828.64205.17+100177.463.543.603.512.6217.77+103.5177.643.36 3.172.57.93225.7+106178.022.982.71924.39250.09+115178.572.432.2112.21252.3+116179.011.991.693457.46309.76+150179.6

13、21.38 1.045052361.76河灘t=154.99m2Bt=247m+200180.300.70.785039400.76+250180.150.85 0.843.6734.94435.7+293.67180.250.750.476028.2463.9+353.6180.820.180.099.40.846464.75+363181.020合計41.64358.07對于河槽部分：hc=2.67m vc=mchc2/3i1/2=25×2.672/3×0.00361/2=2.887m/sQc=vc=309.76×2.887=894m3/s河灘部分：ht=t

14、/ Bt =154.99/247=0.627mvt=2.08m/s=mtht2/3i1/2=20×0.6272/3×0.00361/2=0.879m/sQt=t vt=154.99×0.879136m3/s全斷面的設計流量：Qs=Qt+Qc=1030m3/s2) 橋孔長度的計算(1)采用經驗公式計算該橋位河段屬于山區開闊河段，Lj=Kq()n3 Bc =0.84×()0.9×116=111m此結果是橋下宣泄設計洪水所需的最小孔徑(2)采用沖刷系數法計算選用P=1.25;橋墩水流側向壓縮系數0.95；折減系數0.017；河槽的設計流速vs=2.8

15、87m/s橋下最小毛過水面積：Aqj=306m2 (3) 橋面標高的確定考慮壅水、浪高、波浪壅高、河灣超高、水拱、局部股流壅高、床面淤高漂浮物高度等因素1.000m按設計水位計算橋面最低高程：Hmin=Hs+=181+1.000+0.5+ 2.0 =184.50m綜合以上考慮，并根據河曹斷面型式，取橋梁全長為320m，在K0+20K0+340處布置橋梁。2、 方案比選橋梁設計原則：（1）適用性滿足公路交通和鐵路的正常運行，以及將來交通量增長的需要。建成的橋梁應保證在使用年限內滿足交通要求，并便于檢查和維修。（2）舒適與安全性現代橋梁設計越來越強調舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車輛在橋

16、上振動與沖擊。整個橋跨結構及各部分構件，在制造、運輸、安裝和使用過程中應具有足夠的強度、剛度、穩定性和耐久性。（3）經濟性設計的經濟性一般應占首位。經濟性應綜合考慮發展遠景及將來的養護和維修等費用。（4）美觀一座橋梁，應與周圍的景致相協調。合理的結構布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應把美觀片面的理解為豪華的裝飾。2.1 方案一、預應力混凝土簡支梁橋(詳見設計圖紙方案一)預應力混凝土簡支T梁橋，共8跨，每跨40m，則橋面部分全長40×8320m，橋面凈空為滿足要求，依據水文計算，取橋面凈空為7m 。橋面寬度為設計標準值9m2×0.75m人行道。主梁全長為39.96m，計算跨徑

17、為38.88m。預應力混凝土T梁的優點在于：預應力混凝土可看作是一種預先儲存了足夠壓力的新型混凝土材料。對混凝土施加預壓力的高強度鋼筋（或稱力筋），既是加力工具，又是抵抗荷載所引起構件內里的受力鋼筋。預應力混凝土梁橋能最有效地利用現代高強度材料（高強混凝土，高強鋼材），減小構件截面，顯著降低自重所占全部設計荷載的比重，增大跨徑，擴大了混凝土結構的適用范圍。全預應力混凝土梁宰使用荷載下不出現裂縫，即使是部分預應力混凝土梁在常遇荷載下也無裂縫，鑒于能全面參與工作，梁的剛度就比通常開裂的鋼筋混凝土梁要大。可以顯著減小建筑高度，使大跨徑橋梁做得輕柔美觀。擴大了對多種橋型的適應性，而且還提高了結構的耐久

18、性。預應力技術的采用，為現代裝配式結構提供了最有效的接頭和拼裝手段。根據需要可在縱向、橫向和豎向等施加預應力，使裝配式結構集整成理想的整體，擴大了裝配式橋梁的使用范圍，提高了運營質量。施工方案:簡支T梁橋可分為整體式和裝配式兩種結構。這里考慮采用裝配式簡支結構，其具有建橋速度快、工期短、模板支架少等優點而應用廣泛。下部結構采用鉆孔灌注樁施工。同時簡支梁橋做預應力結構適用跨徑為20m50m之間，該設計符合此跨徑要求。2.2 方案二、鋼筋混凝土連續箱梁橋（詳見設計圖紙方案二）該設計取跨度為35m，共9跨，橋梁全長315m。鋼筋混凝土連續梁橋，雖然在力學性能上優于簡支梁和懸臂梁，可適用于更大跨徑的橋

19、型方案，但同懸臂梁一樣，同時存在正、負彎矩區段，通常采用箱型截面梁，其構造較復雜；跨徑較大時，梁體重量過大不易裝配化施工，而往往要在工費昂貴的支架上現澆。鋼筋混凝土連續梁，還因支點負彎矩區段存在，不可避免地將在梁頂產生裂縫，橋面雖有防護措施，但仍常因雨水侵蝕而降低使用年限。僅在城市高架、小半徑彎橋中有少量應用。施工方案:根據橋跨的整體情況，首選逐孔施工，這樣可以進行流水施工，并且可以進行很好的施工組織設計，在施工方面無論從人力、材料、工具、工期、場地等方面都是比較合理的。施工方法選用滿堂支架施工，便于計算。下部結構采用鉆孔灌注樁施工。2.3 方案三、雙塔斜拉橋（詳見設計圖紙方案三）(1)孔徑布

20、置。本方案為雙塔斜拉橋，主梁設計為鋼箱梁。孔徑布置為60+200+60m，橋梁全長320m，橋面寬為10.5m。(2)受力形式。本橋是一種形式獨特的雙塔斜拉橋，其恒載主要由主塔和斜拉索承受，活載由鋼箱梁及拉索和主塔共同承受，荷載通過拉索傳至主塔。(3)視覺效果。斜拉橋高聳直立的主塔，配以柔性的拉索，將整個勁性主梁懸掛起來，剛性與柔性的完美結合，給人以美的享受。綜合比較， 三者鋼筋及混凝土用量相仿，且都滿足橋梁設計中適用性、舒適與安全性、經濟性、美觀的基本原則。但方案二和方案三施工較困難，工期較長，故選取方案一預應力混凝土簡支梁橋為北京九渡河橋梁方案。3、 設計資料及構造布置 3.1 設計資料3

21、.1.1、選定方案：綜合考慮，選取預應力混凝土簡支T梁橋，共8跨，每跨40m，則橋面部分全長40×8320m，。橋面凈空為滿足要求，依據水文計算，取橋面凈空為7m 。橋面寬度為設計標準值9m2×0.75m人行道。主梁全長為39.96m，計算跨徑為38.88m,車道布置如下：其中，R0.75m,W=9.0m,橋面寬度共計10.5m3.2.2、荷載標準由設計題目可知，荷載為公路級，由相應規范得：車道荷載的均布標準值q7.875KN/m，人群荷載均布標準值q2.25KN/m由線性內插法計算得集中荷載標準值P320KN人群荷載：因為計算跨徑為38.88m<50m，所以人群荷載

22、取人行道以一塊板為單元，按標準值的均布荷載計算。計算人行道欄桿時，作用在欄桿立柱頂上的水平推力標準值取，豎向為。3.3.3、材料橋面鋪裝：C30防水混凝土厚10cm，容重r=24KN/m；普通瀝青混凝土面層厚9cm，容重r=23KN/m欄桿與人行道構件重量的作用力為5 KN/m主梁、橫隔梁：主梁、橫隔梁混凝土采用C50，鋼筋混凝土材料容重：r=25KN/m，其力學性能如下表示： 材料項目C50號混凝土彈性模量（Mpa）34500容重（噸/米3）2.50標準抗壓強度fck（Mpa）32.4設計抗壓強度fcd（Mpa）22.4標準抗拉強度ftk（Mpa）2.65設計抗拉強度ftd（Mpa）1.83

23、預應力鋼筋：預應力鋼筋采用ASTM A416-97a標準的低松弛鋼絞線（1×7標準型），抗拉強度標準值=1860MPa，抗拉強度設計值=1260MPa，公稱直徑15.24mm，公稱面積140mm2,彈性模量Ep=1.95×105MPa;錨具采用夾片式群錨。非預應力筋：非預應力筋HRB400級鋼筋，抗拉強度標準值=400MPa抗拉強度設計值=330MPa。箍筋采用HRB335級鋼筋，抗拉強度標準值=335MPa，抗拉強度設計值=280 MPa。鋼筋彈性模量均為ES=2.0×105MPa3.2橫截面布置3.2.1、主梁高度預應力混凝土簡支梁橋的主梁高跨比通常在，考慮主

24、梁的建筑高度和預應力鋼筋的用量，標準設計的高跨比約為，因此，主梁高度取用200cm 。3.2.2、主梁間距與主梁片數全橋寬10.5米，取主梁間距2.10米（T梁上翼緣寬度為208cm，留2cm施工縫），因此共設5片主梁。3.2.3、T梁翼板及腹板布置T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應考慮能否滿足主梁受彎時上翼板抗壓強度的要求。預制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板加厚到250mm，以抵抗翼緣根部較大的彎矩。腹板寬取200mm。3.2.4、 橫截面沿跨長的變化，該梁的翼板厚度不變，馬蹄尺寸基本由布置預應力鋼束的需要確定，馬蹄面積占截面總面積的10%20%為適宜，因主梁需要

25、配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置，一層最多排三束，擬定馬蹄寬度為400mm，高度200mm，馬蹄與腹板交接處做三角過渡，高度120mm，以減小局部應力。3.2.5橫截面沿跨長的變化：本設計主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從跨徑四分點附近開始向支點逐漸抬高。梁端部分區段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應力，同時也為布置錨具的需要，在距梁端4980mm范圍內逐漸將腹板加厚到與馬蹄同寬。3.2.6分別在橋跨、1/4、1/2、3/4、及梁端處布置5道橫隔梁，布置型式如下圖所示(部分)：3.2.7、橋梁橫街面布置如下圖所示： 4、 橋梁上部結構荷載計算4.1

26、、行車道板內力計算4.1.1、結構自重及內力(按縱向1m寬的板條計算)(1)、每延米板上的結構自重g瀝青表面處置g0.09×1.0×231.98 KN/mC30混凝土墊層g0.1×1.0×242.4 KN/mT梁翼板自重g(0.15+0.25)×1.0×25=5.0 KN/m合計ggg g g9.38 KN/m(2)、每米寬板條的恒載內力Mgl×9.38×0.954.23 KN·mQgl9.38×0.958.91KN4.1.2、汽車車輛荷載產生的內力將車輛荷載后輪作用于絞縫軸線上，后輪作用力為P

27、140 KN，車輛荷載后輪著地長度為a0.20m，寬度b0.60m。則有：a= a+ 2H = 0.20 + 2 (0.1+0.19) = 0.78mb = b2H0.602 (0.1+0.19)1.18m則荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：aa+d+2 l=0.781.42×0.954.08m由于汽車荷載局部加載在T梁的翼板上，故取沖擊系數11.3作用于每米寬板條上的彎矩為：M（1）（l）1.3××（0.95）14.61KN·m作用于每米寬板條上的剪力為：Q（1）1.3×22.3 KN4.1.3、內力組合（1）、承載能力極限狀態內力組合計算基本

28、組合M1.2M1.4M1.2×（4.23）1.4×（14.61）25.53KN·mQ1.2 Q1.4Q1.2×8.911.4×22.341.91 KN(2)、正常使用極限狀態內力組合計算短期效應組合MM0.7 M4.230.7×（14.61）÷1.3-12.10KN·mQ= Q0.7 Q8.910.7×22.3÷1.320.92 KN4.2、主梁內力計算4.2.1、結構自重效應計算(1)、結構自重集度計算主梁g=0.2×2+()×（2.10.2）2（0.1×0.2）

29、0.1×0.12××2520.8KN/m橫隔梁對于邊主梁g=1.5-()×（）××5×25÷38.880.77 KN/m對于中主梁g=2×0.771.54 KN/m橋面鋪裝層g（0.09×9×23）（0.1×9×24） / 58.05 KN/m欄桿與人行道g=5×2/5=2 KN/m合計對于邊主梁g20.80.778.05231.62 KN/m對于中主梁g20.81.548.05232.39 KN/m (2)、結構自重內力計算內力截面位置邊主梁自重內力中主

30、梁自重內力剪力Q（KN）彎矩M(KN/m)剪力Q（KN）彎矩M(KN/m)X0Qgl614.690629.660X307.354481.11314.834590.23X05974.8106120.314.2.2、汽車、人群荷載內力計算(1)、首先繪制各梁的荷載橫向影響線,確定荷載最不利位置，由杠桿原理法確定荷載位于靠近主梁支點處的橫向分布系數。由于對稱性，、號梁和、號梁的橫向分布系數一樣，故有各梁支點處的橫向分布系數如下：梁號荷載橫向分布系數汽車M（0.9000.048）0.474人群M1.338汽車M（0.1431.0000.381）0.762人群M0 （人行道荷載引起負反力）汽車M（0.1

31、431.0000.381）0.762人群M0 （人行道荷載引起負反力）(2)、主梁的荷載橫向分布系數計算由于該橋跨結構寬度與長度之比為，故采用偏心壓力法來計算橫向分布系數M1)、荷載橫向分布影響線豎標：本橋各梁的橫街面均相等，梁數n5，粱間間距為2.10m，則有：a+a+a+a+a=（2×2.10）2.100（2.10）（2×2.10） 44.10 m則號梁在兩個邊主梁處的橫向影響線的豎標為：0.200.40=0.60=-=-=0.20-0.40=-0.202)、繪出荷載橫向分布影響線，并按最不利位置布載，其中：人行道緣石至號梁軸線的距離為：1.050.750.3 m設荷載

32、分布影響線的零點至號梁位的距離為x，則按比例關系求得：， 求得 x6.3m由此計算出對應各荷載點的影響線豎標和，具體數值見下圖：由上圖可得號梁的活載橫向分布系數：汽車荷載：m×（0.5810.4100.2860.1140.0090.181） 0.601人群荷載：m0.664同以上原理，可得、號梁的活載橫向分布系數，計算如下：對于號梁：0.30-0.200.200設荷載分布影響線的零點至號梁位的距離為x，則有：x6.3m由上圖可得號梁的活載橫向分布系數：汽車荷載：m×（0.3900.3050.2430.1570.0950.010） 0.60人群荷載：m0.432對于號梁：0.

33、2-0.20由上圖可得號梁的活載橫向分布系數：汽車荷載：m×(0.20+0.20+0.20+0.20+0.20+0.20)0.60人群荷載：m0.20將荷載橫向分布系數匯總如下表所示：梁號荷載位置公路級人群荷載備注跨中m0.6010.664由“偏心壓力法”求得支點m0.4741.338由“杠桿法”求得跨中m0.6000.432由“偏心壓力法”求得支點m0.7620由“杠桿法”求得跨中m0.6000.200由“偏心壓力法”求得支點m0.7620由“杠桿法”求得說明：、號梁與、號梁情況一樣，這里省略。(3)、均布荷載和內力影響面積計算：類型截面公路級均布荷載(KN/m)人群(KN/m)影

34、響線面積（m或m）影響線圖示M10.5×0.757.8753×0.752.25l=×38.88188.96Q7.8752.25××38.88×0.54.86Q7.8752.25×38.88×119.44(4)、公路級中集中荷載P計算計算彎矩效應時： P0.75180+(38.88-5)=236.64 KN計算剪力效應時： P1.2×236.64283.968 KN(5)、沖擊系數的計算：對于單根主梁，其橫截面積 A0.832m， I0.37524m，GA×250.832×2520.8K

35、N/m， G/g20.8÷9.812.12 KN·s/m對于C50混凝土，取E3.45×10 N/m，則有橋梁基頻的值為：f=×2.567 Hz故沖擊系數0.1767ln0.01570.151則 11.151(6)、跨中彎矩、跨中剪力計算（取1）：計算見下表：梁號截面荷載類型q或q(KN/m)P（KN）1m或ySSSM公路級7.875236.641.1510.601188.961029.372620.499.721591.12人群2.250.664188.96282.31Q公路級7.875283.9681.1510.6014.8626.48124.70.

36、598.22人群2.250.6644.867.26M公路級7.875236.641.1510.600188.961027.652616.139.721588.48人群2.250432188.96183.67Q公路級7.875283.9681.1510.6004.8626.43124.480.598.05人群2.2504324.864.72M公路級7.875236.641.1510.600188.961027.652616.139.721588.48人群2.250.200188.9685.03Q公路級7.875283.9681.1510.6004.8626.43124.480.598.05人群2

37、.250.2004.862.19（7）支點截面汽車荷載最大剪力計算繪制荷載橫向分布系數沿橋縱向的變化圖形和支點剪力影響線如下：橫向分布系數變化區段的長度：m變化區荷載重心處的內力影響線坐標為：1×（38.88×9.7）/38.88=0.916由公式：Q（1）qm+(m- m) Q=（1）mPy對于號梁:Q1.151×7.875×0.601×19.44×（0.4740.601）×0.916100.76KNQ=1.151×0.474×283.968×1.0154.93 KN則在公路級作用下，號梁支點

38、的最大剪力為QQ Q100.29+154.93=255.22 KN對于號梁：Q1.151×7.875×0.600×19.44×（0.7620.600）×0.916112.27 KNQ=1.151×0.762×283.968×1.0249.06 KN則在公路級作用下，號梁支點的最大剪力為QQ Q112.27+249.06=361.33 KN對于號梁Q1.151×7.875×0.600×19.44×（0.7620.600）×0.916112.27 KNQ=1.151&#

39、215;0.762×283.968×1.0249.06 KN則在公路級作用下，號梁支點的最大剪力為QQ Q112.27+249.06=361.33 KN(8)、支點截面人群荷載的最大剪力計算：由公式Qmq(m- m) q對于號梁: Q0.664×2.25×19.44（1.3380.664）×2.25×0.91635.81 KN對于號梁：Q0.432×2.25×19.44（00.432）×2.25×0.91614.56 KN對于號梁：Q0.200×2.25×19.44（00.2

40、00）×2.25×0.9166.74 KN4.3、主梁內力組合計算4.3.1、按承載能力極限狀態組合：梁號序號荷載類別彎矩M（KN·m）剪力Q（KN）梁端四分點跨中梁端跨中（1）結構自重04481.115974.81614.690（2）汽車荷載01965.242620.49255.22124.7（3）人群荷載0211.75282.3135.817.26（4）1.2×（1）05377.3327169.772737.6280（5）1.4×（2）02751.3363668.686357.308174.58（6）08×1.4×（3）

41、0237.16316.187240.10728.1312（7）（4）+(5)+(6)08365.82811154.651135.043182.7112（1）結構自重04590.236120.31629.660（2）汽車荷載01962.112616.13361.33124.48（3）人群荷載0127.35183.6714.564.72（4）1.2×（1）05508.2767344.372755.5920（5）1.4×（2）02746.9543662.582505.862174.272（6）08×1.4×（3）0142.632205.71016.3075.2

42、86（7）（4）+(5)+(6)08397.86211212.661277.76179.558（1）結構自重04590.236120.31629.660（2）汽車荷載01962.112616.13361.33124.48（3）人群荷載063.7785.036.742.19（4）1.2×（1）05508.2767344.372755.5920（5）1.4×（2）02746.9543662.582505.862174.272（6）08×1.4×（3）071.422495.2347.5492.453（7）（4）+(5)+(6)08326.65211102.19

43、1269.003176.7248（2）、按正常使用極限狀態組合如下：梁號序號荷載類別彎矩M（KN·m）剪力Q（KN）梁端四分點跨中梁端跨中（1）結構自重04481.115974.81614.690（2）汽車荷載（記）01965.242620.49255.22124.7（3）汽車荷載（不記）01707.422276.707221.738108.341（4）人群荷載0211.75282.3135.817.26（5）短期效應組合（1）+0.7*（3）+1*（4）05888.0547850.815805.71683.098（6）長期效應組合（1）+0.4*(3)+0.4*(4)05248.7

44、786998.417717.70946.24（1）結構自重04590.236120.31629.660（2）汽車荷載（記）01962.112616.13361.33124.48（3）汽車荷載（不記）01704.72272.919313.927108.1494（4）人群荷載0127.35183.6714.564.72（5）短期效應組合（1）+0.7*（3）+1*（4）05910.877895.023863.96980.425（6）長期效應組合（1）+0.4*(3)+0.4*(4)05323.057102.946761.05545.148（1）結構自重04590.236120.31629.660（

45、2）汽車荷載（記）01962.112616.13361.33124.48（3）汽車荷載（不記）01704.72272.919313.927108.15（4）人群荷載0063.7785.036.74（5）短期效應組合（1）+0.7*（3）+1*（4）05783.527775.123934.43982.445（6）長期效應組合（1）+0.4*(3)+0.4*(4)05272.117054.986789.24345.9565、 預應力鋼束的計算及其布置：預應力鋼筋采用ASTM A416-97a標準的低松弛鋼絞線（1×7標準型），抗拉強度標準值=1860MPa，抗拉強度設計值=1260MPa

46、，公稱直徑15.24mm，公稱面積140mm2,彈性模量Ep=1.95×105MPa;錨具采用夾片式群錨。非預應力筋HRB400級鋼筋，抗拉強度標準值=400MPa抗拉強度設計值=330MPa。箍筋采用HRB335級鋼筋，抗拉強度標準值=335MPa，抗拉強度設計值=280 MPa。鋼筋彈性模量均為ES=2.0×105MPa5.1、跨中預應力鋼束截面積估算按構件正截面抗裂性要求估算預應力鋼筋數量對于(A類)部分預應力混凝土構件，根據跨中截面抗裂要求，可得跨中截面所需的有效預加力為：式中的為正常使用極限狀態按作用短期效應組合計算的彎矩值；由內力組合表，以彎矩最大的號梁跨中荷載

47、為參考，查得：Ms=7895.023kN·m設跨中截面預應力鋼筋截面重心距截面下緣為a=100mm,則預應力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為；鋼筋估算時，截面性質近似取用全截面的性質來計算，由表得跨中截面全截面的面積，全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗彎矩為； 所以有效預加力合力為：預應力鋼筋的張拉控制應力為，預應力損失按張拉控制應力的20%估算，則可得需要預應力鋼筋的面積為：采用6束鋼絞線，預應力鋼筋的截面積為。采用夾片式群錨，金屬波紋管成孔。5.2、 預應力鋼筋的布置5.2.1、跨中截面預應力鋼筋的布置后張法預應力混凝土受彎構件的預應力管道布置應符合公路橋規中的有關構造要求。按公

48、路橋規中的有關構造要求，對跨中截面的預應力鋼筋進行初步布置。設計采用內徑70mm、外徑77mm的預埋鐵皮波紋管，根據規定，管道至梁底和梁側凈矩不應小于3cm和管道直徑的1/2,水平凈距不應小于4cm及管道直徑锝0.6倍，在豎直方向可疊置。5.2.2、錨固面鋼束布置為使施工方便，全部6束預應力鋼筋均固于梁端。這樣布置符合均勻分數的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且可以提供較大的預剪力。本設計中將端部錨固端截面分成上、下兩部分，上部鋼束的彎起角定為15°，最終彎到梁的上翼緣，下部鋼束彎起角定為7°鋼束彎起點至跨中的距離鋼束號起彎高度y1y2L1x3Rx2x1(cm)(cm)(cm

49、)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)N1(N3)4512.198.8110099.2571181.92144.041239.03N4(N6)52.312.1931.1110099.2574173.60508.63870.75N29525.8872.4210096.59152125.37550.09832.62N515525.88100.1210096.59152938.31760.49616.865.2.3、控制截面的鋼束重心位置計算(1)、各鋼束的重心位置計算當計算截面在曲線段時，計算公式為：當計算截面在近錨固點的直線段時，計算公式為：式中：鋼束在計算截面處鋼束重心到梁底的距離；鋼束起

50、彎前到梁底的距離；鋼束彎起半徑。(2)、計算鋼束群重心到梁底的距離a各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號x4Rsina=x4/Rcosa(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)四分點N1(N3)未彎起1181.929.09.015.27N4(N6)未彎起4173.6016.716.7N222.72125.3716.716.7N594.372938.310.03680.999329.011.0支點直線段yx5x5tana0ai68.86N1(N3)21732.323.979.026.03N4(N6)43.3728.633.5216.756.48N298.31529.307.8516.7

51、107.15N5126.01523.946.419.0128.595.2.4、非預應力鋼筋截面積估算及布置按構件承載力極限狀態要求估算非預應力鋼筋數量：在確定預應力鋼筋數量后，非預應力鋼筋根據正截面承載力極限狀態的要求來確定。其中=11212.66 KN.m，設預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力點到截面底端的距離為a=80mm，則有先假設為第一類T形截面，由公式，計算受壓區高度x，即 1.0×11212.66×1022.4×2100x（1920x/2）求得x=128.44 mm<則根據正截面承載力計算需要的非預應力鋼筋截面積為:,（該值為負值）說明預應力鋼筋足夠,非預應力鋼筋只需按構造要求配置即可.采